进气系设计规范
根据发动机对进气量的需求计算空滤器的流量允许范围，并选择合适的空滤器
增压机计算公式：Qe= n (转) × V 排 × 130%×60/1000/2(m3/h)
CY4102BZLQ：Qe= n (转) × V 排 × 130%×60/1000/2=2800*3.856*1.3*0.006/2=421m3/h（1109010Z11QZ-caS进
气流量为600m3/h）
非增压机计算公式：Qe= n (转) × V 排 × 80%×60/1000/2(m3/h)
JM495:Qe= n (转) × V 排 × 80%×60/1000/2=4800*2.693*0.8*0.006/2=310m3/h (1109010Z412进气流量为
430m3/h)
（考虑到管路中，进气阻力产生的压力降，故选择空滤器时，将空滤器流量设为发动机进气需求量的1.3倍左右）
2、中冷器的选择：根据发动机对进气量的需求计算出中冷器所需的降温能力（或所需面积），根据其降温能力（或所需面积）选择适当的中冷器 。（附1109020N3QZ-uh0的选择、计算过程）
3、空滤器位置
的确定及出气口方向的选择：根据总布置要求选择空滤器的位置，并决定是否加用支架，然后根据空滤器与发动机的相对位置选择适当的出气口方向。
4、管路设计要求：根据空滤器与增压器之间的相对位置以及增压器与中冷器、中冷器出气管与发动机进气管的相对位置设计管路，同时，必须考虑到气流的顺畅性及其他分组是否会与进气管路干涉。管路设计时，一般选择“软管--钢管--软管”的设计方案，尽量选用软管过弯，必要时可用钢管过弯，但钢管不得多于一处弯角。钢管与软管之间采用过盈配合，钢管的外径应该大于软管的内径1～2mm，以避免软管脱落；同样，在变径处，尽量选择软管，因为采用钢管变径，必须拼焊，这样会降低钢管的强度以及钢管的外观。
5、软管材料的选择：管路设计中，根据气流温度的变化，选择适当的软管材料（硅橡胶和乙丙橡胶）。在空滤器与增压器之间，由于气流温度与大气温度相同（相对较低），故要选用乙丙橡胶；增压器与中冷器之间，此时，气流经过压缩，温度超过130度，超过乙丙橡胶的承受能力，故选用硅橡胶；中冷器之发动机进气口段，经过中冷后的气流温度此时不会高于大气温度30度（即在50--60度之间）故选用乙丙橡胶。
6、软管的设计要求：设计乙丙橡胶软管时，须注意软管的长度选择，若软管太长，则需要加用加强筋（特别是拐弯处），对于空滤器至增压器之间的乙丙橡胶管，可避免软管被吸瘪；对于中冷器至发动机之间的乙丙橡胶管，可避免被胀裂；设计硅橡胶软管时，不要因为成本问题而降低软管的长度，这样软管的弹性会降低，且会造成软管撕裂或脱落。
1、空滤器流量大小选择：
7、管径的选
择：由于增压器进出气口较小且气流量大，所以空滤器至增压器之间的管径在等于增压器进气口直径的基础上，尽量选择大一点的管径，而增压器至发动机进气口之间的管径不得小于增压器出气口直径；
8、管路固定：管路设计完成后，较长的钢管、软管要求加固定（钢管尽量选择钢性固定，同一根钢管不能同时固定在发动机和车架
上，这样会在同一根钢管上产生多个方向的相对运动，导致钢管断裂；软管尽量选择柔性固定，可防止将软管磨损，
造成漏气）。若同一根钢管上需要多处固定，两处支架之间的距离不小于400mm。
9、卡箍形式的选择：对于出气口大于Φ100的空滤器，空滤器与软管连接处尽量选用T型卡箍，其它连接处用RQ675XX(RQ675为标准号，XX 为卡箍直径)，若厂家有特殊要求，按厂家要求做。
10、卡箍的安装固定：安装卡箍时，卡箍尾部朝向发动机顶端，（因为车身设计时发动机舱盖在发动机顶端）便于以后拆装维修。卡箍固定时，卡股至软管端面间的距离不小于5mm。
附录111090020N3QZ-uh0中冷器的设计计算
一：中冷器结构特点
1、 该中冷器采用目前世界上较先进的‘U ’型结构。“U ”型结构可以适当延长热交换时间，加快热空气流
速，从而达到加强中冷器的散热能力。相同条件下，散热能力可以提高15%。
2、 采用内置紊流片式结构可以增大热侧散热面积，提高散热效果，芯子重量可以降低30%。
二：中冷器结构参数
1、 中冷器进出气室口内径φ81
2、 芯子尺寸：700*004*03（冷却管31根、散热管32根）
三：中冷器使用工况
1、 热风进温度：150
2、 热风出温度：50
3、 热风流量G1=0.33KG/s
4、 冷风进温度25 （环境温度）
5、 迎风面速度：12m/s
四：中冷器参数计算
1、 冷侧散热面积的计算
a) 冷却管散热面积（
）的计算S1=单根冷却管的散热面积*冷却管根数=2.74
1S
b ） 散热带的散热面积（
）S2=单根散热带的散热面积*散热带的根数=9.85
b) 冷侧散热面积 =2.74+9.85
=12.95
考虑到散热带和冷却管的钎焊焊缝的影响，冷侧散热面积F 实际应为12.43
2、热侧流速的计算（ ）
1）质量流量（ ）换算成体积流量（V ）
已知
=0.33 kg/s ρ=0.946kg/0.348837209
2）中冷器热侧通道有效面积的计算冷却管的通道面积=单根冷却管内腔的截面积×冷却管根数
=422.4×31=13094.4m 紊流片料厚所占的面积=20.0832×8×31×0.2
=996.13 m S =冷却管的通道面积-紊流片料厚所占的面积
=13094.4-996.13=12098.27 m 3） =0.35×结论：此流速在最佳流速范围内
2S 2
1S S F +=1V 1G ρ
/G V 1=1G 2
m ρ
/G V 1=/s
0.35m 3≈)
(S 32
m 2
m 3S 2
m 3
1S V V =/12098.27106 /s
m 29≈
3、 中冷器的迎风面积：芯子宽度×芯子高度
=765×598× =0.457中冷器冷风通过面积：散热器高度×芯子高度-散热带料厚所占的面积=0.2冷风通过率：通风面积/迎风面积=0.2/0.475=43.8%
4、中冷器冷风流量（ )根据中冷器冷侧面积、中冷器迎风面速度，中冷器冷风流量 计算如下： =12×0.2×1.165 2.8kg/s 三．假设150℃增压空气流经中冷器以后，出气口温度达到50℃.根据热平衡方程式计算冷风出温度（ )
――热空气流量，kg/s ――冷却介质流量，kg/s； ――热空气定压比热，J/kg·℃ ――冷却介质的定压比热，J/kg·℃ ――中冷器进口（热空气）温度，℃ ――中冷器出口（冷却后空气）温度，℃ ――冷却介质进中冷器的温度，℃ ――冷却介质出中冷器温度，℃已知：
=1.009× J/kg·℃ =1.005× J/kg·℃
=0.33㎏/s
=2.8㎏/s
=150-50=100℃6
102
m 2
m 2
G 2
G 2G ≈
"2
t )
t t (C G )t t (C G '
2"2p22"1'1p11-=-1
G 2
G p1
C p2
C '
1
t "
1
t '
2
t "
2
t p1C 3
10p2C 3101G 2G "
1'1t t -
=25℃0.33×1.009× ×100=2.8×1.005× ×（ －25）t -25 12℃ =37℃四．整个散热器的平均温压：
=150-37=113
=50-25=25
=113/25=4.52 > 2
所以采用对数平均温压
=(113-25)/ln4.52
58.34℃五．根据该中冷器结构和我们以往的经验，相应工作条件下的中冷器传热系数K值约为50W/ ·℃六．根据发动机工况中冷器实际所需散热量： ×(150－50)
=0.33×1.009×100
=33.3KW
七．中冷器所具备的理论散热能力50X12.43X58.34X =36.2Kw
比较步骤六、步骤七中求得的、值。比大10%左右，因此该中冷器的设计能够满足发动机的散热需求。
八．若中冷器进口温度为 =150℃，则理论出口温度为=150-36.2/（1.009×0.334）
=42.6℃
九．中冷器热侧压力降数值为实验所测， =8.8kPa,低于12.8 kPa，能满足发动机使用要求。
十．结论：根据以上计算，该中冷器结构设计合理，能够满足发动机的散热需求和热侧压力降要求。'
2t 310310"2
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