张芹老师对网友提问的综合回答（三）
1．山东田兆峰E-mail tzf94d751@https://www.doczj.com/doc/6a12658844.html,
张芹老师：请介绍JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例。
张芹老师回答
田兆峰先生：
附上JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例供参考。
张芹
2006年5月1日
JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例(修改稿)
例：250 mm×400 mm混凝土梁(带板，板厚200 mm)，C35级砼，密集配筋，锚板200mm×300mm×6mm，采用四个8.8级FZA10×40M6/10扩孔型锚栓后锚固，h e f=40mm A S=20.1mm2 f StK=800N/mm2 ，风荷载标准值3226N/m2，地震作用标准值160 N/m2，分格宽1.2m层高3.6m.，作后锚固计算。
解：风荷载设计值W=1.4×3226=4516 N/m2
地震作用设计值q E=1.3×160=208N/m2
风荷载线荷载q w=1.2×4516=5419N/m
地震作用线荷载q E=1.2×208=250N/m
水平作用组合设计值q=5419+0.5×250=5544 N/m
自重面荷载设计值G=1.2×400=480 N/m2
重力作用设计值N=1.2×3.6×480=2074N
一．锚板设楼板面上
N压=2074 N
V g s d =5544 N
M=2074×230+5544×50=754220 N- mm
A．锚栓内力分析
a．受力最大锚栓拉力
锚栓本身不传递压力，锚栓连接的压力通过被连接的锚板直接传给混凝土基材，N g s d =0
∵N/n-My1/Σy i2=0/4-(754220×50)/(4×502 )= -3771N＜0
∴N h s d=(NL+M)y/1/Σy/i2=[(0×50+754220) ×100]/(2×1002 )=3771N
b．锚栓剪力
螺杆C1=100mm＜10h ef=10×40=400mm所以四个锚栓中只有边缘2个锚栓承受剪力，每个锚栓所受剪力
为：V h sd= V g s d /2=5544/2=2772N。
B．锚固承载力计算
a．锚栓钢材受拉破坏承载力
锚栓钢材受拉破坏承载力标准值
N RK·S=A S f StK =20.1×800=16080N
锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数
γRS·N=1.2f S t K/f YK=1.2×800 /640=1.50
锚栓钢材受拉破坏承载力设计值
N Rd·S= N RK·S /γRS·N =16080/1.5=10720N＞N h s d=3771N
b．混凝土锥体受拉破坏承载力
因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。单根锚栓理想混凝土锥体受拉破坏承载能力标准值：
N0RK·C=7.0（f C U·K）0.5 h ef1.5 =7.0×35 0.5×401. 5=10477N
S C r·N=3 h ef =3 ×40=120mm C C r·N= 1.5h ef =1.5 ×40=60mm C C r·SP= 2h ef =2 ×40=80mm
C1=100mm＞C c r·N=60mm 取C1=C c r·N=60mm
ψS·N =0.7+0.3(C1/C C r·N)=0.7+0.3×60/60=1.0
ψr e·N=0.5+ h ef /200=0.5+40/200=0.7
N g s d =0 偏心距e N =0 ψe c·N=1/ (1+2 e N)=1/ (1+2×0)= 1.0
开裂混凝土ψu c r·N 取1.0
A0C·N = S C r·N 2=1202=14400mm2
S1=100mm＜S c r·N=120mm 取S1=100mm
S2=200mm＞S c r·N=120mm 取S2=S c r·N=120mm
C1=100mm＞C c r·N=60mm 取C1=C c r·N=60mm
取C2=C c r·N=60mm
A C·N =( C1+ S1+0.5×S c r·N) ×(C2+ S2+0.5×S c r·N)
=(60+100+0.5×120) ×(60+120+0.5×120)=52800mm2
群锚混凝土锥体受拉承载力标准值
N RK·C= N 0RK·C(A C·N / A0C·N)ψS·N ·ψre·N ·ψe c·N·ψu c r·N
=10477×(52800/14400) ×1.0×0.7×1.0×1.0=26891N
混凝土锥体受拉破坏承载力分项系数γRC·N=2.15
群锚混凝土锥体受拉破坏承载力设计值
N Rd·C= N RK·C/γRC·N=26891/2.15=12507N＞N g s d =0 (锚栓本身不传递压力,锚固连接的压力通过被连接的锚板直接传递给混凝土基材)
C.混凝土劈裂破坏承载力
C cr·S P=2h ef=2×40=80mm
C1=100mm＞C cr·S P=80mm 取C1=80mm
取C2=C c r·S P =80mm
S cr·S P=2 C cr·S P=2×80=160mm
S1=100mm＜S c r·S P =160mm 取S1=100mm
S2=200mm＞S c r·S P =160mm 取S2=S c r·S P =160mm
A0C·N = S cr·S P2=1602=25600mm2
A C·N =( C1+ S1+0.5×S c r·S P) ×(C2+ S2+0.5×S c r·S P)
=(80+100+0.5×160) ×(80+160+0.5×160)=83200 mm2
ψh·SP=h/2h ef =(400/80)2/3=2.92＞1.5 采用1.5
N0RK·C=7.0×f c u. .k0.5×h ef1.5=7.0×35 0.5×401. 5=10477N
N RK·C= N0RK·C(A C·N / A0C·N)ψS·N ·ψre·N ·ψe c·N·ψu c r·N
=10477×(83200/25600) ×1.0×0.7×1.0×1.0=23835N
N RK·SP= N RK·C ·ψh·SP =23835×1.5=35753N
N Rd·SP= N RK·SP/γRSP=35753/2.15=16629N＞N g s d =0
d.锚栓钢材受剪破坏承载力
锚栓钢材受剪承载力标准值
V Rd·C=0.5 A S f StK =0.5×20.1×800=8040N
锚栓钢材受剪承载力分项系数
γRV·S=1.2f StK/f YK 1.2×800/640=1.5
锚栓钢材受剪承载力设计值
V Rd·S= V Rd·C/ γR V·S=8040/1.5=5360N＞V h sd=2772N
e.混凝土楔形体受剪破坏承载力
取C1=C2=C c r·N=60mm
V0RK·C=0.45（d n 0 m )0.5（L f/d n 0 m)0.2（f C u .K）0.5C11.5=0.45×60.5×(40/6)0. 2×350.5×601 . 5=4429N ψS·V=0.7+0.3(C2/1.5C1)=0.7+0.3×[60/（1.5×60）]=0.9
ψh·V=(1.5C1/h)1/3=(1.5×60/400)1/3=0.61 取1
ψα·V=1.0
e V =50 mm ψec·V=1/(1+2 e V /3 C1)=1/[1+2×50/(3×60)]=0.47
ψucr·V=1.0
A0C·V=4.5C12=4.5×602=16200mm2
A C·V=(1.5 C1+S2+C2)×h=(1.5×60+160+60)×400=124000mm2
群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值
V RK·C= V0RK·C(A C·V/A0C·V)ψS·V·ψh·V·ψα·V·ψec·V·ψucr·V
=4429×(124000/16200) ×0.9×1.0 ×1.0×0.47×1.0=14340N
砼楔形受剪承载能力分项系数γRe·V=1.8
群锚砼楔形破坏时的受剪承载能力设计值
V Rd·C= V RK·C/γRC·V=14340/1.8=7967N＞V g s d =5544N
f. 砼剪撬破坏承载能力
h e f =40 mm＜60 mm 取K=1
砼剪撬破坏承载能力标准值
V RK·CP= K N R K·C=1×26891=26891N
砼剪撬破坏承载能力分项系数γRCP=1.8
砼剪撬破坏承载能力设计值
V Rd·CP= V RK·CP/γR CP =26891/1.8=14939N＞V g s d =5544N
g.拉剪复合受力承载力
钢材破坏时: (N h Sd/N Rd·S)2+(V h Sd/V Rd·S)2=(3771/10720)2+(2772/5630)2=0.37＜1
砼破坏时: (N g Sd/N Rd·C)1.5+(V g Sd/V Rd·C)1.5=0+(5544/7967)1.5=0.58＜1
二．锚板设梁侧面
N g s d =5544 N
V g s d =2074 N
M=2074×80=165920 N- mm
A．锚栓内力分析
a．受力最大锚栓拉力
N g s d =5544 N
∵N/n-My1/Σy i2=5544/4-(165920×50)/(4×502 )= 1386-830=556N＞0
∴N h s d= N/n +My/1 /Σy/i2=5544/4+（165920 ×100)/(2×1002 )=1386+830=2216N
b．锚栓剪力
螺杆C1=150mm＜10h ef=10×40=400mm所以四个锚栓中只有边缘2个锚栓承受剪力，每个锚栓所受剪力为：V h sd= V g s d /2=2074/2=1037N。
B．锚固承载力计算
a．锚栓钢材受拉破坏承载力
锚栓钢材受拉破坏承载力标准值
N RK·S=A S f StK =20.1×800=16080N
锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数
γRS·N=1.2f S t K/f YK=1.2×800 /640=1.50
锚栓钢材受拉破坏承载力设计值
N Rd·S= N RK·S /γRS·N =16080/1.5=10720N＞N h s d= 2216N
b．混凝土锥体受拉破坏承载力
因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。单根锚栓理想混凝土锥体受拉破坏承载能力标准值：
N0RK·C=7.0（f C U·K）0.5 h ef1.5 =7.0×35 0.5×401. 5=10477N
S C r·N=3 h ef =3 ×40=120mm C C r·N= 1.5h ef =1.5 ×40=60mm C C r·SP= 2h ef =2 ×40=80mm C1=150mm＞C c r·N=60mm 取C1=C c r·N=60mm
ψS·N =0.7+0.3(C1/C C r·N)=0.7+0.3×60/60=1 .0
ψr e·N=0.5+ h ef /200=0.5+40/200=0.7
偏心距e N =0 ψe c·N=1/ (1+2 e N)= 1/ (1+2×0)=1.0
开裂混凝土ψu c r·N 取1.0
A0C·N = S C r·N 2=1202=14400mm2
S1=100mm＜S c r·N=120mm 取S1=100mm
S2=200mm＞S c r·N=120mm 取S2=S c r·N=120mm
C1=150mm＞C c r·N=60mm 取C1=C c r·N=60mm
取C2=C c r·N=60mm
A C·N =( C1+ S1+0.5×S c r·N) ×(C2+ S2+0.5×S c r·N)
=(60+100+0.5×120) ×(60+120+0.5×120)=52800mm2
群锚混凝土锥体受拉承载力标准值
N RK·C= N 0RK·C(A C·N / A0C·N)ψS·N ·ψre·N ·ψe c·N·ψu c r·N
=10477×(52800/14400) ×1.0×0.7×1.0×1.0=26891N
混凝土锥体受拉破坏承载力分项系数γRC·N=2.15
群锚混凝土锥体受拉破坏承载力设计值
N Rd·C= N RK·C/γRC·N=26891/2.15=12507N＞N g s d =5544 N
C.混凝土劈裂破坏承载力
C cr·S P=2h ef=2×40=80mm
C1=150mm＞C cr·S P=80mm 取C1= C cr·S P=80mm
取C2=C c r·S P =80mm
S cr·S P=2 C cr·S P=2×80=160mm
S1=100mm＜S c r·S P =160mm 取S1=100mm
S2=200mm＞S c r·S P =160mm 取S2=S c r·S P =160mm
A0C·N = S cr·S P2=1602=25600mm2
A C·N =( C1+ S1+0.5×S c r·S P) ×(C2+ S2+0.5×S c r·S P)
=(80+100+0.5×160) ×(80+160+0.5×160)=83200 mm2
ψh·SP=h/2h ef =(400/80)2/3=2.92＞1.5 采用1.5
N0RK·C=7.0×f c u..k0.5×h ef1.5=7.0×35 0.5×401. 5=10477N
N RK·C= N0RK·C(A C·N / A0C·N)ψS·N ·ψre·N ·ψe c·N·ψu c r·N
=10477×(83200/25600) ×1.0×0.7×1.0×1.0=23835N
N RK·SP= N RK·C ·ψh·SP =23835×1.5=35753N
N Rd·SP= N RK·SP/γRSP=35753/2.15=16629N＞N g s d =5544 N
d.锚栓钢材受剪破坏承载力
锚栓钢材受剪承载力标准值
V Rd·C=0.5 A S f StK =0.5×20.1×800=8040N
锚栓钢材受剪承载力分项系数
γRV·S=1.2f StK/f YK 1.2×800/640=1.5
锚栓钢材受剪承载力设计值
V Rd·S= V Rd·C/ γR V·S=8040/1.5=5360N＞V h sd=1037N
e.混凝土楔形体受剪破坏承载力
取C1=C2=C c r·N=60mm
V0RK·C=0.45（d n 0 m )0.5（L f/d n 0 m)0.2（f C u. K）0.5C11.5=0.45×60.5×(40/6)0. 2×350.5×601. 5=4429N ψS·V=0.7+0.3(C2/1.5C1)=0.7+0.3×60/（1.5×60）=0.9
ψh·V=(1.5C1/h)1/3=(1.5×60/400)1/3=0.61 取1
ψα·V=1.0
e V =80 mm ψec·V=1/（1+2 e V /3 C1）=1/[1+2×80/（3×60）]=0.69
ψucr·V=1.0
A0C·V=4.5C12=4.5×602=16200mm2
A C·V=(1.5 C1+S2+C2)×h=(1.5×60+120+60)×400=108000mm2
群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值
V RK·C= V0RK·C(A C·V/A0C·V)ψS·V·ψh·V·ψα·V·ψec·V·ψucr·V
=4429×(108000/16200) ×0.9×1.0 ×1.0×0.69×1.0=18336N
砼楔形受剪承载能力分项系数γRe·V=1.8
群锚砼楔形破坏时的受剪承载能力设计值
V Rd·C= V RK·C/γRC·V=18336/1.8=10187N＞V g sd=2074 N
f. 砼剪撬破坏承载能力
h e f =40 mm＜60 mm 取K=1
砼剪撬破坏承载能力标准值
V RK·CP= K N R K·C=1×26891=26891N
砼剪撬破坏承载能力分项系数γRCP=1.8
砼剪撬破坏承载能力设计值
V Rd·CP= V RK·CP/γR CP =26891/1.8=14939N＞V h sd=2074 N
拉剪复合受力承载力
钢材破坏时: (N h Sd/N Rd·S)2+(V h Sd/V Rd·S)2=(2216/10720)2+(1037/5630)2=0.08＜1
砼破坏时: (N g Sd/N Rd·C)1.5+(V g Sd/V Rd·C)1.5=（5544/12507）1.5+(2074/10187)1.5=0.39＜1
三．锚板设梁底面
N g s d =2074 N
V g s d =5544 N
M=2074×205+5544×50=702370 N- mm
A．锚栓内力分析
a．受力最大锚栓拉力
N g s d =2074 N
∵N/n-My1/Σy i2=2074/4-(702370×50)/(4×502 )= -2993N＜0
∴N h s d=(NL+M)y/1/Σy/i2=[（2074×50+702370 ）×100]/(2×1002 )=4030N
b．锚栓剪力
螺杆C1=75mm＜10h ef=10×40=400mm所以四个锚栓中只有边缘2个锚栓承受剪力，每个锚栓所受剪力
为：V h sd= V g s d /2=5544/2=2772N。
B．锚固承载力计算
a．锚栓钢材受拉破坏承载力
锚栓钢材受拉破坏承载力标准值
N RK·S=A S f StK =20.1×800=16080N
锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数
γRS·N=1.2f S t K/f YK=1.2×800 /640=1.50
锚栓钢材受拉破坏承载力设计值
N Rd·S= N RK·S /γRS·N =16080/1.5=10720N＞N h s d=4030N
b．混凝土锥体受拉破坏承载力
因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。单根锚栓理想混凝土锥体受拉破坏承载能力标准值：
N0RK·C=7.0（f C U·K）0.5 h ef1.5 =7.0×350.5×401. 5=10477N
S C r·N=3 h ef =3 ×40=120mm C C r·N= 1.5h ef =1.5 ×40=60mm C C r·SP= 2h ef =2 ×40=80mm C1=75mm＞C c r·N=60mm 取C1=C c r·N=60mm
ψS·N =0.7+0.3(C1/C C r·N)=0.7+0.3×60/60=1.0
ψr e·N=0.5+ h ef /200=0.5+40/200=0.7
偏心距e N =205 mm ψe c·N=1/ (1+2 e N / S C r·N)=1/ (1+2×205/120)=0.23
开裂混凝土ψu c r·N 取1.0
A0C·N = S C r·N2 =1202=14400mm2
S1=100mm＜S c r·N=120mm 取S1=100mm
S2=200mm＞S c r·N=120mm 取S2=S c r·N=120mm
取C2=C c r·N=60mm
A C·N =( C1+ S1+0.5×S c r·N) ×(C2+ S2+0.5×S c r·N)
=(60+100+0.5×120) ×(60+120+0.5×120)=52800mm2
群锚混凝土锥体受拉承载力标准值
N RK·C= N 0RK·C(A C·N / A0C·N)ψS·N ·ψre·N ·ψe c·N·ψu c r·N
=10477×(52800/14400) ×1.0×0.7×0.23×1.0=6185N
混凝土锥体受拉破坏承载力分项系数γRC·N=2.15
群锚混凝土锥体受拉破坏承载力设计值
N Rd·C= N RK·C/γRC·N=6185/2.15=2877＞N g s d =2074 N
C.混凝土劈裂破坏承载力
C cr·S P=2h ef=2×40=80mm
C1=75mm＜C cr·S P=80mm 取C1=75mm
取C2=C c r·S P =80mm
S cr·S P=2 C cr·S P=2×80=160mm
S1=100mm＜S c r·S P =160mm 取S1=100mm
S2=200mm＞S c r·S P =160mm 取S2=160mm
A0C·N = S cr·S P2=1602=25600mm2
A C·N =( C1+ S1+0.5×S c r·S P) ×(C2+ S2+0.5×S c r·S P)
=(75+100+0.5×160) ×(80+160+0.5×160)=81600 mm2
ψh·SP=h/2h ef =(400/80)2/3=2.93＞1.5 采用1.5
N0RK·C=7.0×f cu.k0.5×h ef1.5=7.0×35 0.5×401. 5=10477N
N RK·C= N0RK·C(A C·N / A0C·N)ψS·N ·ψre·N ·ψe c·N·ψu c r·N
=10477×(81600/25600) ×1.0×0.7×0.23×1.0=5377N
N RK·SP= N RK·C ·ψh·SP =5377×1.5=8066N
N Rd·SP= N RK·SP/γRSP=8066/2.15=3752N＞N g s d =2074 N
d.锚栓钢材受剪破坏承载力
锚栓钢材受剪承载力标准值
V Rd·C=0.5 A S f StK =0.5×20.1×800=8040N
锚栓钢材受剪承载力分项系数
γRV·S=1.2f StK/f YK 1.2×800/640=1.5
锚栓钢材受剪承载力设计值
V Rd·S= V Rd·C/ γR V·S=8040/1.5=5360N＞V h sd=2772N
e.混凝土楔形体受剪破坏承载力
取C1=C2=C c r·N=60mm
V0RK·C=0.45（d n 0 m )0.5（L f/d n 0 m)0.2（f C u .K）0.5C11.5=0.45×60.5×(40/6)0. 2×350.5×601. 5=4429N ψS·V=0.7+0.3(C2/1.5C1)=0.7+0.3×60/（1.5×60）=0.9
ψh·V=(1.5C1/h)1/3=(1.5×60/400)1/3=0.61 取1
ψα·V=1.0
e V =50 mm ψec·V=1/（1+2 e V /3 C1）=1/[1+2×50/（3×60）]=0.64
ψucr·V=1.0
A0C·V=4.5C12=4.5×602=16200mm2
A C·V=(1.5 C1+S2+C2)×h=(1.5×60+120+60)×400=108000mm2
群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值
V RK·C= V0RK·C(A C·V/A0C·V)ψS·V·ψh·V·ψα·V·ψec·V·ψucr·V
=4429×(108000/16200) ×0.9×1.0 ×1.0×0.64×1.0=17007N
砼楔形受剪承载能力分项系数γRe·V=1.8
群锚砼楔形破坏时的受剪承载能力设计值
V Rd·C= V RK·C/γRC·V=17007/1.8=9448N＞V g s d =5544N
f. 砼剪撬破坏承载能力
h e f =40 mm＜60 mm 取K=1
砼剪撬破坏承载能力标准值
V RK·CP= K N R K·C=1×6185=6185N
砼剪撬破坏承载能力分项系数γRCP=1.8
砼剪撬破坏承载能力设计值
V Rd·CP= V RK·CP/γR CP =6185/1.8=3436N＜V g s d =5544N
砼剪撬破坏承载能力不够，改用四个8.8级FZA14×60M10/20扩孔型锚栓后锚固，h e f =60mm A S=58mm2f StK=800N/mm2
B．锚固承载力计算
a．锚栓钢材受拉破坏承载力
锚栓钢材受拉破坏承载力标准值
N RK·S=A S f StK =58×800=46400N
锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数
γRS·N=1.2f S t K/f YK=1.2×800 /640=1.50
锚栓钢材受拉破坏承载力设计值
N Rd·S= N RK·S /γRS·N =46400/1.5=30933N＞N h s d=4030N
b．混凝土锥体受拉破坏承载力
因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。
单根锚栓理想混凝土锥体受拉破坏承载能力标准值：
N0RK·C=7.0（f C U·K）0.5 h ef1.5 =7.0×350.5×601. 5=19247N
S C r·N=3 h ef =3 ×60=180mm C C r·N= 1.5h ef =1.5 ×60=90mm C C r·SP= 2h ef =2 ×60=120mm
C1=75mm＜C c r·N=90mm 取C1=75 mm
ψS·N =0.7+0.3(C1/C C r·N)=0.7+0.3×75/90=0.95
ψr e·N=0.5+ h ef /200=0.5+60/200=0.8
偏心距e N =205 mm ψe c·N=1/ (1+2 e N / S C r·N)=1/ (1+2×205/180)=0.31
开裂混凝土ψu c r·N 取1.0
A0C·N = S C r·N2 =1802=32400mm2
S1=100mm＜S c r·N=180mm 取S1=100mm
S2=200mm＞S c r·N=180mm 取S2=S c r·N=180mm
C1=75mm＜C c r·N=90mm 取C1=75 mm
取C2=C c r·N=90mm
A C·N =( C1+ S1+0.5×S c r·N) ×(C2+ S2+0.5×S c r·N)
=(75+100+0.5×180) ×(90+180+0.5×180)=95400mm2
群锚混凝土锥体受拉承载力标准值
N RK·C= N 0RK·C(A C·N / A0C·N)ψS·N ·ψre·N ·ψe c·N·ψu c r·N
=19247×(95400/32400) ×0.95×0.8×0.31×1.0=13352N
混凝土锥体受拉破坏承载力分项系数γRC·N=2.15
群锚混凝土锥体受拉破坏承载力设计值
N Rd·C= N RK·C/γRC·N=13352/2.15=6210＞N g s d =2074 N
C.混凝土劈裂破坏承载力
C cr·S P=2h ef=2×60=120mm
C1=75mm＜C cr·S P=120mm 取C1=75mm
取C2=C c r·S P =120mm
S cr·S P=2 C cr·S P=2×120=240mm
S1=100mm＜S c r·S P =240mm 取S1=100mm
S2=200mm＜S c r·S P =240mm 取S2=200mm
A0C·N = S cr·S P2=2402=57600mm2
A C·N =( C1+ S1+0.5×S c r·S P) ×(C2+ S2+0.5×S c r·S P)
=(75+100+0.5×240) ×(120+200+0.5×240)=129800 mm2
ψh·SP=h/2h ef =(400/120)2/3=2.32＞1.5 采用1.5
N0RK·C=7.0×f cu.k0.5×h ef1.5=7.0×35 0.5×601. 5=19247N
N RK·C= N 0RK·C(A C·N / A0C·N)ψS·N ·ψre·N ·ψe c·N·ψu c r·N
=19247×(129800/57600) ×0.95×0.8×0.31×1.0=10219N
N RK·SP= N RK·C ·ψh·SP =10219×1.5=15329N
N Rd·SP= N RK·SP/γRSP=15329/2.15=7130N＞N g s d =2074 N
d.锚栓钢材受剪破坏承载力
锚栓钢材受剪承载力标准值
V Rd·C=0.5 A S f StK =0.5×58×800=23200N
锚栓钢材受剪承载力分项系数
γRV·S=1.2f StK/f YK 1.2×800/640=1.5
锚栓钢材受剪承载力设计值
V Rd·S= V Rd·C/ γR V·S=23200/1.5=15467N＞V h sd=2772N
e.混凝土楔形体受剪破坏承载力
取C1=75 mm
V0RK·C=0.45（d n 0 m )0.5（L f/d n 0 m)0.2（f C u .K）0.5C11.5=0.45×100.5×(60/6)0. 2×350.5×751. 5=8666N C2=C c r·N=120mm
ψS·V=0.7+0.3(C2/1.5C1)=0.7+0.3×120/（1.5×75）=1.02 取ψS·V=1
ψh·V=(1.5C1/h)1/3=(1.5×75/400)1/3=0.66 取1
ψα·V=1.0
e V =50 mm ψec·V=1/（1+2 e V /3 C1）=1/[1+2×50/（3×75）]=0.53
ψucr·V=1.0
A0C·V=4.5C12=4.5×752=25313mm2
A C·V=(1.5 C1+S2+C2)×h=(1.5×75+200+120)×400=173000mm2
群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值
V RK·C= V0RK·C(A C·V/A0C·V)ψS·V·ψh·V·ψα·V·ψec·V·ψucr·V
=8666×(173000/25313) ×1.0×1.0 ×1.0×0.53×1.0=31390N
砼楔形受剪承载能力分项系数γRe·V=1.8
群锚砼楔形破坏时的受剪承载能力设计值
V Rd·C= V RK·C/γRC·V=31390/1.8=17439N＞V g s d =5544N
f. 砼剪撬破坏承载能力
h e f =60 mm 取K=2
砼剪撬破坏承载能力标准值
V RK·CP= K N R K·C=2×13352=26704N
砼剪撬破坏承载能力分项系数γRCP=1.8
砼剪撬破坏承载能力设计值
V Rd·CP= V RK·CP/γR CP =26704/1.8=14836N＞V g s d =5544N
h.拉剪复合受力承载力
钢材破坏时: (N h Sd/N Rd·S)2+(V h Sd/V Rd·S)2=(4030/30933)2+(2772/15467)2=0.05＜1
砼破坏时: (N g Sd/N Rd·C)1.5+(V g Sd/V Rd·C)1.5=（2074/6210）1.5+(5544/17439)1.5=0.37＜1
2．陕西ELING
张芹老师：请介绍露点温度计算公式和算例。
张芹老师回答
附上露点温度计算公式和算例供参考。
张芹
2006年5月1日
露点温度计算公式和算例
1．空气的露点温度可以采用下面公式计算：
T d=b/[a/log（e/6.11）-1]
e=f×E s
E s=E0×10[a×t/ （b+t）]
式中：T d—空气的露点温度；
e —空气的水蒸汽压，hpa；
a、b —参数，对于水面（t＞00C），a=7.5，b=237.3；对于冰面（t≤00C），a=9.5，b=265.5；
f —空气的相对湿度，%；
E s—空气的饱和水蒸汽压，hpa；
E0—空气温度为00C时的饱和水蒸汽压，取E0=6.11hpa；
t —空气温度，00C。
2．求空气温度250C，相对湿度50%时空气的露点温度。
E s=6.11×10[7.5×25/ （237.3+25）] =31.7 hpa
e=0.5×31.7=15.85 hpa
T d=237.3/[7.5/log（15.85/6.11）-1]=13.860C
本工程植筋范围：1）扶壁柱接长植筋；2）外挡墙水平钢筋植筋；3）消防水池钢筋混凝土墙水平钢筋植筋；4)消防水池钢筋混凝土梁纵筋植筋；5）车道与外挡墙加固桩相交处车道斜板植筋；6)抗水板与加固桩相交处板植筋；7)外挡墙局部在加固桩上竖向钢筋植筋。 1扶壁柱接长植筋 柱配筋1218，偏心受压构件，单根钢筋按受力钢筋根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条计算： s ae N a l l ??= 其中： bd y spt s f df l /2.0α==××d ×360/= 扶壁柱接长，则：T w br N ????==××= 混凝土强度等级C35,则：ae ?= =a l ×==484.6mm 柱接长钢筋植筋深度可取500mm 。 2外挡墙水平钢筋植筋 挡墙配水平筋14@120，压弯构件，外侧受拉，内侧受压。 外侧受拉钢筋根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条计算： s ae N a l l ??= 其中： bd y spt s f df l /2.0α==××d ×360/= T w br N ????==××= 混凝土强度等级C35,则：ae ?= =a l ×==326.5mm ，取=a l 350mm 内侧受压钢筋植筋最小锚固长度可根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条基本锚固深度计算： bd y spt s f df l /2.0α===296.8mm ，取=a l 300mm
3消防水池钢筋混凝土墙水平钢筋植筋 钢筋混凝土墙配水平筋14@120，外侧受拉，内侧受压。 外侧受拉钢筋根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条计算： s ae N a l l ??= 其中： bd y spt s f df l /2.0α==××d ×360/= T w br N ????==××= 混凝土强度等级C35,则：ae ?= =a l ×==326.5mm ，取=a l 350mm 内侧受压钢筋植筋最小锚固长度可根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条基本锚固深度计算： bd y spt s f df l /2.0α===296.8mm ，取=a l 300mm 4消防水池钢筋混凝土梁纵筋植筋 梁上下配置纵筋6 22，沿梁腹板配置1014。 梁端负筋622，为受拉钢筋。根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条计算： s ae N a l l ??= 其中： bd y spt s f df l /2.0α==××d ×360/=22d T w br N ????==××= 混凝土强度等级C35,则：ae ?= =a l 22×==532mm 钢筋植筋深度可取550mm 。 梁底钢筋622可按构造植筋，根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.3.1条：)100;10;3.0max (mm d l s ，构造植筋深度可取250mm 。 梁腹受扭钢筋1014可按受拉钢筋植筋深度计算，即为=，植筋深度可取
钢筋锚固的计算公式一、梁 （1）框架梁 一、首跨钢筋的计算 1、上部贯通筋 上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值 2、端支座负筋 端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值； 第二排为Ln/4＋端支座锚固值 3、下部钢筋 下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题： 支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d }。 钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层 +15d }。 钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d } 4、腰筋 构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d 抗扭钢筋：算法同贯通钢筋 5、拉筋 拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d 拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距。 6、箍筋 箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高-2×保护层）*2＋2×11.9d＋8d 箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1 注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。 7、吊筋
6混凝土后锚固检测作业指导书 6.1适用范围 适用于以钢筋混凝土、预应力混凝土以及素混凝土为基材的后锚固连接的设计、施工及验收，不适用于砌体、轻骨料混凝土为基材的后锚固连接。 6.2检测依据 JGJ45-2013《混凝土结构后锚固技术规程》 6.3仪器设备 锚杆拉拔仪 6.4注意事项： 6.4.1混凝土结构所用的锚栓的材质可为碳素钢、不锈钢或合金钢，应根据环境条件的差异及耐久性要求的不同，选用相应的品种，碳素钢和合多钢锚栓的性能等级应按所用的钢材的抗拉强度标准值和屈强比确定。化学植筋的钢筋及镙杆，就采用HRB400级和HRB335带肋钢筋及Q235和Q345钢螺杆。钢筋的强度指标按现行国家标准规定采用。锚栓弹性模量可取2.0×105MPa。 6.4.2化学植筋所用锚固性能应通过专门的试验确定。对获准使用的锚固胶，除说明书规定可以掺入定量的掺和剂外，现场施工中不宜随意增添掺料。锚固胶使用形态不同分为管装式、机械注入式和现场配制，应根据使用对象的特征和现场条件合理选用。 6.5试验步骤 6.5.1锚栓抗拔承载力现场检验可分为非破坏性检验和破坏性检验。对于一般结构及非结构构件，可采用非破坏性检验，对于重要结构构件及生命线工程非结构构件，应采用破坏性检验。 6.5.2混凝土结构后锚固技术规程（JGJ145-2013)于2013年12月1日正式实施，替换JGJ145-2004标准，标准的抽样规则变动较大，现将抽样制作成表格的形式，让现场检测人员及施工现场技术人员熟知掌握这些规定，避免锚栓及植筋检测不符合标准要求。
6.5.3加荷设备应能按规定的速度加荷，测力系统整机误差不应超过全量程的±2﹪。加荷设备应能保证所施加的拉伸荷载始终与锚栓的轴线一致，位移测量记录仪宜能连续记录，当不能连续记录荷载位移曲线时，可分阶段记录，在到达荷载峰值前，记录点应在10点以上，位移测量误差不应超过0.02mm 位移仪保证能够测量出锚栓相对于基材表面和垂直位移，直至锚固破坏。 6.5.4加荷设备支撑环内径D 0应满足下列要求：化学植筋D 0≥max （12d ，250mm ），膨胀型锚栓和扩孔锚栓D 0≥4h ef 。 6.5.5锚栓拉拔检验可选用以下两种加荷制度： （1）进行非破损检验时，施加荷载应符合下列规定： 连续加载，以匀速加载至设定荷载或锚固破坏，总加荷时间2～3min ，并持荷2min 。 分级加载，将设定的荷载均分为10级，每级持荷1min ，直至设定的检验荷载，并持荷2min 。 荷载检验值应取.s yk A f 09及,.Rk c N 08计算之较小值。,Rk c N 为非钢材破坏承载力标准值，可按JGJ145-2013《混凝土结构后锚固技术规程》第6章有关规定计算。 （2）进行破坏性检验时，施加荷载应符合下列规定： 连续加载时，对锚栓应以均匀速率在2min ～3min 时间内加载至锚固破坏，对植筋应以均匀速率在2min ～7min 时间内加载至锚固破坏； 分级加载时，前8级，每级荷载增量应取为0.1Nu ，且每级持荷1min ～1.5min ；自第9级起，每级荷载增量应取为0.05Nu ，且每级持荷30s ，直至锚固破坏。Nu 为计算的破坏荷载值。 6.6检验结果评定
植筋锚固深度与钻孔深度 植筋施工钻孔成型后，应报监理检查验收钻孔直径和钻孔深度，我曾经看到监理人员在验孔时要求的钻孔深度正好是设计的植筋深度，本文列举方案中的钻孔深度正好是钢筋直径的15倍，而该工程的设计植筋深度也是钢筋直径的15倍，这反应出一个现状：植筋深度被认为就是钻孔深度。有一定现场经验的技术人员一定知道，钢筋切断加工很难保证其端面平整，不能使具有360°完整圆周钢筋面与孔底侧面对齐；植筋钻孔作业会对孔位周边表皮混凝土造成轻微损伤，不能保证孔口对胶体形成有效基体。基于这两个原因，如果用端面不够平整的钢筋植入15倍钢筋直径的混凝土孔内，肯定不能保证所植钢筋的有效锚固长度达到15倍钢筋直径。欧美植筋的钻孔深度一般要求比设计植筋深度大2～3倍钢筋植筋，DBJ/T50-032-2004第6.0.4条规定的钻孔深度为设计植筋深度+（10～15）mm其实是一个深度较浅的要求。 国内早期普遍按照钢筋直径15倍要求植筋深度，笔者在2003年以前的植筋工程管理中就是按照设计要求的15倍钢筋直径实施，其中包括一些悬挑构件、大跨度主梁的植筋。调查我国植筋技术发展历史分析，这个15d来自于国外进口植筋用结构胶使用说明书上的要求，但被忽略的是这个要求是构造性钢筋的植筋深度。
DBJ/T50-032-2004参编专家根据重庆市建筑科学研究院和重庆建筑大学材料系的一些相关实验，认为采用热轧带肋钢筋植筋，最小植筋深度15d能满足设计要求，所以在该规程第4.2.1条规定：构造要求最小植筋深度为15d.在混凝土基材强度等级、钢筋级别、植筋胶种类完全相同的条件下，按照钢筋直径统一倍数确定植筋深度，在 0.9Asfyk拉拔力作用下，较大直径的钢筋将较先被拔出，反应出植筋锚固段钢筋表面积与钢筋断面积并不是理想的线性关系，瑞士联邦技术学院的Marti教授根据该实验得出，胶粘剂与钢筋之间粘合表面所承受的力随植筋长度类似线性增长，但仅是随钢筋直径的平方根增长。所以植筋深度统一规定成一个固定的钢筋直径倍数是不科学的！ GB50367－2006第12.2.3条规定了植筋的基本锚固深度ls计算公式： ls=0.2asptdfy/fbd 式中 aspt—为防止混凝土劈裂引用的计算系数； d—植筋公称直径； fbd—植筋用胶粘剂的粘结强度设计值， 对于构造性钢筋的植筋深度，GB50367－2006第12.2.3条根据钢筋的受力性质不同，规定了受拉钢筋最小锚固长度lmin=max ｛0.6ls；10d；100mm｝；受压钢筋最小锚固长度lmin= max｛0.3ls；
1.钢筋锚固长度分： 1.1充分利用钢筋的抗拉强度时，受拉钢筋的基本锚固长度Lab； 1.2抗震等级框架梁、柱纵向钢筋在节点部位的弯折锚固长度基数LabE； （11 G101系列图集表格，称作受拉钢筋基本锚固长度Lab、LabE） 1.3受拉钢筋锚固长度La； 1.4受拉钢筋的抗震锚固长度LaE。 2.从钢筋锚固长度公式中符号的含义中，能发现钢筋锚固长度公式之间的关系，而知道钢筋锚固长度怎么算吗？从而融会贯通，得心应手地应用他。 2.1公式中几个相关符号的含义： 2.1.1 Lab—受拉钢筋基本锚固长度； 2.1.2 LabE—抗震等级框架梁、柱纵向钢筋在节点部位的弯折锚固长度基数； 2.1.3 ζaE—纵向受拉钢筋抗震锚固长度修正系数，对一、二级抗震等级取1.15，对三级抗震等级取1.05，对四级抗震等级取1.00； 2.1.4 La—受拉钢筋锚固长度； 2.1.5 ζa——锚固长度修正系数，对普通钢筋按本规范第8. 3.2条规定的规定取用（按表4），当多于一项时，可按连乘计算，但不应小于0.6；对预应力筋，可取1.0。 向左转|向右转 向左转|向右转 2.1.6 LaE—受拉钢筋的抗震锚固长度。 2.2钢筋锚固长度公式，知道钢筋锚固长度怎么算，必须细读，领会其意。可以说不同钢筋锚固长度怎么算？已经基本解决了解了解！ 2.2.1 Lab＝α×（?y/?t）×d （计算另详）； 2.2.2 LabE＝ζaELab，这个LabE是由纵向受拉钢筋抗震锚固长度修正系数乘受拉钢筋基本锚固长度而得。 2.2.3 La＝ζa Lab，这个La是由受拉钢筋锚固长度修正系数乘受拉钢筋基本锚固长度而得。 2.2.4 LaE＝ζaE La，这个LaE是由纵向受拉钢筋抗震锚固长度修正系数乘受拉钢筋锚固长度而得。
混凝土结构后锚固件锚固抗拔承载力检测 方案 一、建筑概况： 1.工程名称 2.建设单位 3.施工单位 4.后锚固分包单位/ 5.后锚固施工日期2018.7.12日 6.本工程为剪力结构类型，主楼基础部分采用筏板结构，主体采用剪力结构，建筑面积11460 ㎡，总层数22 层（地下/ 层，地上22 层）。其中各层后锚固件配置如下；每层墙体拉结筋植筋C6共计420根 7.后锚固类型植筋；植筋胶（锚栓）生产厂家安徽安固建筑技术有限公司型号A3-10 ；基材混凝土强度等级C30 二、检测目的： 因建设及监理单位要求对墙体拉结筋抗拔承载力是否符合设计要求原因，需进行现场检测。现委托枣庄市建设工程质量检测中心对本工程进行后锚固件锚固抗拔承载力现场检测。 三、检测依据： 1、JGJ/T145-2013《混凝土结构后置锚固技术规程》；
四、检测数量： 后锚固件锚固抗拔承载力，具体检测构件采取随机抽取方式，由建设单位、监理单位、施工方共同选定有代表性构件进行检测，并在委托书中写明构件对应轴线；共抽取七层C6 （钢筋型号）植筋28 根，/ 层/ （钢筋型号）植筋/ 根进行试验。 五、检测人员和仪器设备情况： 本站将派出名检测人员进行现场检测。 六、检测工程进度计划： 计划于年月日至年月日进行现场检测。 七、现场需要的配合工作： 1、需要监理单位进行现场见证工作； 2、施工单位需委派一名技术人员携带图纸跟踪现场，根据构件高度等实际 情况准备梯子/马凳等器材，并配备1-2名工人现场辅助。 八、检测中的安全措施： 进入检测现场配备安全帽/安全带等防护用具。 九、各方意见及确认情况： 建设单位意见：负责人签字：（盖章） 监理单位意见：负责人签字：（盖章） 施工单位意见：负责人签字：（盖章） 日期：年月日
2007 中瑞后锚固技术交流研讨会
加固设计规范中的后锚固技术
喜利得(中国)有限公司 技术部 全国建筑物加固改造委员会 理事 中国桥梁结构学会 理事 王聪慧
https://www.doczj.com/doc/6a12658844.html,
800-820-2585
中瑞后锚固技术学术交流研讨会 2007年10月 北京工业大学
加固设计规范中的后锚固技术
1国外后锚固技术及规范发展情况 2目前我国后锚固领域现状 3我国规范重点条文探讨 4目前理论与实践的差距 5未来的发展趋势
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800-820-2585 中瑞后锚固技术学术交流研讨会 2007年10月 北京工业大学
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国外后锚固技术及规范发展情况
后锚固与预埋
重新结合点的位移量同另外一个三 分点几乎一样。在梁体破坏时测试 到的抵抗弯矩（69.18KNm)和原整体 预制梁的计算值（68.10KNm）几近 相同。
现代植筋材料和技术的后固定 效果几乎等同于预埋
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后锚固系统的组成
钻石钻孔，切割系统
直接固定系统
锚栓植筋系列
螺丝固定系统 钻、凿系统
吊挂系统
钢筋探测、激 光定位系统
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化学建材系列
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关于混凝土结构后锚固连接，JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》有明确规定： 4.1.3膨胀型锚栓和扩孔型锚栓不得用于受拉、边缘受剪（C＜10h ef）、拉剪复合受力的结构构件及生命线工程非结构构件的后锚固。（生命线工程——与人们生活密切相关，且地震破坏会导至城市局部或全部瘫痪、引发次生灾害的工程，如供水、供电、交通、电讯、煤气等。） 4.2.4后锚固连接承载力应采用下列设计表达式进行验算: 无地震作用组合γA S≤R (4.2.4-1) 有地震作用组合S≤kR/γRE(4.2.4-2) R=R k/γR(4.2.4-3) 式中γA——锚固连接重要性系数，对一级、二级的锚固安全等级，分别取1.2 、1.1 ；且γ≥γ0 γ0 为被连接结构的重要性系数； S——锚固连接荷载效应组合设计值，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009和《建 筑抗震设计规范》GB50011的规定进行计算； R——锚固承载力设计值； R k——锚固承载力标准值； k ——地震作用下锚固承载力降低系数； γRE——锚固承载力抗震调整系数； γR——锚固承载力分项系数。 公式（4.2.4-1）中的γA S，在本规程各章中用内力设计值（N、M、V）表示。 4.2.7未经有资质的技术鉴定或设计许可，不得改变后锚固连接的用途和使用环境。 条文说明第4.1.1条指出：“粘结型锚栓国外应用较多，但新近研究表明，性能欠佳，尤其是开裂混凝土基材，计算方法也不够成熟，破坏形态难于控制，固本规程也暂不列入。” 就是说膨胀型锚栓可用于非生命线工程的受拉、边缘受剪（C＜10h ef＝、拉剪复合受力的非结构构件的后锚固连接，但必需按4.2.4条（强制性条文）进行验算；而对化学（粘接型）锚栓本规程暂未列入应由使用（设计）单位对化学（粘接型）锚栓的材料的材质、施工方法、验收标准等提出明确要求经充分论证后经有资质的单位批准（认可），并按4.2.4条（强制性条文）进行验算后使用。 如果你贴子中讲的情况属实，属于执法违法，你可向当地建设行政部门提出申诉。建议建设部和各地建设行政部门对审图单位执行建设部《实施工程建设强制性标准个监督规定》的情况进行检查，纠正执法违法的行为。
5.方茴说：“那时候我们不说爱，爱是多么遥远、多么沉重的字眼啊。我们只说喜欢，就算喜欢也是偷偷摸摸的。” 6.方茴说：“我觉得之所以说相见不如怀念，是因为相见只能让人在现实面前无奈地哀悼伤痛，而怀念却可以把已经注定的谎言变成童话。” 7.在村头有一截巨大的雷击木，直径十几米，此时主干上唯一的柳条已经在朝霞中掩去了莹光，变得普普通通了。 8.这些孩子都很活泼与好动，即便吃饭时也都不太老实，不少人抱着陶碗从自家出来，凑到了一起。 9.石村周围草木丰茂，猛兽众多，可守着大山，村人的食物相对来说却算不上丰盛，只是一些粗麦饼、野果以及孩子们碗中少量的肉食。 钢筋混凝土结构后植筋操作指引 一、执行的规范及标准 1、《混凝土结构加固设计规范》（GB 50367-2006）； 2、《混凝土结构后锚固技术规程》（JGJ 145-2004）； 3．《混凝土结构加固技术规范》（CECS 25：90）。 二、技术原理及关键要求 后植筋是一种加固方法，其过程及原理为：在原钢筋混凝土结构上钻孔，注入结构胶，将钢筋插入钻孔内，通过结构胶的粘结锚固力使混凝土孔壁与钢筋外表面形成牢固的粘结锚固力，依靠粘结锚固力抵抗钢筋的外拔力和剪切力，达到新旧构件连接目的。 后植筋连接的关键要求为：根据被连接结构类型、锚固连接受力性质，对其破坏形态加以控制，做拉拔试验时，试验结果为植筋钢材破坏，而不应是混凝土基材破坏。 三、后植筋设计基本规定及承载力、锚固深度的确定 植筋技术适用于钢筋混凝土结构，不适用于素混凝土结构及纵向钢筋配筋率低于最小配筋率规定的结构构件（这类构件的植筋应按锚拴进行设计计算），当新增构件为悬挂构件（一般为新增挑梁、下挂板）时原构件混凝土强度等级不得低于C25，当新增构件为其他构件时原构件混凝土强度等级不得低于C20，另外新增构件长期使用的环境温度不应高于60℃。 采用植筋锚固时，其锚固部位的原构件混凝土不得有局部缺陷。若有局部缺陷，应先进行补强或加固处理后再植筋。除二次结构中填充墙的拉结筋外，植筋用钢筋应采用带肋钢筋，不得采用冷拉钢筋。 依据《混凝土结构加固设计规范》（GB 50367-2006），单根植筋的承载力设计值可按以下方法计算：N=fy×As，其中fy为植筋用钢筋抗拉强度设计值，对HPB300级钢筋为270N/mm2，对HRB335级钢筋为300N/mm2，对HRB400级钢筋为 1.“噢，居然有土龙肉，给我一块！” 2.老人们都笑了，自巨石上起身。而那些身材健壮如虎的成年人则是一阵笑骂，数落着自己的孩子，拎着骨棒与阔剑也快步向自家中走去。
15．2 锚固计算 15．2．1 承重构件的植筋锚固计算应符合下列规定： 1 植筋设计应在计算和构造上防止混凝土发生劈裂破坏； 2 植筋仅承受轴向力，且仅允许按充分利用钢材强度的计算模式进行设计； 3 植筋胶粘剂的粘结强度设计值应按本章的规定值采用； 4 抗震设防区的承重结构，其植筋承载力仍按本节的规定进行计算，但其锚固深度设计值应乘以考虑位移延性要求的修正系数。 15．2．2 单根植筋锚固的承载力设计值应符合下列公式规定： 式中：N b t——植筋钢材轴向受拉承载力设计值(kN)； ?y——植筋用钢筋的抗拉强度设计值(N/mm2)； A s——钢筋截面面积(mm2)； l d——植筋锚固深度设计值(mm)； l s——植筋的基本锚固深度(mm)，按本规范第15．2．3条确定； ψN——考虑各种因素对植筋受拉承载力影响而需加大锚固深度的修正系数，按本规范第15．2．5条确定； ψae——考虑植筋位移延性要求的修正系数；当混凝土强度等级不高于C30时，对6度区及7度区一、二类场地，取ψae＝1．10；对7度区三、四类场地及8度区，取ψae＝1．25。当混凝土强度高于C30时，取ψae＝1．00。 15．2．3 植筋的基本锚固深度l s应按下式确定： l s＝0．2αspt d?y/?bd(15．2．3) 式中：αspt——为防止混凝土劈裂引用的计算系数，按本规范表15．2．3的确定； d——植筋公称直径(mm)； ?bd——植筋用胶粘剂的粘结抗剪强度设计值(N/mm2)，按本规范表15．2．4的规定值采用。
表15．2．3 考虑混凝土劈裂影响的计算系数αspt 注：当植筋直径介于表列数值之间时，可按线性内插法确定αspt值。 15．2．4 植筋用结构胶粘剂的粘结抗剪强度设计值?bd应按表15．2．4的规定值采用。当基材混凝土强度等级大于C30，且采用快固型胶粘剂时，其粘结抗剪强度设计值?bd 应乘以调整系数0．8。 表15．2．4 粘结抗剪强度设计值?bd 注：1 当使用表中的?bd值时，其构件的混凝土保护层厚度，不应低于现行国家标准《混 凝土结构设计规范》CB 50010的规定值； 2 s1为植筋间距；s2为植筋边距； 3 ?bd值仅适用于带肋钢筋或全螺纹螺杆的粘结锚固。 15．2．5 考虑各种因素对植筋受拉承载力影响而需加大锚固深度的修正系数ψN，应按下式计算： ψN＝ψbrψwψT (15．2．5) 式中：ψbr——考虑结构构件受力状态对承载力影响的系数：当为悬挑结构构件时，ψbr ＝1．50；当为非悬挑的重要构件接长时，ψbr＝1．15；当为其他构件时，ψbr＝1．00； ψw——混凝土孔壁潮湿影响系数，对耐潮湿型胶粘剂，按产品说明书的规定值采用，但不得低于1．1； ψT——使用环境的温度T影响系数，当T≤60℃时，取ψT＝1．0；当60℃＜T≤80℃时，应采用耐中温胶粘剂，并应按产品说明书规定的ψT值采用；当T＞80℃时，应采用耐高温胶粘剂，并应采取有效的隔热措施。
后锚固，即通过相关技术手段在既有混凝土结构上的锚固，是相对于浇筑 混凝土时预先埋设的先锚固（预埋）而命名的，具有施工简便、使用灵活等优点。随着产品种类的丰富、费用的降低，施工技术的普及，混凝土后锚固技术 由初期仅限于改造、结构加固项目逐步在新建工程中被广泛采用。然而，较之 于后锚固技术可喜的发展前景，该项技术的使用现状却不容乐观，诸如：产品 质量参差不齐；施工技术标准、验收规范不完善；设计选型指标不明确；检测、验收不规范等问题还普遍存在。上述问题如不加以有效控制，造成混凝土后锚 固连接技术的不当运用，将会形成质量隐患，严重的则会影响结构安全。建筑 行业的发展，需要新技术、新工艺的不断注入，而对发展阶段的各项技术，需 要使用者对其应用要求的认真领会，质量控制重要环节的严格把关。 1、后锚固技术分类及适用范围 1.1后锚固技术类型 锚栓是一切后锚固组件的总称，是将被连接件锚固到混凝土等基层材料上 的锚固组件。锚栓按其工作原理及构造的不同，锚固性能及适用范围存在较大 差异，国内通常将其分为四大类： （1）膨胀型锚栓：利用膨胀件挤压锚孔孔壁形成锚固作用的锚栓。具体又 分为：扭矩控制式膨胀型锚栓和位移控制式膨胀型锚栓。 （2）扩孔型锚栓：通过锚孔底部扩孔与锚栓膨胀件之间的锁键形成锚固作 用的锚栓。具体又分为：预扩孔普通栓和自扩孔专用栓。 （3）粘结型锚栓：又称化学粘结栓，是以特制的锚固胶将螺杆及内螺纹管 等胶结固定于混凝土基材钻孔中，通过粘结剂与螺杆、混凝土孔壁间的粘结与 锁键作用，以实现对被连接键锚固的一种组件。定型粘结型锚栓一般较为粗短，锚深较浅，对基材裂缝适应能力较差，性能欠佳，目前仅适用于设备固定、护 栏安装、钢构（幕墙）安装及其他安装工程粘结型锚栓。化学锚栓与膨胀、扩 孔型螺栓最大的一个区别就是，膨胀螺栓是通过机械方式固定，而化学锚栓是 通过化学药剂固定。化学药剂一旦受热就容易导致药剂失效，所以采用化学锚 栓进行固定时，电焊时要避免化学锚栓受热。 （4）化学植筋：简称植筋，是国内工程界广泛应用的一种后锚固连接技术，系以化学粘结剂（锚固胶），将带肋钢筋及长螺杆等胶结固定于混凝土基材锚 孔中，通过粘结与锁键作用，实现对被连接件锚固的一种后锚固生根组件。化 学植筋由于长度不受限制，与现浇混凝土钢筋锚固相似，破坏形态易于控制， 一般均可以控制为锚固钢筋破坏。作为化学植筋使用的钢筋，一般以普通热扎 带肋钢筋锚固性能较好，光圆钢筋较差。其工艺流程较为简单：钻孔－＞清孔 －＞配胶－＞植筋－＞固化－＞检验、验收。孔径D=d＋(4～10）mm。 其他类型：新近出现的混凝土螺钉、保温系统的锚固件，加之传统射钉、 混凝土钉等也属于后锚固技术范畴被较为广泛使用。
钢筋锚固长度计算方法 钢筋锚固长度计算方法钢筋锚固长度计算方法一）钢筋工程量计算规则1、钢筋工程，应区别现浇、预制构件、不同钢种和规格，分别按设计长度乘以单位重量，以吨计算。2、计算钢筋工程量时，设计已规定钢筋塔接长度的，按规定塔接长度计算；设计未规定塔接长度的，已包括在钢筋的损耗率之内，不另计算塔接长度。钢筋电渣压力焊接、套筒挤压等接头，以个计算。3、先张法预应力钢筋，按构件外形尺寸计算长度，后张法预应力钢筋按设计图规定的预应力钢筋预留孔道长度，并区别不同的锚具类型，分别按下列规定计算：（1)低合金钢筋两端采用螺杆锚具时，预应力的钢筋按预留孔道长度减0.35m,螺杆另行计算。（2）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端螺杆锚具时，预应力钢筋长度按预留孔道长度计算，螺杆另行计算。（3）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端采用帮条锚具时，预应力钢筋增加0. 15m,两端采用帮条锚具时预应力钢筋共增加0.3m计算。（4）低合金钢筋采用后张硅自锚时，预应力钢筋长度增加0. 35m计算。（5）低合金钢筋或钢绞线采用JM, XM, QM型锚具孔道长度在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长度20m以上时预应力钢筋长度增加1.8m计算。（6）碳素钢丝采用锥形锚具，孔道长在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长在20m以上时，预应力钢筋长度增加1．8m. （7）碳素钢丝两端采用镦粗头时，预应力钢丝长度增加0. 35m计算。（二）各类钢筋计算长度的确定钢筋长度=构件图示尺寸－保护层总厚度+两端弯钩长度+（图纸注明的搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值）式中保护层厚度、钢筋弯钩长度、钢筋搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值以及各种类型钢筋设计长度的计算公式见以下：1、钢筋的砼保护层厚度受力钢筋的砼保护层厚度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，不应小于受力钢筋直径，并应符合下表的要求。钢筋的砼保护层厚度（mm）环境条件构件名称砼强度等级低于C25 C25及C30 高于C30 室内正常环境板、墙、壳15 梁、柱25 露天或室内高湿度环境板、墙、壳35 25 15 梁、柱45 35 25 有垫层基础35 70 无垫层注：（1）轻骨料砼的钢筋的保护层厚度应符合国家现行标准《轻骨料砼结构设计规程》。（2）处于室内正常环境由工厂生产的预制构件，当砼强度等级不低于C20且施工质量有可靠保证时，其保护层厚度可按表中规定减少5mm，但预制构件中的预应力钢筋的保护层厚度不应小于15mm；处于露天或室内高湿度环境的预制构件，当表面另作水泥砂浆抹面且有质量可靠保证措施时其保护层厚度可按表中室内正常环境中的构件的保护层厚度数值采用。（3）钢筋砼受弯构件，钢筋端头的保护层厚度一般为10mm；预制的肋形板，其主肋的保护层厚度可按梁考虑。（4）板、墙、壳中分布钢筋的保护层厚度不应小于10mm；梁、柱中的箍筋和构造钢筋的保护层厚度不应小于15mm。2、钢筋的弯钩长度Ⅰ级钢筋末端需要做1800、1350 、900、弯钩时，其圆弧弯曲直径D不应小于钢筋直径d的2.5倍，平直部分长度不宜小于钢筋直径d的3倍；HRRB335级、HRB400级钢筋的弯弧内径不应小于钢筋直径d的4倍，弯钩的平直部分长度应符合设计要求。如下图所示：1800的每个弯钩长度=6.25 d；( d 为钢筋直径mm) 1350的每个弯钩长度=4.9 d；900的每个弯钩长度=3.5 d；3、弯起钢筋的增加长度弯起钢筋的弯起角度一般有300、450 、600三种，其弯起增加值是指钢筋斜长与水平投影长度之间的差值。4、箍筋的长度箍筋的末端应作弯钩，弯钩形式应符合设计要求。当设计无具体要求时，用Ⅰ级钢筋或低碳钢丝制作的箍筋，其弯钩的弯曲直径D不应大于受力钢筋直径，且不小于箍筋直径的2.5倍；弯钩的平直部分长度，一般结构的，不宜小于箍筋直径的5倍；有抗震要求的结构构件箍筋弯钩的平直部分长度不应小于箍筋直径的10倍。箍筋的长度两种计算方法：（1）可按构件断面外边周长减去8个砼保护层厚度再加2个弯钩长度计算。（2）可按构件断面外边周长加上增减值计算。箍筋增减值调整表形状直径d(mm) 备注(保护层按25mm考虑的） 4 6 6.5 8 10 12 增减值抗震结构1350/1350 -88 -33 -20 22 78 133 增减值=25×8-27.8d 一般结构900/1800 -133 -100 -90 -66 -33 0 增减值=25×8-16.75d 一般结构900/900 -140 -110 -103 -80 -50 -20 增减值=25×8-15d （三）钢筋的锚固长度钢筋的锚固长度，是指各种构件相互交接处彼此的钢筋应互相锚固的长度。如图所示设计图有明
张芹老师对网友提问的综合回答（三） 1．山东田兆峰E-mail tzf94d751@https://www.doczj.com/doc/6a12658844.html, 张芹老师：请介绍JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例。 张芹老师回答 田兆峰先生： 附上JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例供参考。 张芹 2006年5月1日 JGJ145《混凝土结构后锚固技术规程》应用算例(修改稿) 例：250 mm×400 mm混凝土梁(带板，板厚200 mm)，C35级砼，密集配筋，锚板200mm×300mm×6mm，采用四个8.8级FZA10×40M6/10扩孔型锚栓后锚固，h e f=40mm A S=20.1mm2 f StK=800N/mm2 ，风荷载标准值3226N/m2，地震作用标准值160 N/m2，分格宽1.2m层高3.6m.，作后锚固计算。 解：风荷载设计值W=1.4×3226=4516 N/m2 地震作用设计值q E=1.3×160=208N/m2 风荷载线荷载q w=1.2×4516=5419N/m 地震作用线荷载q E=1.2×208=250N/m 水平作用组合设计值q=5419+0.5×250=5544 N/m 自重面荷载设计值G=1.2×400=480 N/m2 重力作用设计值N=1.2×3.6×480=2074N 一．锚板设楼板面上
N压=2074 N V g s d =5544 N M=2074×230+5544×50=754220 N- mm A．锚栓内力分析 a．受力最大锚栓拉力 锚栓本身不传递压力，锚栓连接的压力通过被连接的锚板直接传给混凝土基材，N g s d =0 ∵N/n-My1/Σy i2=0/4-(754220×50)/(4×502 )= -3771N＜0 ∴N h s d=(NL+M)y/1/Σy/i2=[(0×50+754220) ×100]/(2×1002 )=3771N b．锚栓剪力 螺杆C1=100mm＜10h ef=10×40=400mm所以四个锚栓中只有边缘2个锚栓承受剪力，每个锚栓所受剪力 为：V h sd= V g s d /2=5544/2=2772N。
省建设工程质量检测人员岗位合格证考核试卷 混凝土结构及构件实体、后置埋件A卷 （满分100分，时间80分钟） 姓名考试号单位 一、单项选择题（每题1分，共计40分） 1、数字式回弹仪应带有指针直读示值系统；数字显示的回弹值与指针直读示值相差不应超过。 A、0.1 B、0.2 C、0.5 D、1 2、混凝土回弹仪使用的环境温度是℃。 A、-4—40 B、-4—30 C、-5—40 D、-5—30 3、进行混凝土碳化深度测量时，可采用浓度为溶液作为试剂。 A、1%的酚酞酒精 B、2%的酚酞酒精 C、1~2%的酚酞酒精 D、2~3%的酚酞酒精 4、回弹法检测混凝土抗压强度时，统一测强曲线平均相对误差不应大于。 A、±12% B、±14% C、±15% D、±16% 5、当非泵送混凝土粗骨料最大公称直径大于mm时，测区混凝土强度不得按现行《回弹法检测混凝土抗压强度技术规程》进行强度换算。 A、60 B、50 C、30 D、45 6、回弹法检测混凝土抗压强度时，地区测强曲线平均相对误差不应大于。 A、±12% B、±14% C、±15% D、±16% 7、回弹法检测混凝土抗压强度时，在代表性位置测量碳化深度，测量读数精确至 mm。 A、0.1 B、0.25 C、0.5 D、1.0 8、混凝土回弹仪弹击超过次应进行常规保养。 A、1000 B、2000 C、4000 D、6000 9、采用回弹法检测混凝土抗压强度时，对回弹平均值应最先进行修正。 A、碳化 B、取芯 C、浇筑面 D、角度 10、用于混凝土回弹仪率定的钢砧的洛氏硬度为。 A、60±2 B、60±5 C、70±2 D、80±2 11、超声回弹综合法，如构件材料与制定测强曲线所用材料有很大区别时，可采取从构件测区中钻取芯样的法来进行修正，芯样数量不应少于个。
后锚固植筋施工方案 一、植筋施工背景 本工程F户型室外入户楼梯因建筑规划原因更改位置，致使先期结构施工时预留的楼梯板插筋作废，且新增的梁板等均需与原砼结构联结，故设计单位下发了有关的设计变更，对在已完成的结构梁、柱上进行植筋进行了技术参数规定。本施工方案针对设计要求和国家现行的相关施工规范进行编制，以指施工。 本工程已完结构梁、柱的砼实际强度已经达到了C30标准，设计要求更改部位的普通梁纵筋植筋锚固长度为180㎜，悬臂梁面纵筋植筋锚固长度为35d ,板筋锚入砼梁内100㎜，此外还要求植筋间距≥5d，边距≥2.5d。 由于现场现正处于外墙抹灰批荡阶段，还不能拆除外排栅，因此对所植筋的外露长度有较大的限制，为了便于基础开挖和模板安装施工方便，本次所植钢筋外露长度按≥30d 的外露长度≥56d）留置，待楼 采用绑扎搭接外，其他现浇结构钢筋与所植筋钢筋采用单(双)面搭接焊接的连接方式，焊条采用E5003进行焊接。二、施工工艺流程
三、施工工艺 1）定位放线 根据变更设计图纸的钢筋数量及位置，标注出植筋位置。定位放线必须事先探测出原结构主筋，尽量避开原结构受力主筋，以确定植筋钻孔的准确位置，钻孔位置必须满足植筋间距≥5d，边距≥2.5d的要求。 2）钻孔 钻孔宜采用冲击电锤成孔，如遇钢筋宜调整孔位避开。钻孔孔径d+ 4∽8mm(小直径钢筋取低值，大直径钢筋取高值，d为钢筋直径)。实际钻孔深度必须满足设计要求。钻孔有效深度自构件表面坚实的混凝土算起。钻孔不应设置于构件的保护层或装饰层内。钻头始终与砼构件表面保持垂直。不合格者必须返工，对于废孔用结构胶或高强度等级的树脂水泥砂浆填实。 植筋锚固深度和外露长度表 3）清孔 钻孔完成检查合格后，将孔周围灰尘清理干净，及时用毛刷和气泵清理干净孔内灰尘，做到孔内无明显浮动颗粒，然后用脱脂棉沾丙酮进行擦洗，使孔内达到清洁干燥；如果孔内较潮湿，为了加快施工进度，也可采用热风机对孔内进行干燥处理。清孔处理完毕后，用干净的棉纱将孔洞严密封堵，以防有灰尘和异物落入。 4）钢筋除锈
植筋深度计算 本工程植筋范围：1）扶壁柱接长植筋；2）外挡墙水平钢筋植筋；3）消防水池钢筋混凝土墙水平钢筋植筋；4)消防水池钢筋混凝土梁纵筋植筋；5）车道与外挡墙加固桩相交处车道斜板植筋；6)抗水板与加固桩相交处板植筋；7)外挡墙局部在加固桩上竖向钢筋植筋。 1扶壁柱接长植筋 柱配筋12 18，偏心受压构件，单根钢筋按受力钢筋根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条计算： s ae N a l l ??= 其中： bd y spt s f df l /2.0α==0.2×1.0×d ×360/3.4=21.2d 扶壁柱接长，则：T w br N ????==1.15×1.1×1.0=1.27 混凝土强度等级C35,则：ae ?=1.0 =a l 21.2×1.27d=26.9d=484.6mm 柱接长钢筋植筋深度可取500mm 。 2外挡墙水平钢筋植筋 挡墙配水平筋 14@120，压弯构件，外侧受拉，内侧受压。 外侧受拉钢筋根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条计算： s ae N a l l ??= 其中： bd y spt s f df l /2.0α==0.2×1.0×d ×360/3.4=21.2d T w br N ????==1.0×1.1×1.0=1.1 混凝土强度等级C35,则：ae ?=1.0 =a l 21.2×1.1d=23.3d=326.5mm ，取=a l 350mm 内侧受压钢筋植筋最小锚固长度可根据《混凝土结构加固设计规范》
(GB50367-2006)第12.2.2条基本锚固深度计算： bd y spt s f df l /2.0α==21.2d=296.8mm ，取=a l 300mm 3消防水池钢筋混凝土墙水平钢筋植筋 钢筋混凝土墙配水平筋 14@120，外侧受拉，内侧受压。 外侧受拉钢筋根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条计算： s ae N a l l ??= 其中： bd y spt s f df l /2.0α==0.2×1.0×d ×360/3.4=21.2d T w br N ????==1.0×1.1×1.0=1.1 混凝土强度等级C35,则：ae ?=1.0 =a l 21.2×1.1d=23.3d=326.5mm ，取=a l 350mm 内侧受压钢筋植筋最小锚固长度可根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条基本锚固深度计算： bd y spt s f df l /2.0α==21.2d=296.8mm ，取=a l 300mm 4消防水池钢筋混凝土梁纵筋植筋 梁上下配置纵筋6 22，沿梁腹板配置10 14。 梁端负筋6 22，为受拉钢筋。根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条计算： s ae N a l l ??= 其中： bd y spt s f df l /2.0α==0.2×1.04×d ×360/3.4=22d T w br N ????==1.0×1.1×1.0=1.1 混凝土强度等级C35,则：ae ?=1.0 =a l 22×1.1d=24.2d=532mm 钢筋植筋深度可取550mm 。 梁底钢筋6 22可按构造植筋，根据《混凝土结构加固设计规范》
混 凝 土 后 锚 固 技 术 中国科学院大连化物所凯华公司（王文军2005年5月）
教学相长相互学习相互交流共同提高
企业介绍 大连凯华新技术工程有限公司隶属于中国科学院大连化学物理研究所，是主要从事系列建筑结构胶粘剂和其它胶粘剂的研究、开发、生产销售及建筑结构加固、建筑防水保温和防腐工程施工的高新技术企业，已通过ISO9001：2000国际质量管理体系认证。大连凯华新技术工程有限公司系中国胶粘剂工业协会理事单位，中国工程胶粘剂委员会核心组成员单位，中国环氧树脂应用技术学会会员单位和全国建筑物鉴定与加固专业委员会委员单位。 公司主要产品-凯华牌JGN型环氧树脂类建筑结构胶粘剂是由建设部和中国科学院联合鉴定的高新技术产品，首创中国建筑结构胶、首开中国化学法粘钢加固之先河，获中国科学院重大科研成果奖和全国第六届发明展览会金奖，被《混凝土结构加固技术规范 CECS 25：90》列为指定推广产品。 凯华牌JGN型系列建筑结构胶粘剂品种主要有：用于粘钢加固的结构胶、动载荷加固胶、修补胶、灌缝胶；用于碳纤维加固的碳纤维结构胶；用于钢筋螺栓植筋锚固的植筋胶；用于特殊工程的耐热胶、高温胶等。以凯华牌JGN型系列建筑结构胶产品为基础开发的粘钢加固技术、碳纤维加固技术、植筋锚固技术、灌缝技术等被广泛应用于工业民用建筑、公路铁路桥梁、有化学腐蚀的化工农药冶金建筑、高温建筑、不停产的工业厂房等加固中。 为更好地推广结构加固新技术新方法，我公司成立了混凝土加固施工专业队伍，已获得建设部批准的特种工程专业承包资质。 公司还设有研制部，为提高公司产品质量及搞好新产品的开发，提供了有力的技术保障。公司开发的单组份环氧树脂胶粘剂、水性聚氨酯胶粘剂和建筑装修胶粘剂等产品，已陆续投放市场。 创新是发展之源，质量是成功之本。我公司以雄厚的技术实力，高质量、高性能的产品，严肃认真的工作态度，竭诚为广大用户提供优质服务。 大连凯华新技术工程有限公司 地址：大连市中山路161号 网址：https://www.doczj.com/doc/6a12658844.html, 电话：0411－836977973 邮编：116011
竭诚为您提供优质文档/双击可除jgj145-20XX后锚固技术规范 篇一：植筋技术规范 植筋技术规范 [关键词]植筋技术；非破损检验；破坏性检验 一、引言 近年来，植筋技术在钢筋混凝土结构工程中广泛应用，但在工程实践中却普遍存在不统一的做法和不规范的行为。植筋工程的施工质量直接影响到整个工程的质量，当引起工程人员的重视，特别是某些植筋工程与生命线工程发生直接联系，如果植筋过程处理不当，可能为工程留下影响结构安全的隐患。本文意在通过整理植筋技术相关规范规定，来纠正植筋工程管理中的不规范行为！ 某商住楼工程根据政府规划部门的意见，将原设计面向小区外侧的入口门厅拆除，将该工程的入口门厅重新调整到面向小区中庭一侧，根据工程实际现状，需要植筋新增11 根框架柱；并对原有框架柱中的4根相关剪力墙进行植筋加固；在采光井处新增一块长跨 6.9m、短跨4.5m的屋面板，屋面板采用与该工程现浇
楼板配筋一样的冷轧扭钢筋，分别有一条短边和两条长边需要植筋；新增的框架梁中部分钢筋也需植筋。该植筋工程施工方案中部分文字内容如下： 1、植筋工程的方案编制、施工作业、检测验收均以《混凝土结构加固技术规范》cecs25︰90为标准。 2、植筋规格、数量、钻孔深度如下： 植筋规格（mm）φ8φ18φ22φ25植筋数量（根）36611648106钻孔深度（mm）120270330375 3、挑梁上部钢筋胶粘剂采用喜利得结构胶，其他部位钢筋胶粘剂采用国产a级胶。钢筋植入后7日内严禁受到触动和干扰，并按结构胶说明书要求加强保养和围护。 4、钢筋植入固化10日后，委托具备相应资质的检测单位，在监理见证下随机抽样进行现场抗拔抽检，每种规格钢筋现场抗拔数量不得少于壹组，经检测合格后，才能进行钢筋连接和安装绑扎等后序工作。 5、现场检测抗拔力，当钢筋为Ⅲ级螺纹钢时抗拔力要求必须≥360mpa；当钢筋为Ⅱ级螺纹钢时抗拔力要求必须≥300mpa；当钢筋为Ⅰ级钢时抗拔力要求必须≥210mpa。 二、植筋技术相关规范及规定 该工程方案编制、植筋施工、检测验收均以《混凝土结构加固技术规范》cecs25︰90为标准，其实该标准对于“植筋技术”并无非常具体的规定，这个古老的规范已经被《混