一.基本参数:
二.踏板运行速度的校核
目的: GB16899-2011规定人行道在额定频率和额定电压下，踏板的运行速度与额定速度的偏差为±5%。
参数：电动机转速n=960转/分、减速器减速比i=24.5，其它参数见图一： 减速器输出转速：n 1=
i n =5
.24960=39.1837转/分 踏板运行速度：v T =311260z z n d ????π=656023
1837.396834.0????π=0.496m/s
与额定速度的偏差：5
.0)
5.049
6.0(-×100%=－0.8%<±5% 满足GB16899-2011标准要求。
三.扶手带速度校核
目的: GB16899-2011规定扶手带的运行速度相对于踏板的运行速度允差为0~+2%。 扶手带速度： v F =
5
3411660)(z z z z n t d ?????+?π=
26
656030
231837.39)0094.0587.0(?????+?π=0.499m/s(扶手带的厚度
t=9.4mm)
扶手带速度与踏板运行速度的偏差：
T T F v v v -=T
F
v v -1=2546)(d z z t d ??+-1=6834.02630)0094.0587.0(??+-1=0.7%<+2%且大于0，满足GB16899-2011标准要求。
四.扶手带强度计算:
目的: 自动人行道的扶手带必须具有足够的抗断裂强度，GB16899-2011 规定扶手带的破
断载荷至少为25KN.
方法：逐点法：即自动人行道扶手带沿运动方向上的任一点张力等于后一点的张力与
这两点间区段上的阻力之和。 扶手带系统如下图：
根据自动人行道梯路运动特点,我们计算自动人行道上行时扶手带的最大受力点作为强度验算依据。
计算各点张力：从扶手带闭合回路的驱动轮绕出端即上图中的点0开始，按顺时针方向逐点计算。
S 0=S 带-出=300+q h H S 1=S 0c R1
S 2=S 1-q h l 1-2(sin α-c r cos α) S 3=c R2S 2
S 4=S 3+(q h +q 人)l 3-4c g S 5=c R3S 4
S 6=S 5+(q h +q 人)l 5-6c g S 7=c R4S 6
S 8=S 7+q h l 7-8c r S 9=c R5S 8=S 带-入
在上列各式中:
q h —扶手带的线载荷，q h =25N/m ；
c g —直线区段滑动阻力系数，c g =0.3； c r —直线区段滚动阻力系数，c r =0.02；
c R1-7—曲线区段阻力系数，c R1-7=e μβ
；
扶手带在导轨上滑动时μg =0.2
扶手带在滚轮上滚动时μr =0.04
β—不同曲线路段包角（弧度）； β=θπ/180
θ—不同曲线路段包角（度）；
q 人—乘客作用于扶手带上的线载荷，q 人=42N/m ；
设提升高度H=5.6m 倾角α=12°
S0= S带-出=300+25×5.6=440N
c R1=eμrβ1= eμrθ1π/180°=e0.04×48°π/180°=1.03 (θ1=48°)
S1=S0c R1=440×1.03=453.2N
l1-2=(H/sinα)-1=(5.6/sin12°)-1=25.93m
S2=S1-q h l1-2(sinα-c r cosα)
=453.2-25×27.8×(sin12°-0.02cos12°)
=332.6N
c R2=eμrβ2= eμrθ2π/180°=e0.04×180°π/180°=1.1 (θ2=180°)
S3=c R2S2
=1.1×332.6
=365.9N
l3-4=H/sinα=6/sin12°=28.8m
S4=S3+(q h+q人)l3-4(sinα+c g cosα)
=365.9+(25+42)×28.8×(sin12°+0.3cos12°)
=1333N
c R3=eμgβ3= eμgθ3π/180°=e0.2×12°π/180°=1.04 (θ3=a=12°)
S5=c R3S4
=1.04×1333
=1386N
l5-6=1.05m
S6=S5+(q h+q人)l5-6c g
=1386+(25+42)×1.04×0.3
=1407N
c R4=c R2=1.1 (θ 6 =θ3=180°)
S7=c R6S6
=1.1×1407 =1547.7N
l7-8=0.182m
S8=S7+q h l7-8c r
=1547.7+25×0.182×0.02
=1547.8N
c R5=eμgβ5= eμgθ5π/180°=e0.04×70°π/180°=1.05(θ5=70°)
S9=S带-入=c R5S8
=1.05×1547.8=1625N
根据以上的计算结果可知: 扶手带路中最大受力处为S9点,即S带ma×=S9=1625N；
我公司选用上海巨龙橡塑公司提供的SDS型扶手带，其破断载荷Q min≥25KN，所以破断强度满足GB16899-2011标准要求
五.踏板链强度计算
目的: 自动人行道的踏板链必须具有足够的抗断裂强度
方法：逐点法：
梯路系统如下图：
根据自动人行道梯路运动特点，计算自动人行道上行时踏板链的最大受力点作为踏板链强度验算依据。
从梯路闭合回路的张紧端即上图中的点1开始计算，为了使梯路有合适的预张紧力，一般取S5=5000N，梯路满载上升时各点张力分布图如下：
满载上升时梯路的计算公式：
S5=5000N
S6=c′S5
S7=S6+q s l6-7(sinα+c0cosα)
S8=S7+(q s+q人)l7-8(sinα+c0cosα)
S9=c R S8
S10=S9+(q s+q人)l9-10c0
S11=S10+q s l10-11c0=S链-入
在上列各式中:
c′—下回转区段张力增大系数，c′=1.02；
c0—直线区段阻力系数，c0=0.02；
c R—曲线区段张力增大系数，c R=1.012；
q s—梯路线载荷（N/m）；
q s= Q s/t s+2 q c=45/0.133+2×60=458N/m；
Q s一一节踏板自重（N），Q s=45N ；
t s—踏板间距（m），t s=0.133m；
q链—链条线载荷（N/m），q链=60N/m；
q人—乘客线载荷（N/m），q人=(5000×cosα×B)N/m；
设提升高度H=6m 倾角α=12°踏板宽B=1m S 6=S 5 c ′=5000×1.02=5100N L 6-7=0.15m
S 7=S 6+q s l 6-7(sin α+c 0cos α) =5100+458×0.15×0.227 =5115.6N
l 7-8=（6/sin12）-2.627=26.186
S 8=S 7+(q s +q 人)l 7-8(sin α+c 0cos α) =5115.6+(458+4891)×26.186×0.227 =36911N S 9=c R S 8 =1.012×36911 =37353.9N l 9-10 =0.4m
S 10=S 9 +(q s + q 人)l 9-10c 0
=37353.9+(458+4891)×0.4×0.02 =37396.7N
S 11=S 链-入=S 10+q s l 10-11c 0 =37396.7+458×0.071×0.02 =37397N
根据以上的计算结果可知:
梯路中链条最大受力处为第11点,即S 链ma ×=S 11=37.397KN ；
由于自动人行道的梯路是由两根链条牵引踏板运转，所以每根链条的最大受力为
S ′链ma ×=
2
max 链S =2397
.37=18.7KN
我公司选用苏州天隆链条有限公司提供的F133型踏板链，其破断强度Q min =180KN 安全系数f=
,
max
min 链S Q =7.18180=9.6>5，满足GB16899-2011标准要求。
六.扶手驱动链强度计算
目的: 人行道的传动元件必须具有足够的抗断裂强度. GB16899-2011规定传动元件的安全系数不小于5。
扶手带驱动轮上的圆周力P 带=S 带-入-S 带-出=1625-450=1175N 则扶手驱动链所受的拉力F f =
562d d P ??带=7
.210587
11752??=6547N 我公司采用GB/T1243 16A 双排滚子链，其极限拉伸载荷:Q min =111.2KN
安全系数f=f F Q min =6547111200
=17>5，满足GB16899-2011标准要求
七.主驱动链强度计算
目的: 自动人行道的主驱动链必须具有足够的抗断裂强度. 方法：利用前面踏板链强度的计算梯路各点张力图：
S 4=S 5-q s L 4-5C 0
S 3=S 4/（1-C R ）
S 2=S 3+q s L 2-3（sin a-C 0cos a） S 1=S 2/（1-C R ） S 0=S 1-q s L 1-0C 0=S 链-出
在驱动主轴牵引链轮上的圆周力: F t =S 链-入-S 链-出
当提升高度H=6m 时 S 4=S 5-q s L 4-5C 0 =5000-458×0.37×0.02 =4996.6N L 4-5=0.37m S 3=S 4/（1-C R ）
=4996/(1-0.015) =5072.7N
S 2=S 3+q 梯L 2-3（sin a-C 0cos a） =5072.7+458×25.174（sin12°-0.02cos12°） =7244.3N
l 2-3=（6/sin12°）-3.684=25.174 S 1=S 2/（1-C R ）
=7244.3/(1-0.015) =7354.6N S 0=S 1-q s L 1-0C 0 =7354.6-458×2.25×0.02 =7334N=S 链-出 L 1-0=2.25
在驱动主轴牵引链轮上的圆周力: F t =S 链-入-S 链-出=37397-7334=30063N 主驱动链所受拉力F z =
3
24d d F d F t f ?+?=2.6574
.683300632436547?+?=33682N
我公司采用GB/T1243 20A 双排滚子链，其极限拉伸载荷:Q min =173.5KN 安全系数f=
z F Q m in =682
.335
.173=5.15>5 ，满足GB16899-2011标准要求。
八.功率计算
目的：自动人行道要以额定的速度运送乘客，则必需要有足够的功率。
方法：根据人行道运行特点，选择向上运行时的功率作为总功率，利用前面扶手带强度与踏 板链强度的计算方法：(此时的乘客载荷q 人=3000N/m) 扶手系统功率N 带=
带
带η??1000V P
η扶—从扶手驱动轮到电动机的传动效率，η扶=0.75； 踏板链驱动轮圆周力P 链=S 链-入-S 链-出
梯路系统功率N 链=
链链η??1000V P =链
出链入链）（η??---1000V
S S
η链—从踏板链轮到电动机的传动效率，η链=0.768； ψ—满载系数，ψ=0.75；
自动人行道总功率N=ψ×（2×N 带+N 链）（Kw)
当提升高度H=6m 、踏板宽度B=1m 时 S 6=S 5 c ′=5000×1.02=5100N L 6-7=0.15m
S 7=S 6+q s l 6-7(sin α+c 0cos α) =5100+458×0.15×0.227 =5116N
l 7-8=（6/sin12）-2.627=26.186 S 8=S 7+(q s +q p )l 7-8(sin α+c 0cos α) =5116+(458+3000)×26.186×0.227 =25671N S 9=c R S 8 =1.015×25671 =26056N l 9-10 =0.4m
S 10=S 9 +(q s +q p )l 9-10c 0
=26056+(458+3000)×0.4×0.02 =26084N
S 11=S 链-入=S 10+q s l 10-11c 0 =26084+458×0.071×0.02 =26085N
N=ψ×[2×
链带η??1000V P +链
出链入链）（η??---1000V
S S ]
=0.75×[2×
75.010005.01175??+768
.010005
.0733426085??-）（]
=10.3KW
同理可计算出H=4.5m 、B=1的自动人行道功率N=7.6KW 自动人行道功率为：
九.主传动轴强度校核：
目的: 主要对轴的强度，轴套的强度，紧固螺栓强度校核。
其结构如下图：
轴材料为45#钢、轴套为Q235，紧固螺栓全部为10.9级M16高强度螺栓。
从前面主驱动链强度的计算可知：提升高度H=6m 倾角α=12°踏板宽 B=1m 其总驱动力矩为M n =0.5×F z ×d 3=0.5×33682×0.6572=11068Nm 1.轴的弯曲强度：
由扶手带驱动链产生的力F f =6547N
分配到左右踏板链轮处的力分别为f 1=
1.088
F 0.259f
?=1558.5N
f 2= 1.088
F 0.259)(1.088f
?-=4988.5N
由踏板链产生的力N 1=N 2=2
S S --出链入链+=27334
37397+=22365.5N
水平面内受力F 1= N 1+f 1=22365.5+1558.5=23924N
F 2= N 2+f 2=22365.5+4988.5=27354N
垂直面内受力F 1’ =F 2’
=0.5×G=1250N G —所有链轮、轴与轴套的重量，G =2500N ； [δ] —45#钢弯曲许用应力，[δ]=295Mpa ； 轴的受力图为：
由静力平衡条件求出支座A 、B 的支反力：
R A =
1.4280.17F 1.258F 21?+?=428
.117
.027354258.123924?+?=24332N
R B = 1.428 1.258F 17.0F 21?+?=428.1258.12735417.023924?+?=26946N
R A ’=R B ’=0.1721.088 1.258F 0.17F ,
2,1?+?+?=0.17
21.088 1.258
25010.172501?+?+?=1250N
水平面内的弯矩为:
M 1=0.17×R A =0.17×24332=4136Nm M 2=0.17×R B =0.17×26946=4581Nm 垂直面内的弯矩为:
M 1’= M 2’=R A ’ ×0.17=0.17×1250=212.5Nm
合成弯矩为M t1=（M 12+M 1’2）1/2=[41362+212.52]1/2
=4141Nm
M t2=（M 22+M 2’2）1/2=[45812+212.52]1/2
=4586Nm M t1< M t2 强度δ=
3232D M t ??π=3
07
.04586
32??π=136MPa< [δ] 所以轴是安全的。
2.轴套扭转强度：
轴套采用途Q235钢管为材料, [τ] —剪切许用应力 117MPa. 利用前面主驱动链强度的计算。
轴套所受的最大扭矩为M 轴ma ×=0.5×F f ×d 4+0.25×F t ×d 2=0.5×6547×0.243+0.25×30063×0.6834=5932Nm 轴套的横截面尺寸：α=
D d =159
109=0.685
抗扭截面模量：W n =
16
)
1(43απ-??D =
16
)
685.01(15943-??π=615176×10-9m 3
轴套的最大剪应力为：τma ×
=
n
W M m ax
轴=9
106151765932-?=9.6MPa<[τ] 所以轴套是安全的。
3.螺栓强度：
（1）.主驱动链轮与踏板链轮的连接螺栓:
根据主驱动链轮与踏板链轮之间的连接方式，在直径D=464mm 圆周上均匀分布的6只，M16 螺栓通过拉力使主驱动链轮与踏板链轮之间产生足够的摩擦力传递扭矩。 单个螺栓拉力P=
ζ???D M n 62=15
.0464.062???n
M =4.789M n
ζ—主驱动链轮与梯级链轮之间的摩擦系数(钢与钢) ，ζ=0.15；
根据高强度螺栓预拉力和连接副扭矩系数(一个连接副包括一个螺母，一个螺栓，二个垫圈)。 对于M16高强度螺栓，拉力P min =126KN
[M pre ]—M16高强度螺栓预拧紧力矩(我们采用的预拧紧力矩为200Nm) K —连接副扭矩系数，K=0.15； P —单个螺栓拉力
P=4.789M n =4.789×11068=53KN
预拧紧力矩M pre =K ×P ×d=0.1×53×103
×0.016=85Nm<[M pre ] （2）.轴套与踏板链轮的连接螺栓: 轴套所受的最大力矩为M 轴ma × =5932Nm
根据轴套与踏板链轮之间的连接方式，在直径D=205mm 圆周上均匀分布的12只， M16螺栓通过拉力使轴套与踏板链轮之间产生足够的摩擦力传递扭矩。 单个螺栓拉力P=
ζ???D M n 242=15
.0205.02411068
2???=30KN
预拧紧力矩 M pre =K ×P ×d=0.1×30×10
3
×0.016=48Nm<200 Nm
所以采用M16高强度螺栓能满足要求。
十.有载自动人行道制动距离的计算
目的：GB16899-2011规定人行道在额定速度为0.5m/s 时空载和有载向下运行的制停距离应在0.2~1m 的范围内。
方法：根据动能定理，可导出制动时间t ： 空载时：
60
n
M b ??π×t 1=1440222n D G ????πε
t 1=240
2?????b M n D G πε
満载下行时： （
60
n
M b ??π-0.5×W 1×4004288097.4-?H ×v ×sin12°）×t 2+(W 1+W 2)×
4004288097.4-?H ×cos12°×μ×v ×0.5×t 2=2
.391
W ×4004288097.4-?H ×
v 2+1440022
2n D G ????πε
制动距离s=2
t
v ?
其中H －提升高度（mm ），H=6000mm ； M b －制动力距（N.m ），M b =110N.m ； n －电机转速（转/分），n =960转/分； ε－转动惯量系数，ε=2； G －飞轮质量（kg ），G =32kg ； D －飞轮直径（m ），D =0.42m ； W 1－作用在0.4m 长度上的载荷（N ），W 1=1000N ； W 2－作用在0.4m 长度上的链条与踏板的自重（N ），W 2=200N ； μ－踏板链条主轮与导轨的摩擦系数，μ=0.02； 1.当空载时
t 1=240
11096042.03222?????π=1.29秒
制动距离s 1=
2
t v ?=229
.15.0?=0.323m 满足GB16899-2011标准要求
2.当满载下行时
（
60
960
110??π-0.5×1000×4004288097.46000-?×0.5×sin12°）×t 2+1200×
4004288097.46000-?×cos12°×0.5×0.5×0.05×t 2=2.391000
×4004288097.46000-?×
0.25+14400
96042.03222
22????π
则t 2=3.37秒 制动距离s 2=2
t v ?=237
.35.0?=0.84m 满足GB16899-2011标准要求
十一.出入口安全立足面计算
目的: GB16899-2011规定人行道出入口区应具有一块安全立足面，该地面从梳齿板根部起测量纵深至少为0.85m 。
出入口区域的结构尺寸如下图：
1.在人行道的上出入口区梳齿板区域的尺寸L1=337mm，前沿板区域的尺寸L2=961mm。则上出入口区安全立足面的纵深尺寸L上= L1+ L2=1.298m，满足GB16899-2011标准要求。
2.在人行道的下出入口区梳齿板区域的尺寸L3=329mm，前沿板区域的尺寸L4=93
3.5mm。则下出入口区安全立足面的纵深尺寸L下= L3+ L4=1.262m，满足GB16899-2011标准要求。
十二.机房面积计算
目的: GB16899-2011规定人行道机房内有一块无固定设备的空间，其面积至少为0.3m2，且短边长度不小于0.5m。
本公司的控制柜为移动式，在对控制柜内元气件进行操作、维修时需按《使用维护说明》的操作步骤把控制柜提出桁架，以满足控制柜前的自由空间要求。此时机房内的空间尺寸如下图：
由上图的机房空间尺寸可知：
1.当踏板宽度为1000时，机房内的空间面积S=0.75×0.63=0.47m2，且短边长度为0.63m，满足GB16899-2011标准要求。
2.当踏板宽度为800时，机房内的空间面积S=0.55×0.63=0.35 m2，且短边长度为0.55m，满足GB16899-2011标准要求。
参考书籍----上海交通大学出版《电梯与自动人行道》
机械工业出版《机械设计手册》
机械工业出版《标准紧固件手册》
课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月
桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：
自动扶梯和自动人行道的制造与安装安全规范 Document number：WTWYT-WYWY-BTGTT-YTTYU-2018GT
自动扶梯和自动人行道的制造与安装安全规范 GB16899－1997 国家技术监督局1997－07－02批准1998－02－01实施 前言 本标准等效采用欧洲标准EN115：1995《自动扶梯和自动人行道制造与安装安全规范》，在技术内容上与之等同。 本标准对EN115：1995作了以下变更： 1．EN115：1995“引用标准”中的标准，凡被我国采用为国家标准的，本标准则引用国家标准代号及名称；对未被我国采用的标准，例EN294：1992，则将其相关内容写入附录E中。并删去了不被引用的标准草案，例prEN1037。 3．删去EN115：1995中的a）、b）、c）、d）等内容。 本标准附录A、附录B、附录C是标准的附录；附录D、附录E是提示的附录。 本标准1998年2月1日起实施。 本标准由中华人民共和国建设部提出。 本标准由全国电梯标准化技术委员会归口。 本标准起草单位：上海自动扶梯厂、中国迅达电梯有限公司上海电梯厂、中国天津奥的斯电梯有限公司、中国上海三菱电梯有限公司、上海交通大学。 本标准主要起草人：李佑俭、孙钱华、杨锡芝、孙杰、洪致育、朱昌明。 EN115前言 本欧洲标准是由技术委员会CEN/TC10“客梯、货梯和服务梯”的WG2“自动扶梯和自动人行道”工作组起草修订的。本标准替代EN115：1983。秘书由AFNOR担任。 本欧洲标准由欧洲区同体和欧洲自由贸易委员会委托CEN负责起草修订。同时贯彻了EC（欧共体）指令的基本要求。 考虑到对EN115：1988有关条款提出的解释要求以及机器安全指南 （89/392/EEC）已正式通过，CEN/TC10要求WG2工作组去修订EN115：1983。 ——考虑这些条款的解释要求； ——消除各成员国之间的差异； ——覆盖89/392/EEC指南； CEN/TC10/WG2工作组历经9次工作会议后，于1991年完成了该项任务。 主要的修改是： ——自动再启动的重复使用； ——中断制动器的供电至少有两个独立的电气装置； ——对安全电路要求的修改； 虽然本草案与EN414“机器的安全——安全标准制定和撰写的规程”并不完全相一致，但在很多重要的方面已与之相符。CEN的目标是，只要有可能，
竖流沉淀池设计计算书 设 计：****** 1. 设计概述 为了使出水水质达到景观用水标准，减轻后续工艺的负担，在一般生物法处理工艺前面会设置一个初沉池，它可以去除部分的悬浮物，对SS 的去除率能达到50%，另外初沉池对COD ，BOD 的去除率也能达到10%，较大的减轻了后续工艺的负担。 本设计采用竖流式沉淀池作为初沉池，为了降低施工的难度，该竖流沉淀池采用多个污泥斗，这可以降低沉淀池的高度。设计规模为100m3/h ，为两池并联设计。 2. 竖流沉淀池构筑物工艺计算 根据《建筑中水设计规范》中的规定，初次沉淀池的设置应根据原水水质和处理工艺等因素确定。当原水为优质杂排水或杂排水时，设置调节池后可不再设置初次沉淀池。若设计水质生活污水，则需要在前期处理中采取设置初次沉淀池，减小后续工艺的负担。 在此设计中由于水量较小，且竖流沉淀池的广泛应用，在生产实践当中有较多的实际经验，故采取竖流沉淀池作为初次沉淀池。《建筑中水设计规范》上 规定：竖流式竖流式沉淀池的设计表面水力负荷宜采用h m m ?-2 3/2.18.0，中 心管流速不大于s mm /30，中心管下部应设喇叭口和反射板，板底面距泥面不小于m 3.0，排泥斗坡度应大于450 。
图1 竖流沉淀池俯视图 设计计算： （1）中心管面积f(m 2) 取中心管流速为v=0.025m/s ，沉淀池分两池并联、共壁合建，单池处理流量为：100/2=50m 3/h ，以下设计以单池处理流量50m 3/h 来考虑， 则有单池中心管面积： 26.060 60025.050m V Q f =??== （2）中心管直径 0d （m 2） 由中心管面积可以得到： m m d 874.014 .36 .040=?= ，取d 0=900mm ； （3）中心管下端（喇叭口）到反射板之间的缝隙高度h 3（m ） 喇叭口的管径取中心管直径的1.35倍，则有 mm mm d d 121590035.135.101=?=?=，设喇叭口和反射板之间的缝隙 水流速度 v 1=0.02mm/s ，则有
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
桩基础设计实例 某城市中心区旧城改造工程中，拟建一幢18层框剪结构住宅楼。场地地层稳定，典型地质剖面图及桩基计算指标见表8-5。柱的矩形截面边长为400mm ×500mm ，相应于荷载效应标准组合时作用于柱底的荷载为：5840=k F kN ，180=xk M kN ·m ， 550=yk M kN ·m ，120=xk H kN 。承台混凝土强度等级取C30，配置HRB400级钢筋， 试设计柱下独立承台桩基础。 表8-5 地质剖面与桩基计算指标 解：（1）桩型的选择与桩长的确定 人工挖孔桩：卵石以上无合适的持力层。以卵石为持力层时，开挖深度达26m 以上，当地缺少施工经验，且地下水丰富，故不予采用。 沉管灌注桩：卵石层埋深超过26m ，现有施工机械难以沉管。以粉质粘土作为持力层，单桩承载力仅240~340 kN ，对16层建筑物而言，必然布桩密度过大，无法采用。 对钻（冲）孔灌注桩，按当地经验，单位承载力的造价必然很高，且质量控制困难，场地污染严重，故不予采用。 经论证，决定采用PHC400-95-A （直径400mm 、壁厚95mm 、A 型预应力高强混凝土管桩），十字型桩尖。由于该工程位于城市中心区，故采用静力法压桩。 初选承台埋深d =2m 。桩顶嵌入承台0.05m ，桩底进入卵石层≥1.0m ，则总桩长
L=0.05+1.0+10.4+3.5+9.3+1.0≈25.3m 。 （2）确定单桩竖向承载力 ①按地质报告参数预估 ∑+=i sia P p pa a L q u A q R ()4596910.1803.9105.3304.1061254.044.055002+=?+?+?+?+???+??? ? ????=ππ =1150kN ②按当地相同条件静载试验成果 u Q 的范围值为2600 ~3000kN 之间，则 1500~13002/==u a Q R kN ， 经分析比较，确定采用13502/==u a Q R kN 。 （2）估算桩数与平面布桩 ①初选桩的根数 3.41350 5840==a k R F n ＞ 根，暂取5根。 ②初选承台尺寸 桩距2.14.00.30.3=?==d s m ，并考虑到xk yk ＞M M ，故布桩如图8-29所示： (a) 平面 (b) 立面 图8-29 承台尺寸及荷载图
自动扶梯及自动人行道安装方案 1.基础放线 （1）确定标高线 按土建提供的+0.5m水平控制线（由士0.000向上返500mm作为基准标高）确定机尾、机头标高。 （ 2 ）确定中心线根据平面布置图确定自动扶梯中心线，中心线确定之后确定机头、机尾承重钢板的位置。承重钢板必须于上下台阶内的钢筋焊接牢固，保持水平。 2.水平运输 （ 1 ）确定运输路线扶梯设备一般堆放在施工现场附近的简易库房内，在起吊前应首先运到楼房内。根据现场勘察情况，扶梯在现场的存放地与安装地点的通道畅通，确定运输路线。 （ 2 ）确定锚固点 在安装位置附近固定卷扬机，并有足够的强度，能承受水平移动扶梯桁架的拉力。为了提高运输效率，施工单位可制作滚轮小车，小车应采用橡胶万向轮。 （ 3 ）桁架拼装 对分段运输至现场的自动扶梯，其金属桁架在吊装前必须拼装成整体。步骤如下： 1）将桁架的一段在地面放平固定。 2）将下一段桁架的连接螺栓孔与上段相应的螺栓孔对齐。 3）用扶梯生产厂家提供的专用螺栓紧固。
3. 桁架吊装 （1）如果现场基坑上部楼板设计有吊钩或允许在楼板上打洞吊装，可直接用倒链葫芦或卷扬机滑轮组吊装。 （2）如果现场具备使用吊车的条件，可以采取两台吊车同时起吊的方法。 （3）自制门形吊架吊装 一般单部扶梯自重约6t,每部设置4个吊点，每个吊点采用倒链葫芦或卷扬机滑轮组吊装就位，一般选择25 号工字钢做为门形吊架承重梁，门形吊架的立柱采用直径150mm的钢管，吊钩用直径25mm 的钢筋焊接，架体用不小于M16 的膨胀螺栓固定于平整地面，辅以 4 根缆风绳稳固架体。吊点设滑轮组与扶梯捆绑。 （4）桁架就位 桁架上下机头对准。 1）搁机梁牛腿与桁架之间的距离最大为50mm。 2）将扶梯桁架上下机头放在支撑板上（底板）。 3）在调整桁架之前在支撑板上放置垫片。 4）用两只螺栓将桁架支撑角钢调整至水平，同时桁架上下机头上部与地板水平。 5）用调整螺栓进行调节，视情况增减垫片，但垫片数量不得超过 5 片，若多于5 片时可用钢板代替适量的垫片 6)上下机头水平调整好后，移去调整螺栓。 7)扶梯桁架的校正：确保扶梯的中心线与基坑中心线重合。如 二台扶梯并列，其中心线之间的距离允许偏差+1mm。
竖流沉淀池设计计算书 设 计:****** 1、 设计概述 为了使出水水质达到景观用水标准,减轻后续工艺的负担,在一般生物法处理工艺前面会设置一个初沉池,它可以去除部分的悬浮物,对SS 的去除率能达到50%,另外初沉池对COD,BOD 的去除率也能达到10%,较大的减轻了后续工艺的负担。 本设计采用竖流式沉淀池作为初沉池,为了降低施工的难度,该竖流沉淀池采用多个污泥斗,这可以降低沉淀池的高度。设计规模为100m3/h,为两池并联设计。 2、 竖流沉淀池构筑物工艺计算 根据《建筑中水设计规范》中的规定,初次沉淀池的设置应根据原水水质与处理工艺等因素确定。当原水为优质杂排水或杂排水时,设置调节池后可不再设置初次沉淀池。若设计水质生活污水,则需要在前期处理中采取设置初次沉淀池,减小后续工艺的负担。 在此设计中由于水量较小,且竖流沉淀池的广泛应用,在生产实践当中有较多的实际经验,故采取竖流沉淀池作为初次沉淀池。《建筑中水设计规范》上规 定:竖流式竖流式沉淀池的设计表面水力负荷宜采用h m m ?-23/2.18.0,中心管 流速不大于s mm /30,中心管下部应设喇叭口与反射板,板底面距泥面不小于m 3.0,排泥斗坡度应大于450。
图1 竖流沉淀池俯视图 设计计算: (1)中心管面积f(m 2) 取中心管流速为v=0、025m/s,沉淀池分两池并联、共壁合建,单池处理流量为:100/2=50m 3/h,以下设计以单池处理流量50m 3/h 来考虑, 则有单池中心管面积: 26.060 60025.050m V Q f =??== (2)中心管直径 0d (m 2) 由中心管面积可以得到: m m d 874.014 .36.040=?=,取d 0=900mm; (3)中心管下端(喇叭口)到反射板之间的缝隙高度h 3(m) 喇叭口的管径取中心管直径的1、35倍,则有 mm mm d d 121590035.135.101=?=?=,设喇叭口与反射板之间的缝隙 水流速度 v 1=0、02mm/s,则有 m m d v Q h 2.0215 .102.014.336005086400113=???=?=π;
桥梁工程课程设计及计算书 设计题目: 桥梁工程课程设计 学院：土木与建筑学院 指导老师：汪峰 姓名： 学号： 班级： 2014年6月
一、基本资料 1．标准跨径：20 m 计算跨径：19.50 m 主梁全长：19.96 m 2．桥面净宽：净7.5 m+2×0.25 m 3. 车辆荷载：公路— 级 4. 人群荷载：3.0 KN/m2 5. 选用材料： 钢筋：采用HRB300钢筋，HRB335钢筋。 混凝土：主梁C40 人行道及栏杆：C25 桥面铺装：C25（重度24KN/m） 6. 课程设计教材及主要参考资料： 《桥梁工程》.姚玲森编.人民交通出版社，1990年 《桥梁工程》.邵旭东等编.人民交通出版社，2007年 《桥梁工程》.范立础编.人民交通出版社，2001年 《简支梁桥示例集》.易建国编.人民交通出版社，2000年 《桥梁工程课程设计指导书》.桥梁教研室.哈尔滨工业大学教材科， 2002年 《梁桥设计手册》.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）人民交通出版社北京 《拱桥设计手册（上、下）》.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年 《配筋混凝土结构设计原理》袁国干主编，同济大学出版社 二、桥梁尺寸拟定 1．主梁高度：h=1.5m 梁间距：采用5片主梁，间距1.8m。 2．横隔梁：采用五片横隔梁，间距为4×4.85m,梁高1.0m, 横隔 梁下缘为15cm,上缘为16cm。 3．主梁梁肋宽：梁肋宽度为18cm。 4．桥面铺装：分为上下两层，上层为沥青砼厚2.0cm, 下层为C25 防水混凝土垫层厚10.0cm。桥面采用1.5%横坡。 5．桥梁横断面及具体尺寸：（见作图）
桩基础工程 1.某工程用打桩机，打如图4-1所示钢筋混凝土预制方桩，共50根，求其工程量，确定定额项目。 钢筋混凝土预制方桩 【解】工程量=0.5×0.5×(24＋0.6)×50=307.50ｍ3 钢筋混凝土预制方桩套2-6 定额基价=114.59元/ｍ3 2.打桩机打孔钢筋混凝土灌注桩，桩长14ｍ，钢管外径0.5ｍ，桩根数为50根，求现场灌注桩工程量，确定定额项目。 【解】工程量=3.14÷4×0.52×(14＋0.5)×50=142.28ｍ3 打孔钢筋混凝土灌注桩（15ｍ以内）套2-41 定额基价＝508.3元/ｍ3 3.如图所示，已知共有20根预制桩，二级土质。求用打桩机打桩工程量。 【解】工程量=0.45×0.45×(15+0.8)×20m3=63.99m3 4.如图所示，求履带式柴油打桩机打桩工程量。已知土质为二级土，混凝土预制桩28根。 【解】工程量=[×(0.32-0.22)×21.2+×0.32×O.8]×28m3=99.57m3 5.如图所示，求送桩工程量，并求综合基价。 【解】工程量=0.4×0.4×(0.8+0.5)×4=0.832m3 查定额，套（2-5）子目， 综合基价=0.832×(96.18+21×0.63×0.25+1033.82×0.060×0.25)=115.625元
6.打预制钢筋混凝土离心管桩，桩全长为12.50m，外径30cm，其截面面积如图所示， 求单桩体积。 【解】离心管桩V1=×3.1416×12m3 =0.0125×3.1416×12m3 =0.471m3 预制桩尖V2=0.32××3.1416×0.5m3=0.0255×3.1416×0.5m3=0.035m3 总体积∑V=(0.471+0.035)m3=0.506m3 7.求图示钢筋混凝土预制桩的打桩工程量，共有120根桩。 【解】V=[(L一h)×(A×B)+×(A×B)×h]×n =[(7-0.23)×(0.25×0.25)+ ×(0.25×0.25×0.23)]×120m3=51.35m3 8.图为预制钢筋混凝土桩，现浇承台基础示意图，计算桩基的制作、运输、打桩、打送桩以及承台的工程量。（30个） 【解】(1)预制桩图示工程量： V图=(8.0+0.3)×0.3×0.3m3×4根×30个=89.64m3 (2)制桩工程量：V制= V图×1.02=89.64m3×1.02=91.43m3 (3)运输工程量：V运= V图×1.019=89.64m3×1.019=91.34m3 (4)打桩工程量：V打= V图=89.64m3 (5)送桩工程量：V送=（1.8-0.3-0.15+0.5）×0.3×0.3×4×30m3=19.98m3
沉淀池 沉淀池是利用重力沉降作用将密度比水大的悬浮颗粒从水中去除的处理构筑物，是废水处理中应用最广泛的处理单元之一，可用于废水的处理、生物处理的后处理以及深度处理。在沉砂池应用沉淀原理可以去除水中的无机杂质，在初沉池应用沉淀原理可以去除水中的悬浮物和其他固体物，在二沉池应用沉淀原理可以去除生物处理出水中的活性污泥，在浓缩池应用沉淀原理分离污泥中的水分、使污泥得到浓缩，在深度处理领域对二沉池出水加絮凝剂混凝反应后应用沉淀原理可以去除水中的悬浮物。 沉淀池包括进水区、沉淀区、缓冲区、污泥区和出水区五个部分。进水区和出水区的作用是使水流均匀地流过沉淀池，避免短流和减少紊流对沉淀产生的不利影响，同时减少死水区、提高沉淀池的容积利用率；沉淀区也称澄清区，即沉淀池的工作区，是沉淀颗粒与废水分离的区域；污泥区是污泥贮存、浓缩和排出的区域；缓冲区则是分隔沉淀区和污泥区的水层区域，保证已经沉淀的颗粒不因水流搅动而再行浮起。 沉淀池的原理 沉淀池是利用水流中悬浮杂质颗粒向下沉淀速度大于水流向卜流动速度、或向下沉淀时间小于水流流出沉淀池的时间时能与水流分离的原理实现水的净化。 理想沉淀池的处理效率只与表面负荷有关，即与沉淀池的表面积有关，而与沉淀池的深度无关，池深只与污泥贮存的时间和数量及防止污泥受到冲刷等因素有关。而在实际连续运行的沉淀池中，由于水流从出水堰顶溢流会带来水流的上升流速，因此沉淀速度小于上升流速的颗粒会随水流走，沉淀速度等于卜-升流速的颗粒会悬浮在池中，只有沉淀速度大于上升流速的颗粒才会在池中沉淀下去。而沉淀颗粒在沉淀池中沉淀到池底的时间与水流在沉淀池的水力停留时间有关，即与池体的深度有关。 理论上讲，池体越浅，颗粒越容易到达池底，这正是斜管或斜板沉淀池等浅层沉淀池的理论依据所在。为了使沉淀池中略大于上升流速的颗粒沉淀下去和防止已沉淀下去的污泥受到进水水流的扰动而重新浮起，因而在沉淀区和污泥贮存区之间留有缓冲区，使这些沉淀池中略大于上升流速的颗粒或重新浮起的颗粒之间相互接触后，再次沉淀下去。 用沉淀池的类型 按水流方向划分，沉淀池可分为平流式、辐流式和竖流式三种，还有根据“浅层理论”发展出来的斜板(管)沉淀池。各自的优缺点和适用范围见表3—3。
K0+799.79小桥、K4+118小桥上部结构计算书 计算： 复核： 审核： 有限公司 二〇一三年
（一）K0+799.79小桥整体式现浇钢筋砼空心板计算书 1、设计资料 （1）结构型式：本桥上部结构为1×10.0m整体式现浇钢筋砼空心板。 （2）板跨径：板长9.96m，计算跨径9.30m。 （3）桥面宽度：0.50m防撞护栏+8.75m行车道+2.25m人行道护栏，全宽11.50m。（4）设计荷载：公路—Ⅱ级。 （5）环境类别：Ⅰ类。 2、设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。 3、计算程序 采用平面杆系计算软件“桥梁博士3.0”进行结构计算。 4、计算荷载 （1）自重 空心板的截面按设计截面尺寸输入，其重量由软件自动计入。 （2）二期恒载 桥面铺装及防撞护人行道栏折合线荷载107kN/m加载。 （3）活载 汽车荷载按规范规定采用。 汽车荷载的冲击系数为：0.273。 （4）温度影响 考虑体系温差±20℃，梯度温度效应按规范要求取值。 （5）收缩徐变 按规范规定取用。 5、计算模型说明 （1）计算模型 空心板现浇长度9.96m，计算跨径9.30m。结构共划分为18个单元，19个节点。如图1所示：
图1 计算模型 （2）施工阶段划分 施工阶段的划分考虑结构的分阶段受力，根据设计图纸将空心板施工划分为3个计算阶段进行模拟。 a、整体现浇空心板； b、施工二期恒载； c、按规范规定进行收缩徐变。 6、验算结果 （1）承载能力极限状态验算 表1 承载力极限状态验算 由上表可见，承载能力极限状态下所有截面抗弯承载力均满足要求。
基础工程桩基础设计资料 ⑴上部结构资料某教学实验楼，上部结构为十层框架，其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级为C30，上部结构传至柱底的相应于荷载效应标准组合的荷载如下︰ 竖向力:4800 kN , 弯距:70 kN·m, 水平力:40 kN 拟采用预制桩基础，预制桩截面尺寸为 350mm * 350mm。 ⑵建筑物场地资料拟建建筑物场地位于市区内，地势平坦,建筑物场地位于非地震地区，不考虑地震影响.场地地下水类型为潜水，地下水位离地表 2.1 米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。建筑地基的土层分布情况及各土层物理，力学指标见下表： 表1 地基各土层物理、力学指标
基础工程桩基础设计计算 1. 选择桩端持力层 、承台埋深 ⑴.选择桩型 由资料给出，拟采用预制桩基础。 还根据资料知，建筑物拟建场地位于市区内，为避免对周围产生噪声污染和扰动地层，宜采用静压法沉桩，这样不仅可以不影响周围环境，还能较好地保证桩身质量和沉桩精度。 ⑵.确定桩的长度、埋深以及承台埋深 依据地基土的分布，第3层是粘土，压缩性较高，承载力中等，且比较厚，而第4层是粉土夹粉质粘土，不仅压缩性低，承载力也高，所以第4层是比较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m （>2d ），工程桩入土深度为h ，h=1.5+8.3+12+1=22.8m 。 由于第1层厚1.5m ，地下水位离地表2.1m ，为使地下水对承台没有影响，所以选择承台底进入第2层土0.3m ，即承台埋深为1.8m 。 桩基的有效桩长即为22.8-1.8=21m 。 桩截面尺寸由资料已给出，取350mm ×350mm ，预制桩在工厂制作，桩分两节，每节长11m ，（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长长1m ，是考虑持力层可能有一定起伏及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。 桩基以及土层分布示意图如图1。 2.确定单桩竖向承载力标准值 按经验参数法确定单桩竖向极限承载力特征值公式为： uk sk pk sik i pk p Q Q Q u q l q A =+=+∑ 按照土层物理指标，查桩基规范JGJ94-2008表5.3.5-1和表5.3.5-2估算的极限桩侧，桩端阻力特征值列于下表：
桩基础设计计算书 一:建筑设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征与力学性质的不同自上而下划分为四层,物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为 2、0m,地下水水质分析结果表明,本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级,已知上部框架结构由柱子传来的荷载: V = 3200kN, M=400kN m g,H = 50kN; 柱的截面尺寸为:400×400mm; 承台底面埋深:D ＝2、0m。 2、根据地质资料,以黄土粉质粘土为桩尖持力层, 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300,桩长为10、0m 3、桩身资料: 混凝土为C30,轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa,弯曲强度设计值为 f m ＝16、5MPa,主筋采用:4Φ16,强度设计值:f y ＝310MPa 4、承台设计资料:混凝土为C30,轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa,弯曲抗压强度设计值 为f m ＝1、5MPa。 、附:1):土层主要物理力学指标; 2):桩静载荷试验曲线。
桩静载荷试验曲线 二:设计要求: 1、单桩竖向承载力标准值与设计值的计算; 2、确定桩数与桩的平面布置图; 3、群桩中基桩的受力验算 4、承台结构设计及验算; 5、桩及承台的施工图设计:包括桩的平面布置图,桩身配筋图, 承台配筋与必要的施工说明; 6、需要提交的报告:计算说明书与桩基础施工图。 三:桩基础设计 (一):必要资料准备 1、建筑物的类型机规模:住宅楼 2、岩土工程勘察报告:见上页附表 3、环境及检测条件:地下水无腐蚀性,Q —S 曲线见附表 (二):外部荷载及桩型确定 1、柱传来荷载:V = 3200kN 、M = 400kN ?m 、H = 50kN 2、桩型确定:1)、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩; 2)、构造尺寸:桩长L ＝10、0m,截面尺寸:300×300mm 3)、桩身:混凝土强度 C30、 c f ＝15MPa 、 m f ＝16、5MPa 4φ16 y f ＝310MPa
我们经常可以在一些重要场所看见自动人行道，可以帮助我们运输大型的物件，起到了很大的作用。为了了解更多相关的信息，我们就来看看具体的介绍吧。 一、简介 自动人行道是指带有循环运行走道，用于水平或倾斜角度不大于12°运送乘客的固定电力驱动设备。自动人行道适用于车站、码头、商场、机场、展览馆和体育馆等人流集中的地方。自动人行道的输送长度在水平或微斜时可至500米。输送速度一般为0.5米/秒，最高不超过0.75米/秒。 二、分类 1、按扶手装饰分类 全透明式：指扶手护壁板采用全透明的玻璃制作的自动人行道，按护壁板采用玻璃的形状又可进一步分为曲面玻璃式和平面玻璃式。 不透明式：指扶手护壁板采用不透明的金属或其他材料制作的自动人行道。由于扶手带支架固定在护壁板的上部，扶手带在扶手支架导轨上作循环运动，因此其稳定性优于全透明式。主要用于地铁、车站、码头等人流集中的高度较大的自动人行道。 半透明式：指扶手护壁板为半透明的，如采用半透明玻璃等材料的扶手护壁
板。 2、自动人行道按踏面结构分类 踏板式：乘客站立的踏面为金属或其他材料制作的表面带齿槽的板块的自动人行道。 胶带式：乘客站立的踏面为表面覆有橡胶层的连续钢带的自动人行道。 三、选用注意要点 1、根据使用条件选用 通常人流集中的地铁、车站、机场、码头所使用的自动人行道应选用公共交通型的，而商店、大厦等则可选用普通型的。但由于我国商场或一般性建筑配置的自动人行道数量通常偏少，因此建议设计时对于某些人流量相对较大的商场或大厦使用公共交通型的自动人行道。 2、应有产品标识 自动人行道至少在一个出入口处的明显位置标明制造厂的名称、产品型号标志及系列编号。 3、检查梯级、踏板或胶带上方的安全高度 自动人行道的踏板或胶带的上方，应有不小于2.3m的垂直净通过高度。该净高度应沿整个踏板或胶带的运动全行程，以保证自动人行道的乘客安全无阻碍的通过。
桩基础设计计算书 一：建筑设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V = 3200kN, M=400kN m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：400×400mm； 承台底面埋深：D ＝2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度 设计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表二：
桩静载荷试验曲线 二：设计要求： 1、单桩竖向承载力标准值和设计值的计算； 2、确定桩数和桩的平面布置图； 3、群桩中基桩的受力验算 4、承台结构设计及验算； 5、桩及承台的施工图设计：包括桩的平面布置图，桩身配筋图， 承台配筋和必要的施工说明； 6、需要提交的报告：计算说明书和桩基础施工图。 三：桩基础设计 （一）：必要资料准备 1、建筑物的类型机规模：住宅楼 2、岩土工程勘察报告：见上页附表 3、环境及检测条件：地下水无腐蚀性，Q—S曲线见附表（二）：外部荷载及桩型确定
1、柱传来荷载：V = 3200kN 、M = 400kN ?m 、H = 50kN 2、桩型确定：1）、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩； 2）、构造尺寸：桩长L ＝10.0m ，截面尺寸：300×300mm 3）、桩身：混凝土强度 C30、c f ＝15MPa 、m f ＝16.5MPa 4φ16 y f ＝310MPa 4）、承台材料：混凝土强度C30、c f ＝15MPa 、m f ＝16.5MPa t f ＝1.5MPa （三）：单桩承载力确定 1、 单桩竖向承载力的确定： 1）、根据桩身材料强度（?＝1.0按0.25折减，配筋 φ16） 2 ( ) 1.0(150.25300310803.8)586.7p S c y R kN f f A A ?''=+ =???+?= 2）、根据地基基础规公式计算： 1°、桩尖土端承载力计算： 粉质粘土，L I ＝0.60，入土深度为12.0m 100800(800)8805 pa kPa q -=?= 2°、桩侧土摩擦力： 粉质粘土层1： 1.0L I = ， 17~24sa kPa q = 取18kPa 粉质粘土层2： 0.60L I = ， 24~31sa kPa q = 取28kPa 2 8800.340.3(189281)307.2p i p pa sia Ra kPa q q l A μ=+=?+???+?=∑ 3）、根据静载荷试验数据计算： 根据静载荷单桩承载力试验Q s -曲线，按明显拐点法得单桩极限承载力 550u kN Q = 单桩承载力标准值： 550 2752 2 u k kN Q R = = = 根据以上各种条件下的计算结果，取单桩竖向承载力标准值
第六节、普通沉淀池 沉淀池可分为普通沉淀池和浅层沉淀池两大类。按照水在池内的总体流向，普通沉淀池又有平流式、竖流式和辐流式三种型式。 普通沉淀池可分为入流区、沉降区、出流区、污泥区和缓冲区5个功能区。入流区和出流区的作用是进行配水和集水，使水流均匀地分布在各个过流断面上，为提高容积利用、系数和固体颗粒的沉降提供尽可能稳定的水力条件。沉降区是可沉颗粒与水分离的区域。污泥区是泥渣贮存、浓缩和排放的区域。缓冲层是分隔沉降区和污泥区的水层，防止泥渣受水流冲刷而重新浮起。以上各部分相互联系，构成一个有机整体，以达到设计要求的处理能力和沉降效率。 一、平流沉淀池 在平流沉淀池内，水是按水平方向流过沉降区并完成沉降过程的。图3-16是没有链带式刮泥机的平流沉淀池。废水由进水槽经淹没孔口进入池内。在孔口后面设有挡板或穿孔整流墙，用来消能稳流，使进水沿过流断面均匀分布。在沉淀池末端没有溢流堰(或淹没孔口)和集水槽，澄清水溢过堰口，经集水槽排出。在溢流堰前也设有挡板，用以阻隔浮渣，浮渣通过可转动的排演管收集和排除。池体下部靠进水端有泥斗，斗壁倾角为50°～60°，池底以0.01～0.02的坡度坡向泥斗。当刮泥机的链带由电机驱动缓慢转动时，嵌在链带上的刮泥板就将池底的沉泥向前推入泥斗，而位于水面的刮板则将浮渣推向池尾的排渣管。泥斗内设有排泥管，开启排泥阀时，泥渣便在静水压力作用下由排泥管排出池外。[显示图片] 链带式刮泥机的缺点是链带的支承和驱动件都浸没于水中，易锈蚀，难保养。为此，可改用桥式行车刮泥机，这种刮泥机不但运行灵活，而且保养维修都比较方便。对于较小的平流沉淀池，也可以不设刮泥设备，而在沿池的长度方向设置多个泥斗，每个泥斗各自单独排泥，既不相互干扰，也有利于保证污泥浓度。 沉淀池的设计包括功能构造设计和结构尺寸设计。前者是指确定各功能分区构件的结构形式，以满足各自功能的实现；后者是指确定沉淀池的整体尺寸和各构件的相对位置。设计良好的沉淀池应满足以下三个基本要求；有足够的沉降分离面积：有结构合理的人流相出流放置能均匀布水和集水；有尺寸适宝、性能良好的污泥和浮渣的收集和排放设备。 进行沉淀池设计的基本依据是废水流量、水中悬浮固体浓度和性质以及处理后的水质要求。因此，必须确定有关设计参数，其中包括沉降效率、沉降速度(或表面负荷)、沉降时间、水在池内的平均流速以及泥渣容重和含水率等。这些参数一般需要通过试验取得；若无条件，也可根据相似的运行资料，因地制宜地选用经验数据。以-萨按功能分区介绍设计和计算方法。 1.入流区和出流区的设计 入流和出流区设计的基本要求，是使废水尽可能均匀地分布在沉降区的各个过流断面，既有利于沉降，也使出水中不挟带过多的悬浮物。
目录 1设计任务 (2) 1.1设计资料 (2) 1.2设计要求 (3) 2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3) 3 单桩承载力确定 (3) 3.1单桩竖向承载力的确定 (3) 4 桩数布置及承台设计 (4) 5 复合桩基荷载验算 (6) 6 桩身和承台设计 (9) 7 沉降计算 (14) 8 构造要求及施工要求 (20) 8.1预制桩的施工 (20) 8.2混凝土预制桩的接桩 (21) 8.3凝土预制桩的沉桩 (22) 8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23) 8.5结论与建议 (25) 9 参考文献 (25)
一、设计任务书 (一)、设计资料 1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。承台底面埋深：D ＝2.1m。
（二）、设计要求： 1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择 2、确定单桩承载力 3、桩数布置及承台设计 4、群桩承载力验算 5、桩身结构设计和计算 6、承台设计计算 7、群桩沉降计算 8、绘制桩承台施工图 二、桩基持力层，桩型，桩长的确定 根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。 根据工程请况承台埋深 2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。桩长21.1m。 三、单桩承载力确定 （一）、单桩竖向承载力的确定： 1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。 根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层， 采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层 1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。承台底部埋深 2.1 m。 2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算： Quk= Qsk+ Qpk=μ∑qsikli+qpkAp Q——单桩极限摩阻力标准值（kN） sk Q——单桩极限端阻力标准值（kN） pk u——桩的横断面周长（m） A——桩的横断面底面积（2m） p L——桩周各层土的厚度（m） i q——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sik q——桩底土的单位极限端阻力标准值（a kP） pk 桩周长：μ=450×4=1800mm=1.8m
竖流式沉淀池设计计算 按水流方向划分，沉淀池可分为平流式、辐流式和竖流式三种，还有根据“浅层理论”发展出来的斜板(管)沉淀池。 设置沉淀池的一般要求有哪些 (1)沉淀池的个数或分格数一般不少于2个，为使每个池子的人流量均等，要在人流口处设置调节阀，以便调整流量。池子的超高不能小于0.3m，缓冲层为0.3m～0.5m。 (2)一般沉淀池的停留时间不能小于1h，有效水深多为2～4m(辐流式沉淀池指周边水深)，当表面负荷一定时，有效水深与沉淀时间之比也为定值。 (3)沉淀池采用机械方式排泥时，可以间歇排泥或连续排泥。不用机械
排泥时，应每日排泥，初沉池的静水头不应小于1．5m，二沉池的静水头，生物膜法后不应小于1．2m，活性污泥法后不应小于0．9m。 (4)采用多斗排泥时，每个泥斗均应没单独的排泥管和阀门，排泥管的直径不能小于200mm。污泥斗的斜壁与水平面的倾角，采用方斗时不能小于60°，采用圆斗时不能小于55 (5)当采用重力排泥时，污泥斗的排泥管一般采用铸铁管，其下端伸入斗内，顶端敞口伸出水面，以便于疏通，在水面以下1．5～2．0m处，由排泥管接出水平排泥管，污泥借静水压力由此管排出池外。 (6)使用穿孔排泥管排泥时，排泥管长度应在15m以内，排泥管管径150～200mm，孔径15～25mm，孔眼内流速4～5m／s，孔眼总面积与管截面积的比值为0．6～0．8，孔眼向下成45°～60°交错排列。为防止排泥管堵塞，应设压力水冲洗管，根据堵塞情况及时疏通。
(7)进水管有压力时，应设置配水井，进水管由配水井池壁接人，且应将进水管的进口弯头朝向井底。沉淀池进、出水区均应设置整流设施，同时具备刮渣设施。 (8)沉淀池的出水整流措施通常为溢流式集水槽，出水堰可用三角堰、孔眼等形式，普遍采用的是直角锯齿形三角堰，堰口齿深通常为50mm，齿距为200mm左右，正常水面应当位于齿高的1／2处。堰口设置可调式堰板上下移动机构，在必要时可以调整。 (9)沉淀池最大出水负荷，初沉池不宜大于2．9L／(s·m)，二沉池不宜大于1．7 L／(s·m)。在出水堰前必须设置收集与排除浮渣的措施，如果使用机械排泥，排渣和排泥可以综合考虑。
1. 踏板线速度计算 参数 电机额定速度N m ＝960rpm 减速机速比 i b ＝24.5:1 主驱动小链轮齿数Z 1=23 主驱动大链轮齿数Z 2=65 踏板曳引链轮齿数Z 3=16 踏板曳引链轮节圆直径D 1=683.41mm=0.68341m 主轴转速 N s =b m i N × 2 1Z Z = 24.5 960× 65 23=13.865rpm 踏板运行速度 V t =60 N s ×πD 1= 60 13.865×3.14×0.68341=0.4959m/s 2. 扶手带线速度计算 2.1 参数 主轴转速N s =13.865rpm 扶手传动小链轮齿数Z 4=30 扶手传动大链轮齿数Z 5=26 扶手带包轮直径D 2=0.587m 扶手带厚度δ=0.012m 2.2 扶手带线速度计算
扶手带传动链轮速比i f =4 5Z Z = 30 26=0.866667 V f = f s 60i N ×πD 2= 0.866667 6013.865?×3.14×(0.587+0.012)= 0.5015m/s 1.02V t =1.02×0.4959=0.5058 m/s ∴V t ＜V f ＜1.02V t 扶手带速度合格。 3. 理论输送能力计算 参数 踏板名义速度V n =0.5m/s 系数K=2(按梯级1000mm,取K=2) 理论输送能力 C t =4 .0V n ×3600×K= 4 .00.5×3600×2=9000(人/小时) 4. 电机功率计算： 带踏板链的踏板重量W=75.82Kg/m ； 踏板链的张紧力T ＝300Kg/条； 踏板宽度B=1.004米 踏板链前进侧摩擦系数 μ1 =0.02; 踏模式板链返回侧摩擦系数 μ2 =0.01; 乘客负荷效率为 β=0.75; 人行道速度ν=30m/min; 减速机效率η=0.95 乘客负荷)/(31.20375.0004.1270270:m kg B p p =??=??=β 电机的功率P 与踏板的运行阻力f p 和扶手带的运行阻力f H 有关: