自动人行道设计计算书
型号规格：RTM12-50/1000-8000
倾斜角：12度；
提升高度：8000mm；
梯级(踏板或胶带)名义宽度：1000mm；
许昌许继电梯有限公司
2006年5月15日
序号名称页次
1.踏板线速度计算； (3)
2.扶手带线速度计算 (3)
3.理论输送能力计算 (4)
4.电机功率计算 (4)
5.踏板链、驱动链、扶手带链条强度校核 (5)
6.有载人行道制动距离计算 (7)
7.自动人行道金属骨架刚度、强度分析 (9)
1. 踏板线速度计算
参数
电机额定速度N m ＝960rpm
减速机速比 i b ＝24.5:1
主驱动小链轮齿数Z 1=19
主驱动大链轮齿数Z 2=65
踏板曳引链轮齿数Z 3=19
踏板曳引链轮节圆直径D 1=810.05mm=0.81005m
主轴转速
N s =b m i N ×21Z Z =24.5
960×6519=11.454rpm 踏板运行速度
V t =60
N s ×πD 1=6011.454×3.14×0.81005=0.486m/s
2. 扶手带线速度计算
2.1 参数
主轴转速N s =11.454rpm
扶手传动小链轮齿数Z 4=36
扶手传动大链轮齿数Z 5=26
扶手带包轮直径D 2=0.587m
扶手带厚度δ=0.0095m
2.2 扶手带线速度计算
扶手带传动链轮速比i f =
45Z Z =3626=0.722222 V f =f
s 60i N ×πD 2=0.7222226011.454 ×3.14×(0.587+0.0095)= 0.495m/s
1.02V
t
=1.02×0.486=0.49572m/s
∴V
t ＜V
f
＜1.02V
t
扶手带速度合格。
3.理论输送能力计算
参数
踏板名义速度V
n
=0.5m/s
系数K=2(按梯级1000mm,取K=2) 理论输送能力
C t =
4.0
V n
×3600×K=
4.0
0.5
×3600×2=9000(人/小时)
4. 电机功率计算：
带踏板链的踏板重量W=75.82Kg/m；
踏板链的张紧力T＝300Kg/条；
踏板宽度B=1.004米
踏板链前进侧摩擦系数μ
1
=0.02;
踏板链返回侧摩擦系数μ
2
=0.01;
乘客负荷效率为β=0.75;
人行道速度ν=30m/min;
减速机效率η=0.95
乘客负荷)
/
(
31
.
203
75
.0
004
.1
270
270
:m
kg
B
p
p=
?
?
=
?
?
=β
电机的功率P与踏板的运行阻力f
p 和扶手带的运行阻力f
H
有关:
νη
θθμθθθμθθθθνη
????+?+?-?-?+?+=???+=601022)25tan 65.1(}cos )cos (sin tan )cos (sin tan )cos {(6010221H H W H W p f f p H P
当提升高度H=9.2m 时:
3095.0601022)2512tan 2.965.1(}12cos )01.012cos 12(sin 12tan 2.982.75)02.012cos 12(sin 12tan 2.9)12cos 82.7531.203{(601022)25tan 65.1(}cos )cos (sin tan )cos (sin tan )cos {(21????+?+?-?-?+?+=????+?+?-?
-?+?+=νη
θθμθθθμθθθθH H W H W p p
KW 86.19=
H=9.2m 时:考虑加大安全系数,曳引机功率取双驱动13+13KW 满足设计要求。
5. 踏板链、驱动链、扶手带链条强度校核：
乘客载荷Ｑ＝5000N/㎡=510㎏/㎡(以下其余参数代号同上)
(1)踏板链安全系数
踏板链在踏板的两侧各使用一条，因此每一条承受二分之一的负载
5][≥=F
F 踏板链的保证破断力安全系数 {21=F 2
)}cos (sin tan cos )cos (sin tan )cos (21T H W H W Q +?-?-?++μθθθθμθθθθ
① 当提升高度Ｈ＝9.2m
kg F 45.25602300)}01.012cos 12(sin 12
tan 2.912cos 82.75)02.012cos 12(sin 12tan 2.9)12cos 82.75510{(2100000000=+?-?-?++=
当使用T-133 的踏板链, 其保证破断力为kg 3.183********N [F]== 则安全系数[]18367.37.1752560.45
F F =
==>踏板链的保证破断力
(2)驱动链安全系数 5][≥=F F 驱动链的保证破断力安全系数 驱动链张力F:
{21=F 2
121)}cos (sin tan cos )cos (sin tan )cos (r r H W H W Q ??-?-?++μθθθθμθθθθ
1）提升高度H ＝9.2m
驱动链的张紧力F ：
)
(93.26293.394.0405.0)}01.012cos 12(sin 12tan 2.912cos 82.75)02.012cos 12(sin 12tan 2.9)12cos 82.75510{(21kg F =?-?-?++= (其中r1:踏板链轮半径;r1=405mm; r2:驱动链轮半径;r2=394.3mm)
当使用20B 的驱动链,其保证破断力[F]=170000N=17346.9kg
则安全系数56.693
.26299.17346][>===
F F 驱动链的保证破断力
（3）扶手带链条强度校核：
按国标GB16899-1997 “12.3.2”要求，链条在5000N/㎡的乘客载荷下，安全系数应不小于5．
扶手带运行阻力最大为120kgf,
扶手带驱动链的安全率：
驱动链在扶手带最大运行阻力下的拉力：
)(85.158513
.106141120kgf F =?= 安全率为591.1385
.1582210>==F S 链条理论破断强度 6. 有载人行道制动距离计算
按国标GB16899-1997“12.4.4.4” 要求，在每0.4m 长度制动载荷为100kgf 的情况下，制动距离在0.2～1.0m ．
(1) 上行：
g D GDLT GDR TF TL TB ??+++=2//)(1
1ηηε； 其中，2)(
电机链轮直径减速机链轮直径电机?=GD GRD ; 平衡轮皮带电机电机GD GD GD GD ++=;
(2) 下行： TL 2)(11ηηε; TL>TF, g D GDLT GDR TF TL TB ???+?--=2)(2 2ηηε; 等效链轮直径：M TGZ ZDV TGPCD D λ?? =； 踏板速度: V=30m/min: 制动距离: 05.0125 .030+=εL ; 设计参数： 倾斜角度：α=12° 提升高度：H=9.2M 踏板链轮直径TGPCD：0.68341M 大驱动链轮齿数TGZ：65 小驱动链轮齿数TGV：19 传动比λ ： 11.45 M 传动效率η： 0.95 等价直径GENS： 0.0118M 扶手带GDH： 0.0051Kg.m2 踏板GDS： 0.34 Kg.m2 端部链轮GD2TG： 135（Kg.m2） 端部链轮GDT： 0.0441 (Kg.m2) 乘客载荷： 0.84 （Kg.m2） 人行道GDLT： 1.23（Kg.m2） 主机GDR： 6.6（Kg.m2） 乘客扭矩TL： 7.4（Kgf.m2） 阻力扭矩TF： 9.307（Kgf.m2） 等效直径D： 0.0118(m) 经计算： 制动减速度：ε=0.495（m/s） 制动距离： s=0.432(m) 设计符合要求．国家标准：0.2—1m 7提升高度9.2米自动人行道金属骨架刚度、强度的Ansys应用分析 一．金属骨架的有限元分析 由于采用了5点等距支撑，因此是按照最恶劣情况时分析，取第一段进行分析。 1．自动人行道金属骨架的相关数据： 提升高度 9.2M 倾角 12° 梯级宽度 1M 人行道水平最大跨距 11.44M 2．金属骨架建模和划分网格 建模和计算都使用Ansys软件进行。模型图见图1。 金属骨架采用梁单位（beam-189）进行网络划分，金属骨架腹板采用壳单元（shell-93），将自动人行道金属骨架的梁横截面预设为8种，网格划分为0.1M。 在金属骨架材料特性中，设定弹性模量为210E9 Pa，泊松比为0.29。 3．受力分析 GB16899-1997《自动扶梯和自动人行道的制造与安装安全规范》规定的乘客载荷（其值为5000N/m2）,标准要求人行道在乘客载荷下变形不大于1/750。 金属骨架受乘客载荷作用的受力图，如图2 5．分析结果 水平方向位移 0.73mm 垂直方向位移 7.278mm 矢量和 7.521mm 从附图3中可知，自动人行道在乘客载荷的作用下，最大总位移为7.521mm。 7.521/11440=1/1523<1/750 所以，金属骨架符合标准要求。 图1 图2 图3 挡土墙设计计算书 1 工程概况 挡土墙是用来支撑天然边坡或人工边坡以保持土体稳定的建筑物。按照墙的形式，挡土墙可以分为重力式挡土墙，加筋挡土墙。锚定式挡土墙，薄壁式挡土墙等形式。本设计采用重力式挡土墙。 2 挡土墙设计资料 1.浆砌片石重力式路堤墙，填土边坡1:，墙背仰斜，坡度1::。 2.公路等级二级，车辆荷载等级为公路－II 级，挡土墙荷载效应组合采用荷载组合I 、II 。 3.墙背填土容重γ＝／m 3，计算内摩擦角Φ＝42°，填土与墙背间的内摩擦角δ ＝Φ/2=21°。 4.地基为砂类土，容许承载力[σ]=810kPa ，基底摩擦系数μ＝。 5.墙身材料采用5号砂浆砌30号片石，砌体a γ=22kN/m 3，砌体容许压应力为 []600=a σkPa ，容许剪应力[τ]=100kPa ，容许拉应力[wl σ]=60 kPa 。 3 确定计算参数 挡墙高度H =4m 填土高度a =2m 墙面倾斜坡度：1: 墙背倾斜坡度：1: 墙底倾斜坡率：0 扩展墙趾台阶：1级台阶，宽b 1=，高h 1=。 填土边坡坡度为1:；填土内摩擦角：042=φ，填土与墙背间的摩擦角?==212/?δ； 墙背与竖直平面的夹角?-=-=036.1425.0arctan α 墙背填土容重m 3 地基土容重：m 3 挡土墙尺寸具体见图。 图 挡土墙尺寸 4 车辆荷载换算 试算不计车辆荷载作用时破裂棱体宽度 (1) 不计车辆荷载作用 0=h 假定破裂面交于荷载内侧，计算棱体参数 A 、 B ： 18)42(21 )(21))(2(212200=+=+=+++= H a H a h H a A 7 )036.14tan()224(421 3221tan )2(21210=-?+??-??=+-=αa H H ab B 389.018 7 00=== A B A ?=?+?-?=++=964.4821036.1442δα?ψ； 715 .0)389.0964.48(tan )964.48tan 42(cot 964.48tan ) )(tan tan (cot tan tan =+???+?+?-=++±-=A ψψ?ψθ 则：?=++?>==?69.334 23 25.04arctan 57.35715.0arctan θ 计算车辆荷载作用时破裂棱体宽度值B ： 中间总集水槽宽度：B=0.9（1.5Q ）0.4 =0.9×（1.5×0.463） =0.78m 40000t/d 高密度澄清池设计计算书 一、设计水量 Q=40000t/d=1666.7t/h=0.463m 3/s 二、构筑物设计 水的有效水深：本项目的有效水深按 6.8 米设计。 1、絮凝池：停留时间 6～10min ，取 8 min 。 则有效容积：V=1666.7×8/60=222.3 m 3 平面有效面积：A=222.3/6.8=32.7m 2。 取絮凝池为正方形，则计算并取整后。絮凝池的有效容积： 5.7m×5.7m× 6.8m（设计水深）=221m 3。 原水在絮凝池中的停留时间为 7.96min 2、澄清区 斜管上升流速：12～25m/h ，取 22.5 m/h 。——斜管面积 A 1=74.08m 2。 沉淀段入口流速取 60 m/h 。——沉淀入口段面积 A 2=27.78m 2。 0.4 取 B=0.9m 。 从已知条件中可以列出方程： X·X1=27.78——① （X-1.3）·（X-X1-0.25-0.5）=74.08——② 可以推出：A=X 3-2.05X 2-100.885X+36.114=0 当 X=11 时A=9.33＞0 当 X=10.9 时A=-12.064＜0 所以取 X=11。即澄清池的尺寸：11m×11m×6.8m=822.8m 3原水在澄清池中的停留时间：t=822.8/0.463=1777.1s=29.6min 。 斜管区面积：9.7m×7.7m=74.69m 2 水在斜管区的上升流速：0.463/74.69=0.0062m/s=6.2mm/s=22.32m/h 1 概述 半挂车，具有机动灵活、倒车方便和适应性好的特点，这种车可以提高装载量，降低运输成本，提高运输效率。由于装载量的不同要求，对于车架的承受载荷也有不同，该半挂车的轴距较大，因而对车架的强度与刚度的要求也较高。对车架的强度与刚度进行了分析计算。 半挂车参数表 车架结构设计 本车架采用采平板式，为了具有足够的强度和刚度,所设计车架材料选用Q235钢板,采用焊接式结构。 2.1 总体布置 图1 车架总体布置图 2.2 纵梁 纵梁是车架的主要承载部件，在半挂车行驶中受弯曲应力。为了满足半挂车公路运输、道路条件差等使用性能的要求，纵梁采用具有很好抗弯性能的箱形结构，纵梁断面如图2所示。上翼板是一块覆盖整个车架的大板，图中只截取一部分。 图2 纵梁截面示意图 为了保证纵梁具有足够的强度，在牵引销座近增加了加强板；为减小局部应力集中，在一些拐角处采用圆弧过渡。在轮轴座附近也增加了加强板(图1中轮轴座附近)。由于半挂车较宽，为防止中间局部变形过大，车架的中间增加了倒T形的纵梁加强板。 图3 部分加强板示意图 2.3 横梁 横梁是车架中用来连接左右纵梁，构成车架的主要构件。横梁本身的抗扭性能及其分布直接影响着纵梁的内应力大小及其分布。本车架的19根横梁，主要结构形状为槽形。 2.4纵梁和横梁的连接 车架结构的整体刚度，除和纵梁、横梁自身的刚度有关外，还直接受节点连接刚度的影响，节点的刚度越大，车架的整体刚度也越大。因此，正确选择和合理设计横梁和纵梁的节点结构，是车架设计的重要问题，下面介绍几种节点结构。 一、 横梁和纵梁上下翼缘连接（见图4（a ））这种结构有利于提高车架的扭转刚度，但在受扭严重的情况下，易产生约束扭转，因而在纵梁翼缘处会出现较大内应力。该结构形式一般用在半挂车鹅劲区、支承装置处和后悬架支承处。 二、横梁和纵梁的腹板连接（见图4（b ））这种结构刚度较差，允许纵梁截面产生自由翘 曲，不形成约束扭转。这种结构形式多用在扭转变形较小的车架中部横梁上。 三、横梁与纵梁上翼缘和腹板连接（见图4（c ））这种结构兼有以上两种结构的特点，故应用较多。 四、横梁贯穿纵梁腹板连接（见图4（d ））这 种结构称为贯穿连接结构，是目前国内外广泛采 用的半挂车车架结构。它在贯穿出只焊接横梁腹 板，其上下翼板不焊接，并在穿孔之间留有间隙。 当纵梁产生弯曲变形时，允许纵梁相对横梁产生 微量位移，从而消除应力集中现象。但车架整体 扭转刚度较差，需要在靠近纵梁两端处加横梁来提高扭转刚度。 贯穿式横梁结构，由于采用了整体横梁，减少了焊缝，使焊接变形减少。同时还具有 （a ） （b ） （c ） 图4（d ）贯穿式横梁结构 图4 半挂车纵梁和横梁的连接 六、挡土墙计算书 1、挡土墙计算参数选取 天然地基：地基土为粘性土，天然地基承载力特征值KPa f ak 100=，3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 22=K φ。路基填料：3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 12=K φ。混凝土挡土墙重度3/20m KN =γ，挡土墙基础埋深1米，基底摩擦系数取=μ0.35，假设墙背光滑，无地下水影响，现对3米高挡土墙进行验算。 挡土墙示意图 2、地基承载力验算 o 22=K φ，挡土墙顶宽0.6米，底宽1.8米，挡土墙截面面积4.8m 2，如图所示，根据《建 筑地基基础设计规范》查表：04.6,44.3,61.0===C d b M M M ，深宽修正后地基承载力为： KPa C M d M b M f K c m d b a 7.1581204.611944.38.11961.0=?+??+??=++=γγ。 挡土墙每延米的荷载为：KPa f KPa G a k 7.1589618.420=≤=??=，满足承载力验算。 3、土压力计算 66.0)21245(tan 2=-=o o a K ,52.1)21245(tan 2=+=o o p K 主动土压力零界点深度：m K C Z a 55.1812 .01912220=??==γ 总主动土压力：m KN K Z H E a a /6.3766.0)55.14(195.0)(2 1220=?-??=-=γ 主动土压力呈三角形分布，土压力作用点在墙底往上m Z H 82.0)55.14(3 1)(310=-=-处。 被动土压力：m KN K Ch K h E P p p /4452.1112252.11195.022 122=???+???=+=γ 被动土压力呈三角形分布，被动土压力作用点在墙底往上m h 33.013 131=?=处。 土压力计算简图 《建筑节能设计计算文件编制要求》及使用实例 目录 1．建筑设计节能计算文件要求1（建筑专业） 2．建筑设计节能计算文件要求2(电气专业） 3．建筑设计节能计算文件要求3（暖通专业） 4．附表1~4 5．《某工程建筑节能计算报告书》 6．《某商业楼建筑节能计算审查表及报告书》 建筑设计节能计算文件要求 （建筑节能计算文件） ◇◇◇◇◇◇◇（项目名称） ×××××（归档号） 建筑专业 主持人： （设计总负责人） 审定人： 校审人： 计算人： ×××××（设计单位名称） ××年×月×日 注：1、审定人和计算人不能为同一人 2、封面应盖设计单位出图章及节能章 （居住建筑） 目录 一、体形系数计算书（页） 二、各朝向窗墙比计算书（页） 三、设计建筑屋顶和外墙保温做法表（表A-1）（页） 四、总体热工性能直接判定表（表A-2）（页） 注：1、如屋顶和外墙保温采用非推荐做法，在二、三项之间应增加围护结构热工计算书 2、当设计建筑物外窗窗墙比大于《居住建筑节能设计 标准》（DBJ11-602-2006）表5.3.1-1的规定值，或 外窗的传热系数大于表5.2.2的限值时，应以‘参 照建筑对比法计算表’（表A-3）取代‘总体热工性 能直接判定表’（表A-2）。 3、体形系数和各朝向窗墙比计算应有计算过程。 公共建筑（甲类） 目录 一、体形系数计算书（页） 二、各朝向窗（包括透明幕墙）窗墙比和总窗墙比计算书（页） 三、屋顶透明部分面积计算书（页） 四、甲类建筑热工性能判断表（附录D-1）（页） 五、设计建筑围护结构做法表（附录D-4）（页） 注：1、如屋顶和外墙保温采用非推荐做法，在三、四项之间应增加围护结构热工计算书。 2、体形系数和各朝向窗墙比、屋顶透明部分面积比计算应有计算过程。 公共建筑（乙类） 目录 一、体形系数计算书（页） 空气采样探测器设计方案 极早期主动式空气采样感烟探测系统技术方案 一、项目概述 本项目为暗室工程新建项目～单层高度20米以上～考虑到防火要求～因空间高～不宜采用普通点型火灾探测设备～为达到暗室高大空间的火灾防护能力～最大限度的减少～避免火灾隐患～确保整个火车站正常运营状态。我方采用了澳大利亚Vision生产的极早期主动式空气采样感烟探测系统VESDA对大楼火灾系统进行监控。利用VESDA系统先进的探测技术～卓越的探测性能对高大空间提供可靠的保障。系统主要由安装在现场的VESDA标准型探测器和设置在主站房一层消防控制室的集中监控微机组成。整个系统连接成一个网络～可以通过监控微机对全部前端探测器进行编程～监控和维护等工作。 二、方案设计依据 本方案在设计过程中依据了下列相关文件 , 《火灾自动报警系统设计规范,GB50116,98,》 , 《火灾自动报警系统施工及验收规范,GB 50166,92,》 , 《火灾报警器通用技术条件,GB4717,1993,》 , 《消防联动控制设备通用技术条件 GB16806,1997》 , 《VESDA System Design Manual Version 2.2》,Vision公司 设计手册, , 《VESDA设计规范2002》,北京华脉金威公司企业标准, , 《VESDA施工及验收规范2002》,北京华脉金威公司企业标准, 三、 VESDA产品功能及介绍 3.1. 综述 VESDA——VERY EARLY SMOKE DETECTION APPARATUS～中文翻译为:极早期的烟雾探测设备～这是根据产品的功能而起的名字。而根据其原理特点～也称其为主动吸气式或采样式烟雾探测器。 澳大利亚Vision公司生产的VESDA的第一代产品早在七十年代就已研制出来了。在1983年就已开始推向全球～并被广泛采用。VESDA以其先进的技术和完善的品质享有最高声誉～成为保障高价值财产和重要设备设施安全的第一选择。 3.2. 燃烧过程的认识 火情的发展一般分为四个阶段:不可见烟,阴燃,阶段、可见烟阶段、明火阶段和高温阶段。上图展示了火灾的整个演变过程。传统的火灾报警系 火灾发展趋势与VESDA探测范围示意图 统通常是在可见烟阶段才能探测到烟雾～发出警报～此时火情所造成巨大的经济和财产损失已不可避免。请注意:在此之前～不可见烟阶段给我们提供了充裕的时间～VESDA可以及早探测险情～并控制火情的发生和曼延。 省道S206重力式挡土墙设计 专业：土木工程 班级： 姓名： 学号： 二零一七年六月 XXXXXXX大学 建筑工程学院 土木系道桥方向 目录 1、设计资料 (1) 1.1基础资料 (1) 1.2设计依据 (2) 2、初拟挡土墙结构形式和尺寸 (2) 3、确定车辆荷载 (3) 4、破裂棱体位置确定 (4) 4.1破裂角 的计算 (4) 4.2验算破裂面是否交于荷载范围内 (4) 5、土压力计算 (5) 5.1土压力计算 (5) 6、稳定性验算 (6) 6.1受力分析 (7) 6.2抗滑稳定性验算 (7) 6.2.1 抗滑稳定性验算 (7) 6.2.2抗滑动稳定性系数 (8) 6.3抗倾覆稳定性验算 (8) 6.3.1抗倾覆稳定性方程 (8) 6.3.2抗倾覆稳定性系数 (9) 6.4基底应力和合力偏心矩验算 (9) 6.4.1 合力偏心矩计算 (9) 6.4.2 基底应力计算 (10) 6.5墙身截面应力计算 (10) 7、改善措施 (12) 7.1改善措施 (12) 7.2工程数量表 (13) 8、附属设施的设计 (13) 8.1泄水孔设计 (13) 8.2沉降缝与伸缩缝 (14) 8.3墙厚排水层 (14) 8.4结构大样图 (15) 9、立面设计 (16) 9.1整体布局 (16) 9.2挡土墙总体方案布置图 (16) 10、参考文献 (17) 1、设计资料 1.1基础资料 省道S313，路基宽12米，路面宽9米，两侧路肩宽各1.5米。在桩号K5+100-K5+200路段为填方路段，填方边坡坡度1：1.5。为了保证路堤边坡稳定，少占地拆迁，故设置路堤挡土墙，拟采用重力式挡土墙。最大墙高见表1。 表1 挡土墙相关设计参数 墙高、墙背仰斜坡度等初始拟定的尺寸详见表1所示，挡土墙顶宽1米，基底水平。挡土墙分段长度为12-20米不等，初始拟定的挡墙断面形式如图1所示。 图1 初始拟定的路肩式挡土墙断面示意图 建筑节能设计计算书 工程名称盐城亭湖幼儿园一期工程 07-06-11 号程编工 盐城市同济建筑市政设计有限公司2007年7月28日 1 建筑节能设计计算 一：墙 外墙主要构造为：面砖和外墙乳胶漆（不计入）+5mm抗裂砂浆+玻纤网格布（不计入）+20mm 挤塑聚苯板（外保温）+20mm水泥砂浆+240mm混凝土空心砌块+20mm水泥砂浆。 2 二：屋面工程防水层挤塑聚苯板+SBS水泥砂浆40mm细石混凝土+20mm+35mm平屋面主要构造为：+120钢筋混凝土（不计入）+20mm水泥砂浆（找平层）具体参数的计算如下： 3 四：地面 地面主要构造为：20mm大理石+30mm水泥砂浆+30mm挤塑聚苯板+防潮层（不计入）+20mm 水泥砂浆（找平层）+60混凝土.+100碎砖夯实（不计入） 具体参数的计算如下 五：一层顶外挑楼板（无） 主要构造为：20mm水泥砂浆（找平层）+120钢筋混凝土+20mm水泥砂浆+20mm水泥砂浆 满足（公共建筑节能设计标准）（GB50189-2005）的要求。 六：外窗 窗框料选用单框断热型铝合金窗LOW-E中空玻璃窗，玻璃采用5mm+6mm+5mm中空玻璃.. 具体参数的计算如下： 七：标计算分析结论： （GB50189-2005）根据2005年4月4日发布并于2005年7月1日实施的〈公共建筑节能设计标〉 中条文4.2.2的规定，只要公共建筑满足表4.2.2-4中的规定，就不必按照标准4.3节的规定进行权衡判断（即计算建筑物全年耗电量）。 工程名称的围护结构经过计算后，可以得出结论： （一）东西南北向外窗满足标准要求。 （二）外墙的传热系数满足标准要求。 （三）屋顶的传热系数满足标准要求. （四）地面热系数满足标准要求. （五）外窗满足标准要求. 4 与规范（GB50189-2005）第4章4.2.2条相比较，该建筑物的各项热工性能指标均满足规范要求，因此可以确定，工程名称的设计已经达到了节能要求。 5 厢式车总体设计计算书 车型(一)：SY006XL、SK006XL、SD006XL 车型(二)：SY006X、SK006X、SD006X 一、外形参数确定 车型(一)：SY006XL、SK006XL、SD006XL 1、轴距L： L=Lh+Lj+S-Lr S=250Lj=775Lh=7500取L/Lr=0.42 L+0.42L=7500+775+250L=7500+775+250/1.42=6003.5 轴距L：1800+4203取1800+4200 2、轮距：(1)、前轮距：1750(2)、后轮距：1750/1725 3、外形尺寸：L=1205+7500+250+775=9730 B=2300 H=3500 4、前悬：Lf=1205；后悬：Lr=9730-1205-1800-4200=2525 车型(二)： 1、轴距L：为了同车型(一)统一轴距取相同 轴距L：取1800+4200 2、轮距：(1)、前轮距：1750(2)、后轮距：1750/1725 3、外形尺寸：L=1205+775+7100+250=9330 B=2200 H=3500 4、前悬：Lf=1205；后悬：Lr=9330-1205-1800-4200=2125 二、质量参数确定 车型(一)： 1、汽车载质量：5000Kg 根据国家计重收费法规：MG=(7+7+10)+(7+7+10)×0.3-8=23.2T；允许装 载量MG=23.2T。 2、汽车整备质量：根据产品开发目标Mo≤8000Kg 3、汽车总质量：5000+8000=13000Kg 实际汽车总质量：23200+8000=31200Kg 4、汽车满载时轴荷分配： 建筑节能设计计算书文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58- 建筑节能设计计算书 （建筑专业） 工程名称： 工程编号： 设计计算： 校对： 审核： 2011年01月 建筑节能设计计算书 一、设计依据 1.1 《居住建筑节能设计标准》DB13（J）63-2007； 1.2 《采暖通风与空气调节设计规范》GB50019-2003； 1.3 《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》（JGJ 26－95） 1.4 《民用建筑热工设计规范》（GB 50176－93） 二、工程概况 2.1 本工程为 本工程建筑气候分区为ⅡB区。河北省内分区为一区。 2.2 本工程结构形式为剪力墙结构，地下 2 层，地上30层。 三、围护结构的主要节能保温措施 3.1 屋面： 140厚钢筋混凝土板+60厚挤塑聚苯板保温层； 3.2 外墙： a.200厚钢筋混凝土墙+50厚挤塑聚苯板保温 层; b.200厚钢筋混凝土墙+90厚聚苯板保温层 3.3 单元式建筑山墙：；a.200厚钢筋混凝土墙+65厚挤塑聚苯板保 温层; b.200厚钢筋混凝土墙+115厚聚苯板保温层 3.4 不采暖房间（公共部分）的隔墙：25mm胶粉聚苯颗粒保温层；3.5 不采暖地下室顶板： 100厚钢筋混凝土板+30厚FTC保温层 3.6 底面接触室外空气的楼（地）板：20厚挤塑聚苯板保温层+100厚 钢筋混凝土板+40厚FTC保温 层 3.7 外窗： a.断桥彩铝Low-E中空玻璃窗（5+12+5），气 密性等级为6级； b.断桥彩铝中空玻璃窗（5+12+5），气密性等级为6级； 3.8 分户墙： 10mm+10mm胶粉聚苯颗粒保温层； 3.9 分户楼板： 100厚钢筋混凝土板+20厚挤塑聚苯板 3.10 封闭阳台首层阳台底板：20mm厚挤塑聚苯板保温层 3.11 封闭阳台顶层阳台顶板：20mm厚水泥珍珠岩找坡层，20mm厚挤塑 聚苯板保温层， 3.12 封闭阳台阳台栏板：30mm厚胶粉聚苯颗粒保温层 3.13 热桥部位：抹20厚胶粉聚苯颗粒保温浆料 建筑弱电课程设计计算书 一、消防、报警及控制系统 1、工程概况 此次设计工程为蚌埠绿地中央广场，40层建筑，首层设有健身房、校长室、学生处、教务处、办公室、更衣室、消控室等功能室。设计高度不超过6米。其消防设计采用火灾报警系统一级保护对象设计，采用控制中心报警系统。消防控制室内置火灾自动报警控制、消防联动控制装置、彩色图形显示装置、消防专用电话总机、火灾应急广播控制盘，负责整个建筑内的火灾报警信号、消防设备的集中监控和消防指挥。 2、探测器数目的确定 以下均选择离子感烟探测器。因为是一级保护对象，故k=0.8。 【1】健身房 （1）确定感烟探测器的保护面积A 和保护半径R 。 因保护区域面积2 10.213.1133.62S m =?=。 房间高度6h m ≤。 顶棚坡度0o θ=，即15o θ≤。 查表3-3可得，感烟探测器： 保护面积 2 60A m =； 保护半径 5.8R m =。 （2）计算所需探测器数N 根据建筑设计防火规范，因为是一级保护对象，取0.8K =。 133.62 2.780.860 S N KA ≥==? (只)，取3只。 （3）确定探测器安装间距a ，b 查极限曲线D 由式22 5.811.6D R m ==?=，2 60A m =，查图3-36得极限曲线为D5。 确定a ，b 认定a=6m,对应D5查得b=9m 。 （4）由平面图按a 、b 值布置3只探测器。 （5）校核 222269 5.42222a b r m ????????=+=+= ? ? ? ????????? 即5.8m=R>r=5.4m 满足保护半径R 的要求。 【2】校长室、学生处、教务处、办公室和消控室 （1）确定感烟探测器的保护面积A 和保护半径R 。 因保护区域面积2 5.4 3.619.44S m =?=。 房间高度12h m ≤。 顶棚坡度0o θ=，即15o θ≤。 查表3-3可得，感烟探测器： 概述 半挂车, 具有机动灵活、倒车方便和适应性好的特点, 这种车能够提高装载量, 降低运输成本, 提高运输效率。由于装载量的不同要求, 对于车架的承受载荷也有不同, 该半挂车的轴距较大, 因而对车架的强度与刚度的要求也较高。对车架的强度与刚度进行了分析计算。 半挂车参数表 车架结构设计 本车架采用采平板式, 为了具有足够的强度和刚度,所设计车架材料选用Q235钢板,采用焊接式结构。 2.1 总体布置 图1 车架总体布置图 2.2 纵梁 纵梁是车架的主要承载部件, 在半挂车行驶中受弯曲应力。为了满足半挂车公路运输、道路条件差等使用性能的要求, 纵梁采用具有很好抗弯性能的箱形结构, 纵梁断面如图2所示。上翼板是一块覆盖整个车架的大板, 图中只截取一部分。 图2 纵梁截面示意图 为了保证纵梁具有足够的强度, 在牵引销座近增加了加强板; 为减小局部应力集中, 在一些拐角处采用圆弧过渡。在轮轴座附近也增加了加强板(图1中轮轴座附近)。由于半挂车较宽, 为防止中间局部变形过大, 车架的中间增加了倒T形的纵梁加强板。 图3 部分加强板示意图 2.3 横梁 横梁是车架中用来连接左右纵梁, 构成车架的主要构件。横梁本身的抗扭性能及其分布直接影响着纵梁的内应力大小及其分布。本车架的19根横梁, 主要结构形状为槽形。 2.4纵梁和横梁的连接 车架结构的整体刚度, 除和纵梁、横梁自身的刚度有关外, 还直接受节点连接刚度的影响, 节点的刚度越大, 车架的整体刚度也越大。因此, 正确选择和合理设计横梁和纵梁的节点结构, 是车架设计的重要问题, 下面介绍几种节点结构。 一、横梁和纵梁上下翼缘连接( 见图4( a) ) 这种结构有利于提高车架 的扭转刚度, 但在受扭严重的情况下, 易产生约束扭转, 因而在纵梁翼缘处会出现较大内应力。该结构形式一般用在半挂车鹅劲区、支承装置处和后悬架支承处。 挡土墙模板计算书 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):750； 主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600； 对拉螺栓直径(mm):M18； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞；次楞肢数:2； 宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值 f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量 E(N/mm2):206000.00； 钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。 建筑节能设计专篇 (建筑专业) 建设单位长治市世纪景源房地产开发有限公司项目名称颐龙湾小区D组团8#楼 设计计算张姬 校对沈英 审定张弓 太原市筑博建筑设计有限公司（甲级） 2013年12月 一、工程概况： 本工程为长治市世纪景源房地产开发有限公司开发的颐龙湾小区D组团8#楼，建设地点位于长治市，场地西侧为站前北路,南侧为五一路，北侧为特色小食街，属寒冷地区（A区），具体位置详见总平面位置图。本工程地下一、二层为戊类储藏室及设备用房。 地上1~28层为单元式住宅，二个单元，七种户型，共358户。本工程总建筑面积24470.21平方米，其中住宅节能建筑面积22673.01平方米。住宅层高3.0米，室内外高差0.45米，总高度84.45米。 外墙为200~250厚筋混凝土剪力墙，填充墙为200/250厚加气混凝土砌块。各层楼板、屋面板、凸、凹阳台的顶板、底板和墙板均为100厚筋混凝土板，凸窗围板均为100厚筋混凝土板。 普通窗的高度均为1.5米。凸窗高1.8米，凸出0.4米。南向凸阳台封闭窗高2.2米，北向凹阳台封闭窗高2.1米，不采暖，阳台门高2.4米，半玻推拉门，门芯板高1米，阳台与卧室、客厅之间的外墙设保温层。 以上门窗宽度见平面图。 采暖方式为散热器采暖，地下室、住宅楼梯间、阳台均不采暖。 二、设计依据： 《居住建筑节能设计标准》 DBJ04-242-2012（以下简称“标准”） 《公共建筑节能设计标准》DBJ04-241-2006 《建筑外窗气密性能分级及其检测方法》GB/T7107-2008 三、窗墙面积比计算（取标准层不同开间计算）： 四、体形系数计算 外表面积：807.67+198.1x84.45=17537.22㎡ 体积：807.67x84.45=68207.73m3 体形系数：17537.22/68207.73=0.257≤0.26限值 五、确定节能设计方法 由于本建筑的住宅部分体形系数、各朝向窗墙面积比均未超过《居住建筑节能设计标准》DBJ04-242-2012表4.1.4、表4.1.5的规定限值，所以节能设计方法采用围护结构热工性能参数法。 六、确定围护结构各部位的传热系数限值 由“标准”表3.0.1查得长治气候分区为寒冷（A）区。由“标准”4.21条的表4.2.1-3查得围护结构各部位传热系数限值分别是：屋面0.45、外墙0.70、架空或外挑楼板0.60、非采暖地下室顶板0.65、分隔采暖与非采暖空间的隔墙、户门2.0、阳台门下部门芯板1.7、外窗由“窗墙面积比计算”得知普通窗分别为2.3、2.5、2.8，凸窗限值为2.38。 .. w 极早期主动式空气采样感烟探测系统技术方案 一、项目概述 本项目为暗室工程新建项目，单层高度20米以上，考虑到防火要求，因空间高，不宜采用普通点型火灾探测设备，为达到暗室高大空间的火灾防护能力，最大限度的减少，避免火灾隐患，确保整个火车站正常运营状态。我方采用了澳大利亚Vision生产的极早期主动式空气采样感烟探测系统VESDA对大楼火灾系统进行监控。利用VESDA系统先进的探测技术，卓越的探测性能对高大空间提供可靠的保障。系统主要由安装在现场的VESDA标准型探测器和设置在主站房一层消防控制室的集中监控微机组成。整个系统连接成一个网络，可以通过监控微机对全部前端探测器进行编程，监控和维护等工作。 二、方案设计依据 本方案在设计过程中依据了下列相关文件 ?《火灾自动报警系统设计规（GB50116－98）》 ?《火灾自动报警系统施工及验收规（GB 50166－92）》 ?《火灾报警器通用技术条件（GB4717－1993）》 ?《消防联动控制设备通用技术条件 GB16806－1997》 ?《VESDA System Design Manual Version 2.2》（Vision公司设计手册） ?《VESDA设计规2002》（华脉金威公司企业标准） ?《VESDA施工及验收规2002》（华脉金威公司企业标准） 三、VESDA产品功能及介绍 3.1.综述 VESDA——V ERY E ARLY S MOKE D ETECTION A PPARATUS，中文翻译为：极早期的烟雾探测设备，这是根据产品的功能而起的名字。而根据其原理特点，也称其为主动吸气式或采样式烟雾探测器。 澳大利亚Vision公司生产的VESDA的第一代产品早在七十年代就已研制出来了。在1983年就已开始推向全球，并被广泛采用。VESDA以其先进的技术和完善的品质享有最高声誉，成为保障高价值财产和重要设备设施安全的第一选择。 3.2.燃烧过程的认识 火情的发展一般分为四个阶段：不可见烟（阴燃）阶段、可见烟阶段、明火阶段和高温阶段。上图展示了火灾的整个演变过程。传统的火灾报警系 火灾发展趋势与VESDA探测范围示意图 统通常是在可见烟阶段才能探测到烟雾，发出警报，此时火情所造成巨大的经济和财产损失已不可避免。请注意！在此之前，不可见烟阶段给我们提供了充裕的时间，VESDA可以及早探测险情，并控制火情的发生和曼延。 厢式运输车设计规范 编号： 编制: 审核： 批准： 2018年X月 厢式运输车设计规范 1、术语和定义 GB/T 3730.3规定的术语和定义适用于本规范。 2、规范性引用文件 下列文件对本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本标准。 GB 1589 道路车辆外廓尺寸、轴荷及质量限值 GB/T 3730.3 汽车和挂车的术语及其定义 GB 3847 车用压燃式发动机和压燃式发动机汽车排气烟度排放限值及测量方法 GB 4094 汽车操纵件、指示器及信号装置的标志 GB 4785 汽车及挂车外部照明和信号装置的安装规定 GB 7258 机动车运行安全技术条件 GB 11564 机动车回复反射器 GB 11567.1 汽车和挂车侧面防护要求 GB 11567.2 汽车和挂车后下部防护要求 GB 12676 汽车制动系统结构、性能和试验方法 GB 15084 机动车辆后视镜的性能和安装要求 GB 17691 车用压燃式、气体燃料点燃式发动机与汽车排气污染物排放限值及测量方法（中国Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ阶段） GB/T 18411 道路车辆产品标牌 GB 23254 货车及挂车车身反光标识 JB/T 5943 工程机械焊接件通用技术条件 QC/T 252 专用汽车定型试验规程 QC/T 453 厢式运输车 QC/T 484 汽车油漆涂层 QC/T 518 汽车用螺纹紧固件紧固扭矩 QC/T 625 汽车用涂镀层和化学处理层 QC/T 900 汽车整车产品质量检验评定方法 QC/T 29058 载货汽车车箱技术条件 挡土墙设计实例 挡土墙是指支承路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳的构造物。在挡土墙横断面中，与被支承土体直接接触的部位称为墙背；与墙背相对的、临空的部位称为墙面；与地基直接接触的部位称为基地；与基底相对的、墙的顶面称为墙顶；基底的前端称为墙趾；基底的后端称为墙踵。 根据挡土墙的设置位置不同，分为路肩墙、路堤墙、路堑墙和山坡墙等。设置于路堤边坡的挡土墙称为路堤墙；墙顶位于路肩的挡土墙称为路肩墙；设置于路堑边坡的挡土墙称为路堑墙；设置于山坡上，支承山坡上可能坍塌的覆盖层土体或破碎岩层的挡土墙称为山坡墙。 本实例中主要讲述了5种常见挡土墙的设计计算实例。 1、重力式挡土墙 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 6.500(m) 墙顶宽: 0.660(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.200:1 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 2 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 3.000 2.000 0 2 5.000 0.000 0 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 组合1（仅取一种组合计算） 建筑节能计算文件（暖通专业） 一、施工图设计说明中应增加“节能设计”条款 在“节能设计”条款中简要阐述本工程设计遵照有关节能设计标准所采取的节能措施。 二、设备表 在设备表中应注明锅炉额定热功率、冷水（热泵）机组制冷效能参数（COP）、单元式机组能效比（EER）、溴化锂吸收式机组性能参数、热回收设备的热回收效率等（居住建筑集中空调系统设备能效比的要求按公建节能标准，见DBJ11-602-2006第6.1.7条）。 三、节能判定表 1、居住建筑：①暖通系统节能判定表（表A-4、A-5）②参照建筑对比法计算判定表（表A-3，与建筑专业共同完成）。 2、公共建筑：①设计建筑空调系统的节能判定表（附录D-5） ②乙类建筑热工性能权衡判断计算表（附录D-3，与建筑专业共同完成） 3、节能判定表由设计人员签字，设计单位盖报审章、节能章。审图单位存档。 四、计算书 1、封面 建筑节能计算文件 ◇◇◇◇◇◇◇（项目名称） ×××××（归档号） 暖通专业 专业负责人： （设计总负责人） 审定人： 校审人： 计算人： ×××××（设计单位名称） ××年×月×日 注：1、审定人和计算人不能为同一人 2、封面应盖设计单位出图章及节能章 2、目录 目录 一、建筑围护结构传热系数第×页～×页 二、采暖空调系统负荷计算第×页～×页 三、采暖空调系统水力计算第×页～×页 四、冷水机组水泵选择计算第×页～×页 五、外网水力计算第×页～×页 注：计算书各部分也可单独成册，如“采暖热负荷计算书”、“采暖系统水力计算计算书”等。单独成册时每册计算书均应有封面及相关人员签字。 3、对计算书内容的要求 ①计算采用的围护结构传热系数应与建筑专业图纸及报审的节能判定表一致。 ②居住建筑应对每一采暖房间进行热负荷计算及整个建筑物的总热负荷计算。公共建筑必须对每一采暖空调房间或空间进行热负荷计算、逐项逐时冷负荷计算及整体建筑物的总冷、热负荷计算。 ③采暖空调设备的选择应以冷热负荷计算的结果为依据。 ④采暖空调系统应按节能标准要求进行水力计算和各环路平衡计算。 ⑤计算书应与其他节能资料一并送审，审查单位审查后退回设计单位。 五、对审图单位的要求 审图单位除了对《居住建筑节能设计标准》DBJ11-602-2006、《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005、DBJ01-621-2005及有关国家与地方标准、规范的强制性条文进行审查外，还应对如下非强制性条文进行审查： 1．DBJ11-602-2006： 第6.1.1条2款室内热水采暖系统各并联环路水力平衡计算的要求； 第6.2.4条锅炉效率的要求； 第6.4.6条单体建筑热力入口的要求。 2．DBJ01-621-2005： 探测器设计布置计算书 一、设计题目 1、设计题目 火灾自动报警系统探测器的布置 2、设计范围 鹤岗国土资源局办公楼 二、计算及分析 1、设计分析 根据式N=S/KA (4-1)式中， N为探测器数量（N只取整数），S为该探测区域面积，m2；A为探测器的保护面积，m2；K为修正系数，特级保护对象宜取0.7～0.8，一级保护对象宜取0.8～0.9，二级保护对象宜取0.9～1.0 因为此次工程中的鹤岗国土资源局办公楼属于二级保护对象，所以修正系数k为1.0 2、计算 地下一层 ①风机房合用前室 因为风机房和合用前室面积大致相同所以一同计算 面积S大约为16.24m2 使用感烟探测器，因为屋顶坡度θ≤15°S≤80 h≤12 于是根据查表得，保护面积A=80 m2，保护半径R=6.7m 。由公式：N=S/KA 得N=S/KA=16.24m2/1×80m2=0.203 根据其布局布置1个感烟探测器。 ②水箱间配电房水泵房 因为这三间的面积大致相同所以一同计算 面积S大约为25.74m2 使用感烟探测器因为屋顶坡度θ≤15°S≤80 h≤12 于是根据查表得，保护面积A=80 m2，保护半径R=6.7m 。由公式：N=S/KA 得N=S/KA=25.74m2/1×80m2=0.32 根据其布局布置1个感烟探测器。 ③设备用房 面积S大约为70.59m2 使用感烟探测器因为屋顶坡度θ≤15°S≤80 h≤12 于是根据查表得，保护面积A=80 m2，保护半径R=6.7m 。由公式：N=S/KA 得N=S/KA=70.59m2/1×80m2=0.88 根据其布局布置1个感烟探测器。 ④地下汽车库 面积S大约为 660.23 m2 使用感温探测器因为屋顶坡度θ≤15°S＞30 h≤8 于是根据查表得，保护面积A=20 m2，保护半径R=3.6m 。由公式：N=S/KA 得N=S/KA=660.23m2/1×20m2=33.01（只）根据其布局布置34个感烟探测器。 8.1.1 本条规定“探测区域内的每个房间至少应设置一只火灾探测器”。这里提到的“每个房间”是指一个探测区域中可相对独立的房间，即使该房间的面积比一只探测器的保护面积小得多，也应设置一只探测器保护。此条规定可避免在探测区域中几个独立房间共用一只探测器。这一条参考了国外先进国家的规范中类似的规定。 8.1.2 本条规定的点型火灾探测恕的保护面积，是在一个特定的试验条件下，通过五种典型的试验火试验提供的数据，并参照国外先进国家的规范制订的，用来作为设计人员确定火灾自动报警系统中采用探测器数量的主要依据。 凡经国家消防电子产品质量监督检验中心按现行国家标准《点型感烟火灾探测器技术要求及试验方法》 GB 4715 和《点型感温火灾探测器技术要求及试验方法》 GB 4716 检验合格的产品，其保护面积均符合本规范的规定。 1.当探测器装于不同坡度的顶棚上时，随着顶棚坡度的增大，烟雾沿斜顶棚和屋脊聚集，使得安装在屋脊或顶棚的探测器进烟或感受热气流的机会增加。因此此，探测器的保护半径可相应地增大。 2.当探测器监视的地面面积 S＞80m2时，安装在其顶棚上的感烟探测器受其他环境条件的影响较小。房间越高，火源和顶棚之间的距离越大，则烟均匀扩散的区域越大。因此，随着房间高度增加，探测器保护的地面面积也增大。 3.随着房间顶棚高度增加，使感温探测器能响应的火灾规模相应增大。因此，探测器需按不同的顶棚高度划分三个灵敏度级别。较灵敏的探测器 (例如一级探测器) 宜使用于较大的顶棚高度上。参见本规范 7.2.1 条规定。 4 .感烟探测器对各种不同类型火灾的灵敏度有所不同，因此难以规定灵敏度与房间高度的对应关系。但考虑到房间越高烟越稀薄的情况，当房间高度增加时，可将探测器的灵敏度档次相应地调高。 8.1.3 感烟探测器、感温探测器的安装间距 a、b是指本条文说明图 12 中1#探测器和 2#～ 5#相邻探测器之间的距离，不是1#探测器与 6#～ 9#探测器之间的距离。 一、本规范附录 A 由探测器的保护面积 A 和保护半径R 确定探测器的安装间距a、b的极限曲线D1～D11(含D9＇) 是按照下列方程 a·b＝A a2＋b2＝(2R)2 (2) 绘制的，这些极限曲线端点 Y i和Z i坐标值(a i、b i)，即安装间距a、b在极限曲线端点的一组数值。如下表所示。重力式挡土墙设计计算书教学版
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