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如何计算汽车吊支腿反力

如何计算汽车吊支腿反力
如何计算汽车吊支腿反力

汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析

附件三: 汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析 一、模型建立及臂架回转过程受力分析 汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示,G 0为下车重量;G 1为上车和吊重的重量和,移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M ;e 0、e 1为G 0、G 1位置到四支腿中心的距离,按对称轴为直角坐标系定位。R 1、R 2、R 3、R 4分别是四支腿的支反力,其中R 3、R 4为近吊装物处两支腿反力,徐工QY130K 汽车起重机支腿间距如图1中,a=3.78m ,b=3.8m 。 为简化计算,假设4条支腿支撑在同一水平面内,它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。 1、支点反力计算公式 由图1受力简图,分别计算臂架转化来的集中力矩M 和吊重P ,最后在支腿处迭加,根据受力平衡可得: 图1 四支腿反力简图 011011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα??= ++--+???? 012011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα??= ++---???? 013011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα??= -++++???? 014011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα??= -+++-???? e 0、e 1为G 0、G 1位置到四支腿对称中心的距离。 2、计算底盘重心点位置 当架吊机设边梁时,所需吊幅最大,为13m ,臂长约为18.8m ,根据额定起重表,幅度14m 、臂长21.28m 最大吊重为29.3t>22t ,满足起吊要求。 徐工QY130K 汽车起重机车长14.95m ,宽3m ,行驶状态车重55t ,主要技术参数详见表1。

汽车吊支腿负荷计算0001

二一220t汽车吊支腿压力计算书 一、工程概况 大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业, 220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m吊臂重量8.36t。 二、吊装计算参数 1 [ rn 1) .220t汽车吊整机自重72t; ' 2) .220t汽车吊平衡重75t; 3) .6015塔吊吊臂自重8.36t; 三、作业工况 分析现场情况,最不利吊装工况: 1.工况a—220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂; 四、支腿压力计算 1.支腿反力计算公式:N仝耳卫XAL止旦 n Yi * Yi Xi * Xi G――汽车吊整车自重(含配重); Q 汽车吊起重载荷(吊重); N――汽车吊支腿反力; n――汽车吊支腿数; Mx My作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y轴的力矩值; Xi、Yi ――支腿至通过回转中心的X、Y轴的距离; 2.220t汽车吊整机自重:G=72+75=147t; 3. 工况a—吊装6015吊臂时的支腿最大压力: 1) 50m吊臂自重8.36t 考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5) 2) .吊装对X,Y轴的力矩 Mx=12.54*10=125.4t.m My=12.54*6.6=82.76t.m

4、220t汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:

工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t 2).在4个支腿下垫2m*2mi钢板进行分散处理时支腿压应力 2000 * 2000 53.58*10000 2000* 2000 0.14N /mm2 吊车支腿压力示意图 P= N 600* 600 53.58*10000 600* 600 2 1.49N /mm P=

汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析

汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析 标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]

附件三: 汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析一、模型建立及臂架回转过程受力分析 汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示,G 0为下车重量;G 1 为上车和吊重的 重量和,移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M;e 0、e 1 为G 、G 1 位置到四支腿中心 的距离,按对称轴为直角坐标系定位。R 1、R 2 、R 3 、R 4 分别是四支腿的支反力,其中R 3 、R 4 为近吊装物处两支腿反力,徐工QY130K汽车起重机支腿间距如图1中,a=,b=。 为简化计算,假设4条支腿支撑在同一水平面内,它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。 1、支点反力计算公式 由图1受力简图,分别计算臂架转化来的集中力矩M和吊重P,最后在支腿处迭加,根据受力平衡可得: 图1 四支腿反力简图 e 0、e 1 为G 、G 1 位置到四支腿对称中心的距离。 2、计算底盘重心点位置 当架吊机设边梁时,所需吊幅最大,为13m,臂长约为,根据额定起重表,幅度 14m、臂长最大吊重为>22t,满足起吊要求。 徐工QY130K汽车起重机车长,宽3m,行驶状态车重55t,主要技术参数详见表1。 表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数

吊机支腿纵向距离,横向距离,支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端,工作时配重38000kg 。根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心点G 0,尺寸位置关系详见图2,由合力矩确定的平行力系中心即为吊车重心。 图2 车轴及转盘中心位置尺寸 由轴重参数得:下车重量G 0=9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200 kg 上车配重重量=38000 kg 上车未加配重时重心到车后边缘距离Rc 为: 9700312700 4.412500 5.7591007.62910010.04910011.46 62200 6.78Rc m ?+?+?+?+?+?= = 则下车重心G 0到臂架回转中心G 1的纵向距离为工作臂架回转中心G 1到两后支腿的纵向距

汽车吊计算

地下室顶板200t汽车吊施工计算书一、吊车施工概况 根据现场施工需要,考虑在开行200t汽车吊且进行吊装作业,故对结构进行验算。 二、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 三、汽车吊施工荷载 利勃海尔200吨汽车吊总重60,配置69t,吊装作业半径38m,额定吊重量8t。 汽车吊施工荷载分为行走荷载和吊装荷载: 行走载荷:汽车吊总质量约60t,共10个行走轮,如图所示,每个轮子6t。 吊装载荷:吊装作业时单支腿垂直载荷为: N=(60+69+8)÷4+38×8×sin43.2o÷2÷8.8/2+38×8×sin43.2o÷2÷8.3/2=34.25+23.7+26.7=84.6t 四.混凝土梁验算 根据结构的受力特点,吊装时停机位置应尽量支腿靠近立柱或混凝土梁。立柱间的混凝土梁最长的为8.7m。按照汽车吊布置图,支腿离开立柱最远为0.4m。 汽车吊停机位置混凝土梁的配筋为21根直径为25的钢筋,梁的尺寸为600x1000,混凝土梁弯矩设计值为:

M=(1000-100)×21×360×3.14×12.5×12.5=334.8t.m>84.6t*0.4m=33.84t.m 五.首层楼板验算 汽车吊行走在楼桥板上,则车轮压力做为集中力作用。 楼板配筋为双层双向直径为12的钢筋,间距为100mm布置,楼板厚度为250mm,取1m 宽度楼板进行验算,配筋量为1130.42 mm。 设计承载弯矩值为:M u =f y A s (h -x/2)=250x2010x200=10.1t.m 则楼板弯矩为5.6 t.m<10.1t.m 五.结论 200吨汽车吊可以在该区域内开行及行吊装工作。

汽车吊支腿负荷计算

三一220t汽车吊支腿压力计算书 一、工程概况 大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业,220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m,吊臂重量8.36t。 二.吊装计算参数 1).220t汽车吊整机自重72t; 2).220t汽车吊平衡重75t; 3).6015塔吊吊臂自重8.36t; 三、作业工况 分析现场情况,最不利吊装工况: 1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂;

四、支腿压力计算 1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=Xi Xi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重(含配重); Q ——汽车吊起重载荷(吊重); N ——汽车吊支腿反力; n ——汽车吊支腿数; Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值; Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离; 2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t; 3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力: 1)50m 吊臂自重8.36t 考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5) 2).吊装对X,Y 轴的力矩 Mx=12.54*10=125.4t.m My=12.54*6.6=82.76t.m t N 58.534 *3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(=+++= 4、220t 汽车吊支腿压力分散处理 1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:

汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析

附件三: 令狐采学 汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析 一、模型建立及臂架回转过程受力分析 汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示,G0为下车重量;G1为上车和吊重的重量和,移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M;e0、e1为G0、G1位置到四支腿中心的距离,按对称轴为直角坐标系定位。R1、R2、R3、R4分别是四支腿的支反力,其中R3、R4为近吊装物处两支腿反力,徐工QY130K汽车起重机支腿间距如图1中,a=3.78m, b=3.8m。 为简化计算,假设4条支腿支撑在同一水平面内,它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。 1、支点反力计算公式 由图1受力简图,分别计算臂架转化来的集中力矩M和吊重P,最后在支腿处迭加,根据受力平衡可得: 图1 四支腿反力简图 e0、e1为G0、G1位置到四支腿对称中心的距离。 2、计算底盘重心点位置 当架吊机设边梁时,所需吊幅最大,为13m,臂长约为

18.8m,根据额定起重表,幅度14m、臂长21.28m最大吊重为29.3t>22t,满足起吊要求。 徐工QY130K汽车起重机车长14.95m,宽3m,行驶状态车重55t,主要技术参数详见表1。 表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数 吊机支腿纵向距离7.56m,横向距离7.6m,支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端,工作时配重38000kg。根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心点G0,尺寸位置关系详见图2,由合力矩确定的平行力系中心即为吊车重心。 图2 车轴及转盘中心位置尺寸 由轴重参数得:下车重量G0=9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200 kg

汽车吊支腿负荷计算

二一 220t汽车吊支腿压力计算书 、工程概况 大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一 220t全路面汽车吊在地面上进行 作业,220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m吊臂重量8.36t。 .吊装计算参数 11m 1) .220t汽车吊整机自重 72t; 2) .220t汽车吊平衡重75t; 3) .6015塔吊吊臂自重8.36t; 三、作业工况 分析现场情况,最不利吊装工况:

1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂;

G ――汽车吊整车自重(含配重); Q 汽车吊起重载荷(吊重); N ――汽车吊支腿反力; n ――汽车吊支腿数; Mx My 作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的 X\Y 轴的力矩值; Xi 、Yi ――支腿至通过回转中心的 X 、Y 轴的距离; 2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t; 3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力: 2).吊装对X,Y 轴的力矩 Mx=12.54*10=125.4t.m My=12.54*6.6=82.76t.m 4、220t 汽车吊支腿压力分散处理 1).600*600支腿对地下室顶板的压应力 四、支腿压力计算 1.支腿反力计算公式 n Z Yi * Yi Z Xi * Xi 考虑动载荷时汽车吊起吊重量 :Q=8.36*1.5=12.54t( 动载系数取为1.5) (3)N 二 147 12.54 4 125.4*3.8 3.8* 3.8* 4 82.76*3.8 3.8* 3.8*4 -53.5 & 6, 6- 1)50m 吊臂自重8.36t

汽车吊支腿负荷计算

三一220t 汽车吊支腿压力计算书 一、工程概况 大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t 全路面汽车吊在地面上进行作业,220吨汽车吊吊装50m 吊臂时作业半径12m,吊臂重量8、36t 。 二.吊装计算参数 1)、220t 汽车吊整机自重72t; 2)、220t 汽车吊平衡重75t; 3)、6015塔吊吊臂自重8、36t; 三、作业工况 分析现场情况,最不利吊装工况: 1、工况a — 220t 汽车吊在作业半径12m 处吊装吊臂; 四、支腿压力计算 1、支腿反力计算公式:N ∑ ∑+++=Xi Xi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重(含配重); Q ——汽车吊起重载荷(吊重); N ——汽车吊支腿反力; n ——汽车吊支腿数; Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值; Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离;

2、220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t; 3、工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力: 1)50m 吊臂自重8、36t 考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8、36*1、5=12、54t(动载系数取为1、5) 2)、吊装对X,Y 轴的力矩 Mx=12、54*10=125、4t 、m My=12、54*6、6=82、 76t 、m N 3.8 *3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(+++= 4、220t 汽车吊支腿压 力分散处理 1)、600*600支腿对地下室顶板的压应力: 工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53、58t P=2/49.1600 *60010000*58.53600*600mm N N == 2)、在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P= 2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N == 吊车支腿压力示意图

轮胎起重机稳定性 支腿反力 计算

轮胎起重机稳定性、支腿反力计算 1、基本符号及参数 回转支承以下结构自重(不包含回转支承自重)mg1,重心坐标Xg1,Yg1,Zg1,风力作用面积及中心高areaw1x,Zw1x,areaw1y,Zw1y。 回转支承下安装面高度 Hz21(支腿),hz211(轮胎) 支腿纵向间距s 支腿横向间距b 回转中心线相对于支承面形心的偏心距ex,ey。 坡度角angleps,anglepb。 采用轮胎支撑援用支腿纵横向间距概念,轴距LS,轮距LB。 计算基准:回转中心线、支腿支承面/轮胎支承面。 回转支承以上固定部分结构自重mg21,重心坐标Xg21,Yg21,Zg21,风力作用:areaw21x,Zw21x,areaw21y,Zw21y,xw21y。 回转支承以上摆动部分结构自重mg2b,重心坐标Xg2b,Yg2b,Zg2b,风力作用:areaw2bx,Zw2bx,areaw2by,zw2by,xw2by。 回转支承以上结构自重mg2,重心坐标Xg2,Yg2,Zg2,风力作用:areaw2x,Zw2x,areaw2y,zw2y,xw2y。 臂架下铰点坐标Xb,Yb,Zb。 计算基准:回转中心线、回转支承下安装面。不包括取物装置(吊钩等)。 臂架长度L0(i),质量、重心及迎风面积mgb(i),xgb(i),ygb(i),zgb(i),areawgbx(i),xwgbx(i),areawgby(i),xwgby(i)。 基准:对臂架尾部铰点及纵轴线。 头部结构尺寸L11,L12 ,L13。 臂架头部等效质mgbeq 有效起升载荷mgq。 吊钩质量mgd。

动滑轮组、拉臂绳质量及长度mgdh,mgdk(i),ldk(i)。 n 回转速度 rpm,Time2 回转起制动时间 s。 Angle 臂架仰角 Angleaa1 臂架平面内货物偏摆角,Angleaa2 垂直臂架平面货物偏摆角。 自重冲击系数coffw1。 起升动载系数coffw2。 vhs,vrs 起升、变幅单绳绳速。mhs,mrs 钢丝绳单位长度质量。 货物悬挂高度 Hzq。 上车臂架轴线与底架纵向轴线的夹角anglebx。 2、整机重心及迎风面计算 整机重心(计算基准为回转中心线,支承面)

汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析

汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析 Document serial number【UU89WT-UU98YT-UU8CB-UUUT-UUT108】

附件三:汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析 一、模型建立及臂架回转过程受力分析 汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示,G 0为下车重量;G 1 为上车 和吊重的重量和,移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M;e 0、e 1 为G 、G 1 位 置到四支腿中心的距离,按对称轴为直角坐标系定位。R 1、R 2 、R 3 、R 4 分别是四支 腿的支反力,其中R 3、R 4 为近吊装物处两支腿反力,徐工QY130K汽车起重机支腿 间距如图1中,a=,b=。 为简化计算,假设4条支腿支撑在同一水平面内,它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。 1、支点反力计算公式 由图1受力简图,分别计算臂架转化来的集中力矩M和吊重P,最后在支腿处迭加,根据受力平衡可得: 图1 四支腿反力简图 e 0、e 1 为G 、G 1 位置到四支腿对称中心的距离。 2、计算底盘重心点位置 当架吊机设边梁时,所需吊幅最大,为13m,臂长约为,根据额定起重表,幅度14m、臂长最大吊重为>22t,满足起吊要求。 徐工QY130K汽车起重机车长,宽3m,行驶状态车重55t,主要技术参数详见表1。 表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数

吊机支腿纵向距离,横向距离,支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端,工作时配重38000kg 。根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心点G 0,尺寸位置关系详见图2,由合力矩确定的平行力系中心即为吊车重心。 图2 车轴及转盘中心位置尺寸 由轴重参数得:下车重量G 0=9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200 kg 上车配重重量=38000 kg 上车未加配重时重心到车后边缘距离Rc 为: 9700312700 4.412500 5.7591007.62910010.04910011.46 62200 6.78Rc m ?+?+?+?+?+?= = 则下车重心G 0到臂架回转中心G 1的纵向距离为工作臂架回转中心G 1到两后支腿的纵向距离为,上车配重及吊重支点G 1到支腿对称轴中心O 点距离e 1=,下车重心G 0到支腿对称中心O 的距离e 0=。 二 、边梁吊装吊机支腿反力计算

小型汽车吊上楼面验算计算书

小型汽车吊上楼面验算计算书 专业:结构 总设计师(项目负责人):__ _ 审核: ____ ____ _ 校对: ____ __ _ ____ 设计计算人: ____ _________ _ ***********所有限公司 2018年1月

汽车吊上楼面施工作业存在两种工况:工况一为汽车吊在楼面上行走的工况,工况二为汽车吊吊装作业时的工况。 一、楼面行走工况 1、设计荷载 根据原结构设计模型,四层楼面设计恒荷载9kN/m2,楼面设计活荷载 8kN/m2,四层楼面楼板厚度120mm,楼板自重恒荷载3kN/m2。因此,汽车吊楼面行走工况下,等效均布荷载不超过(9-3)+8=14kN/m2为宜。汽车吊行走区域如下图所示。 图1汽车吊行走区域布置图 2、吊车荷载及尺寸 质量参数行驶状态自重(总质量)kN 150 前轴荷kN 66 后轴荷kN 84 尺寸参数支腿纵向距离m 支腿横向距离m 3、汽车吊行驶相关参数 15吨小型汽车吊基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷

载如下图所示: 图2汽车荷载参数 4、承载力校核 15吨汽车吊行走时,后两轮居于板跨中为最不利工况,如下图: 图 3 汽车楼面行走计算简图 基本资料 工程名称:局部承压计算 周边支承的双向板,按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值, 板的跨度Lx =3250mm,Ly =8000mm,板的厚度h =120mm 局部荷载 第一局部荷载 局部集中荷载N =42kN,荷载作用面的宽度btx =200mm,荷载作用面的宽度bty =600mm; 垫层厚度s =0mm 荷载作用面中心至板左边的距离x =1625mm,最左端至板左边的距离

汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析

附件三: 汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析一、模型建立及臂架回转过程受力分析 汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示,G 0为下车重量;G 1 为上车 与吊重得重量与,移到位于对称轴上得回转中心后产生力矩M;e 0、e 1 为G 、G 1 位 置到四支腿中心得距离,按对称轴为直角坐标系定位、R 1、R 2 、R 3 、R 4 分别就是 四支腿得支反力,其中R 3、R 4 为近吊装物处两支腿反力,徐工QY130K汽车起重机 支腿间距如图1中,a=3、78m,b=3、8m。 为简化计算,假设4条支腿支撑在同一水平面内,它们得刚度相同且支撑地面得刚度相同。 1、支点反力计算公式 由图1受力简图,分别计算臂架转化来得集中力矩M与吊重P,最后在支腿处迭加,根据受力平衡可得: 图1 四支腿反力简图 e 0、e 1 为G 、G 1 位置到四支腿对称中心得距离。 2、计算底盘重心点位置 当架吊机设边梁时,所需吊幅最大,为13m,臂长约为18。8m,根据额定起重表,幅度14m、臂长21.28m最大吊重为29。3t>22t,满足起吊要求。 徐工QY130K汽车起重机车长14.95m,宽3m,行驶状态车重55t,主要技术参数详见表1。 表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数 类别项目单位参数 尺寸参数整机全长mm 14950 整机全宽mm3000整机全高mm 3950

轴距第一、二mm1420 第二、三mm2420第三、四mm1875 第四、五mm1350 第五、六mm1400 重量参数行驶状态整机自重kg 55000 一/二轴kg 9100/9100 三/四轴kg9100/12500 五/六轴kg12700/9700 支腿距离 纵向m7、56 横向m7。6 转台尾部回转半径(平衡重) mm 4600 吊机支腿纵向距离7.56m,横向距离7。6m,支腿箱体位于2桥与3桥之间以 及车架后端,工作时配重38000kg、根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重 心点G ,尺寸位置关系详见图2,由合力矩确定得平行力系中心即为吊车重心。 图2 车轴及转盘中心位置尺寸 由轴重参数得:下车重量G =9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200 kg 上车配重重量=38000 kg 上车未加配重时重心到车后边缘距离Rc为:

汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析

汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析 一、模型建立及臂架回转过程受力分析 汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图 1所示,G 0为下车重量;G 为上车 和吊重的重量和,移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩 M e o 、e i 为G 、G 位置到四支腿中心的距离,按对称轴为直角坐标系定位。 R i 、R 2、R B > R 4分别是 四支腿的支反力,其中R 、R 4为近吊装物处两支腿反力,徐工QY130K 气车起重机 支腿间距如图1中,a=3.78m, b=3.8m 。 为简化计算,假设4条支腿支撑在同一水平面内,它们的刚度相同且支撑地 面的刚度相同。 1、支点反力计算公式 由图1受力简图,分别计算臂架转化来的集中力矩 M 和吊重P ,最后在支腿 处迭加,根据受力平衡可得: 1 e o e 1 cos : sin :、 R G o (1 计)Gd1 ?-M( ) 4 b b b a & J G °(1 色)G(1』)-M (込-正) 4 IL b b b a R 3 G °(1-;0) G(1 ]) M( ) 4 _ b b b a 1 e 0 e 1 cos 口 sin ? &蔦G 0(1-卫G (1卡M( 〒-〒) e 。、e 1为G 、G 位置到四支腿对称中心的距离。 2、计算底盘重心点位置 当架吊机设边梁时,所需吊幅最大,为 13m 臂长约为18.8m ,根据额定起 重表,幅度14m 臂长21.28m 最大吊重为29.3t>22t ,满足起吊要求。 徐工QY130K 气车起重机车长14.95m,宽3m,行驶状态车重55t ,主要技术 参数详见表1 附件三: 图1四支腿反力简图

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精 品 资 料 附件三: 汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析 一、模型建立及臂架回转过程受力分析 汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示,G 0为下车重量;G 1为上车和吊重的重量和,移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M ;e 0、e 1为G 0、G 1位置到四支腿中心的距离,按对称轴为直角坐标系定位。R 1、R 2、R 3、R 4分别是四支腿的支反力,其中R 3、R 4为近吊装物处两支腿反力,徐工QY130K 汽车起重机支腿间距如图1中,a=3.78m ,b=3.8m 。 为简化计算,假设4条支腿支撑在同一水平面内,它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。 1、支点反力计算公式 由图1受力简图,分别计算臂架转化来的集中力矩M 和吊重P ,最后在支腿处迭加,根据受力平衡可得: 图1 四支腿反力简图 011011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα??= ++--+???? 012011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα??= ++---???? 013011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα??= -++++???? 014011cos sin (1)(1)()4e e R G G M b b b a αα??= -+++-???? e 0、e 1为G 0、G 1位置到四支腿对称中心的距离。 2、计算底盘重心点位置

当架吊机设边梁时,所需吊幅最大,为13m,臂长约为18.8m,根据额定起重表,幅度14m、臂长21.28m最大吊重为29.3t>22t,满足起吊要求。 徐工QY130K汽车起重机车长14.95m,宽3m,行驶状态车重55t,主要技术参数详见表1。 表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数 吊机支腿纵向距离7.56m,横向距离7.6m,支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端,工作时配重38000kg。根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心,尺寸位置关系详见图2,由合力矩确定的平行力系中心即为吊车重心。点G

汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析

汽车吊机支腿反力计算及 梁板受力分析 Prepared on 22 November 2020

附件三:汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析 一、模型建立及臂架回转过程受力分析 汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示,G0为下车重量;G1为上车和吊重的重量和,移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M;e0、e1为G0、G1位置到四支腿中心的距离,按对称轴为直角坐标系定位。R1、R2、R3、R4分别是四支腿的支反力,其中 R 3、R 4 为近吊装物处两支腿反力,徐工QY130K汽车起重机支腿间距如图1中,a=,b=。 为简化计算,假设4条支腿支撑在同一水平面内,它们的刚度相同且支撑地面的刚 度相同。 1、支点反力计算公式 由图1受力简图,分别计算臂架转化来的集中力矩M和吊重P,最后在支腿处迭加,根据受力平衡可得: 图1 四支腿反力简图 e 0、e 1 为G 、G 1 位置到四支腿对称中心的距离。 2、计算底盘重心点位置 当架吊机设边梁时,所需吊幅最大,为13m,臂长约为,根据额定起重表,幅度 14m、臂长最大吊重为>22t,满足起吊要求。 徐工QY130K汽车起重机车长,宽3m,行驶状态车重55t,主要技术参数详见表1。 表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数

吊机支腿纵向距离,横向距离,支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端,工作时配重38000kg 。根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心点G 0,尺寸位置关系详见图2,由合力矩确定的平行力系中心即为吊车重心。 图2 车轴及转盘中心位置尺寸 由轴重参数得:下车重量G 0=9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200 kg 上车配重重量=38000 kg 上车未加配重时重心到车后边缘距离Rc 为: 9700312700 4.412500 5.7591007.62910010.04910011.46 62200 6.78Rc m ?+?+?+?+?+?= = 则下车重心G 0到臂架回转中心G 1的纵向距离为工作臂架回转中心G 1到两后支腿的纵向距离为,上车配重及吊重支点G 1到支腿对称轴中心O 点距离e 1=,下车重心G 0到支腿对称中心O 的距离e 0=。 二 、边梁吊装吊机支腿反力计算 边梁重,不考虑铺装层,按22t 计算。 1、边梁吊装支腿反力计算

汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析

附件三:汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析 一、模型建立及臂架回转过程受力分析 汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图1所示,G 0为下车重量;G 1 为上车和吊重的 重量和,移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩M;e 0、e 1 为G 、G 1 位置到四支腿中心 的距离,按对称轴为直角坐标系定位。R 1、R 2 、R 3 、R 4 分别是四支腿的支反力,其中R 3 、R 4 为近吊装物处两支腿反力,徐工QY130K汽车起重机支腿间距如图1中,a=,b=。 为简化计算,假设4条支腿支撑在同一水平面内,它们的刚度相同且支撑地面的刚度相同。 1、支点反力计算公式 由图1受力简图,分别计算臂架转化来的集中力矩M和吊重P,最后在支腿处迭加,根据受力平衡可得: 图 1 四支腿反力简图 e 0、e 1 为G 、G 1 位置到四支腿对称中心的距离。 2、计算底盘重心点位置 当架吊机设边梁时,所需吊幅最大,为13m,臂长约为,根据额定起重表,幅度14m、臂长最大吊重为>22t,满足起吊要求。 徐工QY130K汽车起重机车长,宽3m,行驶状态车重55t,主要技术参数详见表1。 表1 徐工QY130K汽车起重机主要参数

吊机支腿纵向距离,横向距离,支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端,工作时配重38000kg 。根据车轴及转盘中心位置计算吊装下车重心点G 0,尺寸位置关系详见图2,由合力矩确定的平行力系中心即为吊车重心。 图2 车轴及转盘中心位置尺寸 由轴重参数得:下车重量G 0=9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200 kg 上车配重重量=38000 kg 上车未加配重时重心到车后边缘距离Rc 为: 9700312700 4.412500 5.7591007.62910010.04910011.46 62200 6.78Rc m ?+?+?+?+?+?= = 则下车重心G 0到臂架回转中心G 1的纵向距离为工作臂架回转中心G 1到两后支腿的纵向距离为,上车配重及吊重支点G 1到支腿对称轴中心O 点距离e 1=,下车重心G 0到支腿对称中心O 的距离e 0=。 二 、边梁吊装吊机支腿反力计算 边梁重,不考虑铺装层,按22t 计算。 1、边梁吊装支腿反力计算 由以上计算可知: a=,b=,e 0= m ,e 1=, G 0=622KN,G 1=220+380=600KN ; (1)当а=1060时吊重至臂架回转中心G 1的水平距离为,吊重产生的力矩M=×220=·m ;代入上述公式得: (2)当а=440时吊重至臂架回转中心G 1的水平距离为,M=×220= KN ·m 。代入上述公式得: (3)当а=-220时吊重至臂架回转中心G 1的水平距离为,M=×220=3036KN ·m 。代入上

轮胎起重机稳定性 支腿反力 计算

轮胎起重机稳定性支腿反力计算轮胎起重机稳定性、支腿反力计算 1、基本符号及参数 回转支承以下结构自重(不包含回转支承自重)mg1,重心坐标Xg1,Yg1,Zg1,风力作用面积及中心高areaw1x,Zw1x,areaw1y,Zw1y。 回转支承下安装面高度 Hz21(支腿),hz211(轮胎) 支腿纵向间距s 支腿横向间距b 回转中心线相对于支承面形心的偏心距ex,ey。 坡度角angleps,anglepb。 采用轮胎支撑援用支腿纵横向间距概念,轴距LS,轮距LB。 计算基准:回转中心线、支腿支承面/轮胎支承面。 回转支承以上固定部分结构自重mg21,重心坐标Xg21,Yg21,Zg21,风力作用:areaw21x,Zw21x,areaw21y,Zw21y,xw21y。 回转支承以上摆动部分结构自重mg2b,重心坐标Xg2b,Yg2b,Zg2b,风力作用:areaw2bx,Zw2bx,areaw2by,zw2by,xw2by。 回转支承以上结构自重mg2,重心坐标Xg2,Yg2,Zg2,风力作用:areaw2x,Zw2x,areaw2y,zw2y,xw2y。 臂架下铰点坐标Xb,Yb,Zb。 计算基准:回转中心线、回转支承下安装面。不包括取物装置(吊钩等)。 臂架长度L0(i),质量、重心及迎风面积mgb(i),xgb(i),ygb(i), zgb(i),areawgbx(i),xwgbx(i),areawgby(i),xwgby(i)。 基准:对臂架尾部铰点及纵轴线。

头部结构尺寸L11,L12 ,L13。 臂架头部等效质mgbeq 有效起升载荷mgq。 吊钩质量mgd。 attention to improving the quality and efficiency of development and pay more attention to security and reform the people's livelihood, more focus on maintaining social harmony and stability, and promote the development of township economy in a better and faster, create a new normal XX development and lay a more solid foundation for XX build a well-off society. Completed tasks this year, we must always pay special attention to the primary task of development. XX weak economic base, low levels of development, economic construction is the Center, we have to create conditions for faster economic development, accumulating more wealth, better people's lives. Effort should be made to this year's economic growth, revenue growth, people have maintained a high rate of income growth, GDP growth of more than 15 per cent respectively. Always grasp the fundamental impetus for reform. We are now "no soldiers behind" many indicators ranked in the bottom of the county from getting bigger. Only by going all out to hard work, hard work, innovation, reform does not adapt to institutional mechanisms, practices, it is possible to change the face of XX poor, into a well-off society together with people across the country. We want to break the old patterns of thinking, methods and organization of work, bravely and boldly into, making full use of all the advantages, comprehensive reforms, to make

汽车吊上楼板作业计算

无锡惠山万达广场大商业采光顶工程 35t 汽车吊上结构楼板计算书 1、概况 圆形采光顶钢结构为跨度31.6m 单层网壳结构,网壳顶标高25.6m ,主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成,其中GC-1、GC-3为主龙骨,其余为连系件(如下图所示)。 GC-1GC-3GC-4GC-2 圆形采光顶钢结构平面图 15.900(4F) 25.600 圆形采光顶钢结构剖面图

2、吊车荷载及尺寸 根据施工方案,35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利工况为:吊装半径10m,吊重1t,即起重力矩为10t·m。 3、吊车支腿压力计算 (1)计算简图 计算简图 (2)计算工况 工况一、起重臂沿车身方向(α=0°) 工况二、起重臂垂直车身方向(α=90°) 工况三、起重臂沿支腿对角线方向(α=48°) (3)支腿荷载计算公式: N=ΣP/4±[M×(Cosα/2a+Sinα/2b)] 式中:ΣP——吊车自重及吊重; M——起重力矩; α——起重臂与车身夹角;

a——支腿纵向距离; b——支腿横向距离。 (4)计算结果 A、工况一、起重臂沿车身方向(α=0°) N1=N2=ΣP/4+[M×(Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4+10×(1/10.7)=9.26t N3=N4=ΣP/4-[M×(Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4-10×(1/10.7)=7.39t B、工况一、起重臂垂直车身方向(α=90°) N1=N3=ΣP/4+[M×(Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4+10×(1/12)=9.16t N2=N4=ΣP/4-[M×(Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4-10×(1/12)=7.49t C、工况一、起重臂沿支腿对角线方向(α=52°) N1=ΣP/4+[M×(Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4+10×(Cos52°/10.7+Sin52°/12)=9.57t N4=ΣP/4-[M×(Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4-10×(Cos52°/10.7+Sin52°/12)=7.09t N2=ΣP/4-[M×(Cosα/2a-Sinα/2b)] =(32.3+1)/4-10×(Cos52°/10.7-Sin52°/12)=8.41tt N3=ΣP/4+[M×(-Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4+10×(-Cos52°/10.7+Sin52°/12)=8.41t 35t汽车吊开行于地下室顶板上,每个支腿下设置0.2m*0.2m*2m道木三根垫实,道木扩散面积为1.2m2。 汽车吊作业时要求吊车的四个支腿不同时位于一个楼板板块内,即一个楼板板块内只有一个支腿支撑。按支腿位于单个板块中间时为最不利工况计算,柱网间距为8.4m,楼板跨度按8.4m计算,则Mmax=1.3*9.57*8.4/4=26.13t·m,1.3为活载动力系数。 根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中附录B——楼面等效均布活荷载的

汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析

汽车吊机支腿反力计算及梁板受力分析 、模型建立及臂架回转过程受力分析 面的刚度相同。 1、支点反力计算公式 处迭加,根据受力平衡可得 附件三: R 1 1 4 G 0 (1 e0 ) G 1(1 e1 ) M ( cos b b sin b a 图 1 四支腿反力简图 R 2 1 G 0 (1 4 e0 ) b G 1 (1 e1 ) b M ( cos sin ) b a R3 1 G0 (1 4 G1 e 0 ) (1 b M ( cos sin ) b a 1 R 4 4 G 0 (1 e 0 ) G 1(1 b e 1 ) M ( bb cos sin 为 G0、 G1 位置到四支腿对称中心的汽车吊机四点支承受力计算模型简图如图 1 所示, G0 为下车重量; G1 为上车 和吊重的重量和,移到位于对称轴上的回转中心后产生力矩 M ;e0、e1 为 G0、 G1 位置到四支腿中心的距离,按对称轴为直角坐标系定位。 R1、 R2 、R3、R4 分别是 四支腿的支反力 , 其中 R3、R4 为近吊装物处两支腿反力, 徐工 QY130K 汽车起重机 支腿间距如图 1 中, a=3.78m ,b=3.8m 。 为简化计算,假设 4 条支腿支撑在同一水平面内, 它们的刚度相同且支撑地 由图 1 受力简图,分别计算臂架转化来的集中力矩 M 和吊重 P ,最后在支腿

2、计算底盘重心点位置 当架吊机设边梁时,所需吊幅最大,为13m,臂长约为18.8m ,根据额定起重表,幅度14m、臂长21.28m 最大吊重为29.3t>22t ,满足起吊要求。 徐工QY130K汽车起重机车长14.95m ,宽3m,行驶状态车重55t ,主要技术参数详见表 1 。

汽车吊支腿负荷计算

汽车吊支腿负荷计算 Document serial number【KKGB-LBS98YT-BS8CB-BSUT-BST108】

三一220t 汽车吊支腿压力计算书 一、工程概况 大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t 全路面汽车吊在地面上进行作业,220吨汽车吊吊装50m 吊臂时作业半径12m ,吊臂重量。 二.吊装计算参数 1).220t 汽车吊整机自重72t; 2).220t 汽车吊平衡重75t; 3).6015塔吊吊臂自重; 三、作业工况 分析现场情况,最不利吊装工况: 1.工况a — 220t 汽车吊在作业半径12m 处吊装吊臂; 四、支腿压力计算 1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=Xi Xi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重(含配重); Q ——汽车吊起重载荷(吊重); N ——汽车吊支腿反力; n ——汽车吊支腿数; Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值; Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离; 汽车吊整机自重:G=72+75=147t; 3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力: 1)50m 吊臂自重 考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=*=(动载系数取为 2).吊装对X,Y 轴的力矩 Mx=*10=、220t 汽车吊支腿压力分散处理 1).600*600支腿对地下室顶板的压应力: 工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=

P=2/49.1600 *60010000*58.53600*600mm N N == 2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000 *200010000*58.532000*2000mm N N == 吊车支腿压力示意图

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