文章编号：CAR137
过冷式微通道平行流冷凝器数值模型
赵宇祁照岗陈江平
(上海交通大学制冷与低温工程研究所，上海，200240)
摘 要本文总结了不同的微通道管内制冷剂冷凝换热与压降经验关联式，通过理论与实验分析选定最为合适的关联式建立了过冷式微通道平行流冷凝器数值模型。通过实验验证，模型计算换热量误差在±5%以内，空气侧压降误差在±4Pa以内，制冷剂侧压降误差在-30～40kPa之间。本文所建立的过冷式微通道平行流冷凝器模型精度满足换热器设计要求。
关键词过冷式冷凝器数值仿真关联式
NUMERICAL MODEL FOR THE SUB-COOLING MICROCHANNEL
PARALLEL FLOW CONDENSER
Zhao Yu Qi Zhaogang Chen Jiangping
(Institute of Refrigeration and Cryogenics, Shanghai Jiaotong
University, Shanghai 200240, China)
Abstract This paper compared different pressure drop and heat transfer correlations in the minichannel and microchannel, choose the most suitable ones to develop the simulation model for sub-cooling condenser. The experiment result had a good agreement with the simulation model. The deviation of the condenser heat rejection is under ±5%, the condenser air side pressure drop deviation is ±4Pa and the refrigerant side pressure drop deviation is -30～40kPa. The simulation model for sub-cooling condenser developed in this paper could satisfy the requirement of heat exchanger design.
Keywords Sub-cooling condenser Numerical simulation Correlation
0 引言
微通道换热器在车用空调系统中应用广泛，近年来在家用和商用空调中也得到大力推广[1-3]。其中过冷式平行流冷凝器（sub-cooling parallel flow condenser）为近几年来提出的较新型的设计。所谓过冷式平行流冷凝器，是将储液罐集成在传统冷凝器中，使储液罐后还有1到2个冷凝器流程（如图1），这样有利于保证制冷系统在不同工况下均有一定过冷度，从而提高系统效率，同时减小了储液器体积，有利于减少制冷剂充注量。与传统冷凝器相比，制冷剂在过冷式冷凝器内的流动和换热特性发生较大变化，本文旨在针对过冷式冷凝器的结构特点，建立可用于换热器设计和优化的数值模型。
作者简介：赵宇（1985-），男，博士生。
图1 过冷式平行流冷凝器结构
1 过冷式冷凝器数学模型
冷凝器中的制冷剂包括过热区、两相区和过冷区3种状态，本文根据过冷式平行流冷凝器的流动和传热特性，在NIST制冷剂热物理性质计算程序的基础上(NIST RefProp V7.0)，采用分布参数方法将换热器划分为若干计算单元，针对过热、两相和
过冷各个阶段的制冷剂的传热和压降特性选择合适的关联式，构建过冷式微通道平行流冷凝器的数值模型。
1.1 制冷剂侧传热与压降
在微管内单相传热关联式中，Dittus-Boelter 公式[4]，
Churchill 公式[5]以及Gnielinski 公式[6]是应用最为广泛的三个关联式。这三个关联式在湍流传热中的精度最好，尤其是Gnielinski 关联式的应用范围包括了过渡流和湍流区域，考虑到在微通道冷凝器中，当制冷剂液体流量较小时，其流动将处于过渡流区域，所以在本文的模型中，单相冷凝传热使用Gnielinski 公式，其公式的具体形式参考文献[6]。
制冷剂侧单相压降可由下式计算获得，式中D h 为管子水力直径，G 为制冷剂质量通量，l 为管长，
Re 为雷诺数，i ρ表示过热气体或过冷液体的密度。
i
h G D l f
P ρ22
=Δ (1) 其中
??
???>×≤=?)2300(Re Re 3164.0)2300(Re Re
64
25.0f
微通道管中两相流动一直是传热学的研究热点。冷凝器微通道扁管的水力直径大多在0.5~3mm 之间，目前公开发表的可用于微通道管两相流动传热计算的关联式及其适用条件如下表：
表1 冷凝传热实验关联式列表 作者 水力直径
D h (mm)
适用制冷剂 Akers, Rosson [7]
R12, propane
Shah [8]7-40
water,R-11,R-12, R-22,R-113, etc. Dobson,Chato [9]
3.14-7.04
R-12,R-22,R-134a, R410a,R407C
Yan, Lin [10] 2.0 R134a Heun [11]
0.6-1.5 R134a 采用表1中的各个传热关联式进行计算与实验结果比较如下（图2）。从图中可以看出，Dobson 和Chato 的关联式[9]
虽然不是微通道管下的实验总结，但是其仍然很适合当前微通道技术，其仿真结果与实验值的误差最小且误差较稳定。因此Dobson 和Chato 的冷凝传热关联式被本文所采用。
图2 微通道管内两相流动冷凝传热关联式
仿真结果与实验比较
制冷剂在两相区的压降比较复杂，主要由摩擦
压降、减速压降和重力引起的压降三部分组成，如下式所示：
g d fr P P P P Δ+Δ+Δ=Δ (2)
其中平行流冷凝器水平放置，可以近似认为?P g ＝0，减速压降?P d 可以采用V .P. Carey [12]提出的关联式计算，而摩擦压降?P fr 的计算关联式来自Zhang 和Webb [13]的经验公式。
1.2 空气侧传热与压降
本文所研究的平行流冷凝器空气侧翅片采用
的是百叶窗翅片，该种翅片的传热与压降特性以
Wang C.C.所领导的研究小组发表的研究成果最为
引人瞩目，其实验关联式适用范围较广，精度较高。
本文亦采用Wang C.C.等人的实验关联式[14-15]。
1.3 储液干燥器中制冷剂的压降
由于在过冷式冷凝器中集成了储液干燥器，因
此在对过冷式冷凝器进行仿真时，储液干燥器中制
冷剂的压降也必须考虑进去。由于目前对于过冷式冷凝器的研究很少，关于储液干燥器内制冷剂压降的关联式几乎没有相关文献，本文采用实验结果拟
合出可用的关联式。储液干燥器中制冷剂压降与流量的关系如图3所示，可以看到制冷剂质量流量的对数与压降的对数成较明显的线性关系，考虑到罐内的压降是饱和液体或过冷液体流经干燥器内分
子筛等物质所造成的，可以认为罐内制冷剂压降只是制冷剂质量流量的函数，得到关联式如下：
（3）
790116
.2log 66596.1.,1010
?×=Δr M drier refri
P
图3 储液干燥器内制冷剂流量与压降关系
2 实验验证
为了验证前文中建立模型的可靠性，对如图4所示的过冷式冷凝器进行了实验测试。试验在汽车空调综合性能实验台上进行，实验中测量参数的最大不确定度为3%。实验中空气侧温度范围为25~45℃，冷凝器迎面风速范围为0.5~7.5m/s ，制冷剂入口压力范围为1300~2150kPa ，制冷剂入口过热度范围为15~35℃，制冷剂出口过冷度范围为3~15℃。
图4 过冷式冷凝器实验样件
相同工况下过冷式冷凝器主要性能参数实验与仿真对比结果如图,从图中可以看出，绝大多数放热量仿真值与实验值的误差在±5%以内（图5），空气侧压降计算值与实验值之间的误差在±4Pa 之间（图6），而制冷剂侧压降的误差较大，在-30～40kPa 之间（图7）。制冷机侧压降的误差主要由以下几个原因所致：1，计算中没有考虑集液管中制冷剂压降；2，冷凝器进出口管路压降没有计算在内；3，储液干燥器中制冷剂压降模型过于简单等。
考虑到冷凝器处于系统的高压侧，这样的压降误差
仅为实际压力冷凝器内部压力的3%左右，对部件性能计算的影响不大。所以该模型能够较好地与实验相吻合，这给过冷式平行流冷凝器的优化设计打下了基础。
图
5 过冷式冷凝器放热量仿真与实验对比
图6 空气侧压降仿真与实验结果对比
图7 制冷剂侧压降仿真与实验结果对比
3 结论
（1）本文总结了微通道管内不同的传热与压
降关联式并与实验进行对比，发现在不同工况下Dobson和Chato的管内两相传热关联式计算结果与实验误差最小；对微通道管内单相传热进行理论分析，确定Gnielinski关联式最为适合；空气侧传热与压降采用Wang C.C.等人的实验关联式，从而建立了过冷式微通道平行流冷凝器的数值模型。
（2）建立的过冷式冷凝器数值模型计算结果
与实验进行对比，换热量误差在±5%以内，空气侧压降误差在±4Pa以内，制冷剂侧压降误差在-30～40kPa之间。仿真模型与实验结果有很好的一致性，可以满足换热器设计的要求。
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Q 江阴亚成制冷设备有限公司企业标准 Q/320281AKK02-2007 汽车空调用平行流冷凝器 2007-12-17发布2007-12-30实施江阴亚成制冷设备有限公司发布
前言 江阴亚成制冷设备有限公司生产的汽车空调用平行流冷凝器，目前尚无国家标准和行业标准，为保证产品质量，特制定企业标准Q/32028AKK02-2007《汽车空调用平行流冷凝器》作为企业组织生产、监督检查、交货验收的依据。 本标准的编写格式符合GB/T 1.1-2000和GB/T 1.2-2002的规定。 本标准的附录A、附录B、附录C为规范性附录。 本标准由江阴亚成制冷设备有限公司负责起草。 本标准由江阴亚成制冷设备有限公司负责批准。 本标准主要起草人：马恒南何军杰郭胜
汽车空调用平行流冷凝器 1 范围 本标准规定了汽车空调用铝制平行流冷凝器的产品分类要求、试验方法、检验规则、标志、包装、贮存等。 本标准适用于本公司生产的各种规格的汽车空调用铝制平行流冷凝器（以下简称冷凝器）。 2 规范性引用文件 下列文件所包含的条款，通过在本文件中引用而构成本文件的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所 有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本文件，然而，鼓励根据本文件达成协议的各方研 究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本文件。 QC/T 657-2000 汽车空调制冷装置试验方法 JIS D 1601-1995 汽车零部件振动试验方法 JIS Z 2371-2000 盐雾试验试验方法 3 术语 3.1冷凝器标准方位 扁管沿水平方向、产品迎风面垂直于水平的位置。冷凝器的名义换热量是在这一位置上确立和测量。 3.2 系列产品 冷凝器所用的扁管材料、结构、尺寸相同，且翅片的材料、结构、尺寸相同的产品。 4产品分类 4.1 产品的型式 产品的型式为铝制平行流式，由挤制铝扁管、集流管和翅片钎焊而成。 4.2型号 4.2.1型号表示法 改型序号,用大写字母、、 表示。 顺序号。用阿拉伯数字1、2、3、 等表示。 扁管厚度为2的可以不标。 翅片高度。 扁管宽度。 平行流冷凝器代号。 4.2.2标注示例 产品扁管宽度为18mm，翅片高度为8 mm，扁管厚度为2 mm，顺序号为1，原设计的冷凝器，可标注 为PL18×8-1。Q/320281AKK02-2007 产品扁管宽度为17mm，翅片高度为9.1 mm，扁管厚度为1.9mm，顺序号为1，第二次改进设计的冷 凝器，可标注为PL17×9.1×1.9-1B。Q/320281AKK02-2007
文章编号：CAR137 过冷式微通道平行流冷凝器数值模型 赵宇祁照岗陈江平 (上海交通大学制冷与低温工程研究所，上海，200240) 摘 要本文总结了不同的微通道管内制冷剂冷凝换热与压降经验关联式，通过理论与实验分析选定最为合适的关联式建立了过冷式微通道平行流冷凝器数值模型。通过实验验证，模型计算换热量误差在±5%以内，空气侧压降误差在±4Pa以内，制冷剂侧压降误差在-30～40kPa之间。本文所建立的过冷式微通道平行流冷凝器模型精度满足换热器设计要求。 关键词过冷式冷凝器数值仿真关联式 NUMERICAL MODEL FOR THE SUB-COOLING MICROCHANNEL PARALLEL FLOW CONDENSER Zhao Yu Qi Zhaogang Chen Jiangping (Institute of Refrigeration and Cryogenics, Shanghai Jiaotong University, Shanghai 200240, China) Abstract This paper compared different pressure drop and heat transfer correlations in the minichannel and microchannel, choose the most suitable ones to develop the simulation model for sub-cooling condenser. The experiment result had a good agreement with the simulation model. The deviation of the condenser heat rejection is under ±5%, the condenser air side pressure drop deviation is ±4Pa and the refrigerant side pressure drop deviation is -30～40kPa. The simulation model for sub-cooling condenser developed in this paper could satisfy the requirement of heat exchanger design. Keywords Sub-cooling condenser Numerical simulation Correlation 0 引言 微通道换热器在车用空调系统中应用广泛，近年来在家用和商用空调中也得到大力推广[1-3]。其中过冷式平行流冷凝器（sub-cooling parallel flow condenser）为近几年来提出的较新型的设计。所谓过冷式平行流冷凝器，是将储液罐集成在传统冷凝器中，使储液罐后还有1到2个冷凝器流程（如图1），这样有利于保证制冷系统在不同工况下均有一定过冷度，从而提高系统效率，同时减小了储液器体积，有利于减少制冷剂充注量。与传统冷凝器相比，制冷剂在过冷式冷凝器内的流动和换热特性发生较大变化，本文旨在针对过冷式冷凝器的结构特点，建立可用于换热器设计和优化的数值模型。 作者简介：赵宇（1985-），男，博士生。 图1 过冷式平行流冷凝器结构 1 过冷式冷凝器数学模型 冷凝器中的制冷剂包括过热区、两相区和过冷区3种状态，本文根据过冷式平行流冷凝器的流动和传热特性，在NIST制冷剂热物理性质计算程序的基础上(NIST RefProp V7.0)，采用分布参数方法将换热器划分为若干计算单元，针对过热、两相和
R404A和R410A应用于平行流冷凝器 的模拟分析比较 阚 杰1) 郝 亮1) 李 涛1) 李 强1) 袁秀玲1) 董晓俊2) 1)(西安交通大学) 2)(大冷王运输制冷有限公司亚洲技术中心) 摘 要 采用分布参数法对平行流冷凝器建立数学模型,对目前广泛使用的制冷剂R134a和低温制冷剂R404A和R410A在平行流冷凝器中的换热和流动性能进行模拟计算和分析比较。分别在相同和不同工况下,比较3种制冷剂的换热系数及压降等换热和流动性能参数。结果表明,在采用平行流冷凝器的汽车空调工况范围内,R410A和R404A的流动和传热性能均优于R134a,更适宜用于汽车空调用平行流冷凝器。 关键词 平行流冷凝器 R134a R404A R410A 换热系数 压降 The simulation analysis and comparison of R404A and R410A in parallel flow type condenser Kan Jie1) H ao Liang1) Li T ao1) Li Q iang1) Yuan Xiuling1) Dong Xiaojun2) 1)(Xi an Jiaotong U niversity) 2)(Technique Center of T hermo King T ransport Refrigeration Co.,Ltd.In Asia) ABSTRACT Derives the m athematic model of distributed parameter for parallel flow type condenser.Carries out the simulation and analysis of the heat transfer and the flow characteris tics using the refrigerant R134a,the new refrigerant m ix ture R404A and R410A in parallel flow type https://www.doczj.com/doc/017431494.html, pares the heat transfer and flow parameters(heat transfer coefficient and the pressure drop etc.)for these three refrigerants under both the same and different oper ating conditions.The results show that under the operating conditions for the automobile air conditioning,R410A and R404A have better flow and heat transfer performances than R134a. R410is even better than R404A in the heat transfer and flow performances,so as the new re frigerant mix tures using in the m iddle and low temperatures,R410A is more suitable for using in the parallel flow type condenser. KEY W ORDS parallel flow type condenser;R134a;R404A;R410A;heat transfer coeffi cient;pressure drop 平行流冷凝器是在汽车空调工质替代的发展过程中产生的。它是一种紧凑式换热器,主要由多孔扁管和波纹型百叶窗翅片构成,与管片式和管带式冷凝器相比有结构紧凑、流动阻力小、换热效率高等优点。平行流冷凝器的扁管是每根截断的,两端有集流管,依据集流管分不分段,又可分为多元平行流式和单元平行流式。 目前汽车空调制冷系统所使用的制冷剂R12,由于其ODP值和G WP值过大,已被国际上列为禁用的CFC物质,R22作为短期替代工质很快也将被禁用。R134a作为一种较为理想的长期替代工质,已在很多制冷设备中得到广泛应用。但 第7卷 第1期 2007年2月 制冷与空调 REFRI GERA T ION AN D AIR-CON DIT I ON ING 56 60 收稿日期:2005 09 29 通讯作者:阚杰,Email:kj28403@stu.x j https://www.doczj.com/doc/017431494.html,
文章编号：CAR155 全铝钎焊式平行流冷凝器性能对比实验 梁祥飞邢淑敏林华和庄嵘 (珠海格力电器股份有限公司制冷技术研究院，珠海 519070) 摘 要对六种全铝钎焊式平行冷凝器进行了冷凝换热性能对比试验，试验结果与双排φ9.52翅片管换热器进行了对比，得到风阻、冷凝能力和综合冷凝能力对比实验曲线。对比试验结果表明：全铝钎焊式平行流冷凝器具有较高的综合冷凝性能和单位体积换热量，部分规格的平行流冷凝器的单位迎风面积冷凝能力高于对比用翅片管换热器。 关键词平行流冷凝器冷凝换热MPE管 EXPERIMENTAL INVESTIGATION ON CONDENSATION PERFORMANCE OF BRAZED TYPE PARALLEL FLOW CONDENSERS Liang Xiangfei Xing Shumin Lin Huahe Zhuang Rong (Refrigeration Institute of Gree Electric Appliances Inc. of Zhuhai, Zhuhai 519070) Abstract Condensation heat transfer performance of six brazed type parallel flow condensers (PFHXs) were investigated, and were in comparison with a double-row φ9.52 fin-and-tube heat exchanger (CTHX) under the same testing condition. Pressure drop of airside, condensation capacity and comprehensive condensation performance were plotted in curves for comparison. The test results showed that: PFHXs had the characteristics of high comprehensive condensation performance and high condensation capacity per unit volume, the condensation capacity per unit face area of there PFHXs was higher than or equivalent to that of the CTHX under the same testing condition. Keywords Parallel flow condenser Condensation heat transfer MPE tube 0 前言 全铝钎焊式平行流冷凝器因其结构紧凑、换热效率高、内容积小、重量轻等众多优点，近年来备受国内外HV AC&R行业内人士关注。该种换热器的应用始于汽车空调，目前已逐步进入国内外家用/商用空调市场，因此也是近几年国内外空调企业、高校研究所的研究热点。 全铝钎焊式平行流冷凝器整体结构如图1（a）所示，主要由集管、多孔挤压扁管（MPE）和翅片组成，所有材质均为铝合金，整体组装后采用真空钎焊炉或充氮保护钎焊炉（CAB）整体钎焊而成。翅片外观通常为波浪形，片型一般为百叶窗，翅片与MPE管接触处焊接后为金属键链接，无接触热阻，图2是翅片与MPE管钎焊后焊合部位的局部放大图。MPE管横截面有多个内孔，内孔形状有矩 作者简介：梁祥飞（1976- ），男，硕士，工程师。形、圆形、三角形等，内孔水力直径一般在0.5～1.6mm。MPE管横截面高度一般在1～3mm，宽度则在12～26mm。波浪形翅片高度称为波高，一般在5～10mm，两相邻顶点之间的距离称为波距，一般在2～3mm，翅片厚度则在0.05～0.1mm。 本文对六种不同规格的平行流冷凝器进行了冷凝换热对比试验，同时将实验结果与现行双排φ9.52翅片管换热器进行了对比，得到风阻、冷凝能力和综合冷凝能力等对比实验曲线。对比试验结果表明：部分规格的平行流冷凝器在相同风速下的单位迎风面积冷凝能力高于对比用翅片管换热器。 集 管 （a）整体
10.16638/https://www.doczj.com/doc/017431494.html,ki.1671-7988.2017.10.008 平行流冷凝器的设计计算 韩光杰1，梁永林2，陶莹1，史正玉1 （1.安徽江淮汽车集团股份有限公司，安徽合肥230601；2.河南速达电动汽车科技有限公司， 河南三门峡472000） 摘要：文章以某开发车型为基础，设计以R134a为制冷剂的空气冷却式冷凝器。文中详细介绍了冷凝器的设计步骤，根据传热方程，计算出冷凝器的能力和迎风面积，从而进一步推算出冷凝器的实际面积和风阻，选择合适的冷凝器。 关键词：平行流；空气流量；传热系数；传热面积 中图分类号：U461.9 文献标识码：A 文章编号：1671-7988 (2017)10-20-03 Design and Calculation of Parallel Flow Condenser Han Guangjie1, Liang Yonglin2, Tao Ying2, Shi Zhengyu2 （1. The Center of Technology of Jianghuai Automobile Co. Ltd., Anhui Hefei 230601；2. Henan Suda electric Technology Co. Ltd., Henan Sanmenxia 472000） Abstract: In this paper, cased on a development model, the design of R134a ail cooling condenser. The design procedure of the condenser is introduced in detail, and the heat transfer capacity and the windward area ara calculated according to the heat transfer equation.In order to calculate the condenser area and the actual drag,select the appropriate condenser. Keywords: Parallel Flow; Air flow; Heat transfer coefficient; Heat transfer area CLC NO.: U461.9 Document Code: A Article ID: 1671-7988 (2017)10-20-03 前言 冷凝器的作用是使由压缩机排出的高温高压制冷剂与冷凝器外部的空气进行热交换，将高温高压气态制冷剂转变为高温高压的液态制冷剂，并把热量散发到车外环境中。平行流式冷凝器是目前汽车上使用最广泛的结构型式，由扁管和散热翅片组成。与其他冷凝器相比，单位体积热换能力，可提高30％。 1、冷凝器设计计算步骤 1.1 计算由整车制冷量决定的冷凝器热负荷：Q c=Q e+P i 式中Q c：冷凝器的热负荷（W）；Q e：整车制冷量，通常指设计工况下的制冷量（W）；P i：压缩机消耗的指示功率（W）。 也可以采用如下简便形式：Q c=mQ e 式中m—负荷系数，汽车空调一般选择m=1.4 2.2 计算冷凝器的换热量（传热方程）：Q c=KA oΔt m 式中K：传热系数[W/( m2·K)]；A o：以外表面为基准计算的传热面积(m2)；Δt m：制冷剂和冷却介质（空气）的热传平均温差（K）。 2、冷凝器计算示例 已知某车型整车制冷量为5809W，故要求换热量Q c=1.4×5809w=8133w。冷凝器有5℃过冷，已知压缩机在过冷度t e =5℃及冷凝温度t c=60℃时排气温度t d=85℃，空气进风温度t a1 =40℃。 作者简介：韩光杰，男，（1987.12-），电气设计主管，就职于安徽江淮汽车股份有限公司技术中心，从事汽车空调及线束系统的开发设计工作。
平行流冷凝器通用技术标准 主题内容与适用范围 1.本标准规定了平行流冷凝器芯体总成的技术要求、试验方法、检验规则、标志、包装、运输与贮存要求。 本标准适用于平行流冷凝器芯体总成（以下简称芯体）的制造，测试和检验。 2. 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。当这些文件被修订时，其最新版本将自动适用于本标准。 GB10125 人造气氛中的腐蚀试验盐雾试验 3．结构 芯体采用全铝平行流结构。 芯体由集流管、扁管、翅片、边板等零件组成。 4．技术要求 4.1 尺寸与外观 芯体的外观和尺寸应符合图纸要求。除图纸要求外，零件的外观应遵守良好的商品惯例。芯体翅片焊合率应大于98%；翅片倒伏不允许超过2处，且每处不能大于1cm2；不允许存在表面碰伤、擦伤、油漆剥落等有损外观的缺陷。 经检验合格的产品才能使用。更新制造模具和设备时，应认可后方可使用。 4.2 主要零件材料要求 材料应符合图纸及有关技术条件的要求。每批材料进厂必须按其技术条件或相关标准进行性能检验，合格后方可入库提供制造使用。凡采用新材料或代用材料，应通过试验鉴定并办理认可手续。 通常采用的材料及牌号如下： 翅片复合铝箔 扁管 集液器外壁复合管 隔板双面复合板 4.3 性能 4.3.1 换热量 芯体的换热量应满足图纸要求。通常采用的试验条件如下： a) 冷凝器入口侧空气干球温度：35℃ 1℃； b) 冷凝器压力：1.518MPa（表压）； c) 过冷度：5℃（过冷式冷凝器采用15℃）; d) 过热度：25℃； e) 迎面空气风速：4.5m/s； 4.3.2 空气阻力 在4.3.1同样的条件下，冷凝器空气侧阻力应满足图纸要求。 4.3.3 液阻 在4.3.1同样的条件下，冷凝器制冷剂侧的液阻应满足图纸要求。 4.3.4 气密性能