当前位置：文档之家 › 模板及及满堂支架的设计

模板及及满堂支架的设计

  • 格式：docx
  • 大小：3.17 MB
  • 文档页数：19

模板及满堂支架的设计及计算 第 1 页 共 19 页 模板及满堂支架的设计及计算 1、模板 模板及满堂支架的设计及计算

第 2 页 共 19 页 2、木方 模板及满堂支架的设计及计算

第 3 页 共 19 页 3、小梁（钢管） 模板及满堂支架的设计及计算

第 4 页 共 19 页 4、可调托座：主梁根数1、2 5、立杆： 模板及满堂支架的设计及计算

第 5 页 共 19 页 6、基础类型（基础或楼板） （1）楼板：

（2）基础 模板及满堂支架的设计及计算

第 6 页 共 19 页 7、架体构造（加强型和普通型） （1）加强型

（2）普通型 模板及满堂支架的设计及计算

第 7 页 共 19 页 8、施工荷载 模板及满堂支架的设计及计算

第 8 页 共 19 页 9、架体设计 模板及满堂支架的设计及计算

第 9 页 共 19 页 板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 5、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 7、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 B2，标高9.00m 新浇混凝土楼板板厚(mm) 150 模板支架高度H(m) 2.8 模板支架纵向长度L(m) 20 模板支架横向长度B(m) 20 支架外侧模板高度Hm（mm） 1000 二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 2.5 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物1 风荷载参数：

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2) 省份 浙江 0.3 ωk=ω0μzμst=0.021 地区 杭州市

风荷载高度变化系数μz 地面粗糙度 D类(有密集建筑群0.51 模板支架顶部离建9

风荷载体型系数μs 单榀模板支架μst 0.138 整体模板支架μstw 2.502 ωfk=ω0μzμstw=0.383 支架外侧模板μs 1.3 ωmk=ω0μzμs=0.199 三、模板体系设计

结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级 II级 模板及满堂支架的设计及计算 第 10 页 共 19 页 主梁布置方向 平行立杆纵向方向 立杆纵向间距la(mm) 1000 立杆横向间距lb(mm) 1000 水平拉杆步距h(mm) 1500 小梁间距l(mm) 350 小梁最大悬挑长度l1(mm) 180 主梁最大悬挑长度l2(mm) 100 结构表面的要求 结构表面外露 荷载系数参数表：

正常使用极限状态 承载能力极限状态 可变荷载调整系数γL 1 0.9 可变荷载的分项系数γQ 1 1.5 永久荷载的分项系数γG 1 1.3 结构重要性系数γ0 1 设计简图如下：

模板设计平面图 模板及满堂支架的设计及计算

第 11 页 共 19 页 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算

面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 12 面板抗弯强度设计值15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式 简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝模板及满堂支架的设计及计算 第 12 页 共 19 页 144000mm4 承载能力极限状态 q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×1=8.399kN/m 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m 计算简图如下：

1、强度验算 Mmax＝q1l2/8＝8.399×0.352/8＝0.129kN·m σ＝Mmax/W＝0.129×106/24000＝5.359N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.865×3504/(384×10000×144000)=0.524mm ν＝0.524mm≤[ν]＝L/400＝350/400＝0.875mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式 四等跨连续梁 q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×

(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×0.35＝3.031kN/m 因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.35＝1.85kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.35＝模板及满堂支架的设计及计算 第 13 页 共 19 页 1.181kN/m 计算简图如下：

1、强度验算 M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.85×12+0.121×1.181×12＝0.341kN·m M2＝q1L12/2=3.031×0.182/2＝0.049kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.341，0.049]＝0.341kN·m σ=Mmax/W=0.341×106/54000=6.312N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.85×1+0.62×1.181×1＝1.855kN V2＝q1L1＝3.031×0.18＝0.546kN Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.855，0.546]＝1.855kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.855×1000/(2×40×90)＝0.773N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.35＝1.423kN/m 挠度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.423×10004/(100×9350×243×104)＝0.396mm≤[ν]＝L/400＝1000/400＝2.5mm； 模板及满堂支架的设计及计算 第 14 页 共 19 页 悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.423×1804/(8×9350×243×104)＝0.008mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×180/400＝0.9mm 满足要求！ 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×3.5 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 1、小梁最大支座反力计算

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×0.35＝3.122kN/m q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.35＝1.941kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.35＝1.181kN/m q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.35＝1.493kN/m 承载能力极限状态 按四等跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.941×1+1.223×1.181×1＝3.663kN 按四等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.393q1静+0.446q1活)L +q1l1＝(0.393×1.941+0.446×1.181)×1+3.122×0.18＝1.851kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.198kN; 正常使用极限状态 按四等跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×1.493×1＝1.706kN 按四等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.393q2L +q2l1＝0.393×1.493×1+1.493×0.18＝0.855kN

合集下载

现浇箱梁的地基处理及盘扣满堂支架设计架设

现浇箱梁的地基处理及盘扣满堂支架设计架设

现浇箱梁的地基处理及盘扣满堂支架设计架设发布时间：2023-01-05T08:15:36.480Z 来源：《福光技术》2022年24期作者：丁俊洲[导读] K36+340.7分离立交、K37+963.3天桥、K38+247.5天桥、K38+713.8天桥、K42+316.9天桥、K43+063.5天桥、K32+647.6天桥、龙水河1号大桥第四联下方为济潍高速挖方路基，已开挖至中风化灰岩层、强风化页岩，整平浇筑厚度20cm厚C20混凝土面层，砼基础处理宽度为[支架搭设宽度+1m×2侧]m，地基及砼硬化层上设0.5%-1%的单向横坡。

中国五冶集团有限公司上海市 201900摘要：现浇箱梁作为大跨径桥梁较为常见的一种施工方式，其施工质量是保证公路桥梁质量、安全性的关键。

因此，本文将以某桥梁现浇箱梁工程为例，重点就现浇箱梁的地基处理及盘扣满堂支架设计架设展开探讨。

关键词：现浇箱梁；地基处理；盘扣；支架；设计；架设1地基处理1.1地基处理方案（1）K36+340.7分离立交、K37+963.3天桥、K38+247.5天桥、K38+713.8天桥、K42+316.9天桥、K43+063.5天桥、K32+647.6天桥、龙水河1号大桥第四联下方为济潍高速挖方路基，已开挖至中风化灰岩层、强风化页岩，整平浇筑厚度20cm厚C20混凝土面层，砼基础处理宽度为[支架搭设宽度+1m×2侧]m，地基及砼硬化层上设0.5%-1%的单向横坡。

（2）ZK46+616/YK46+570跨线桥、AK0+397.3跨线桥、DK0+984、K47+446.3跨线桥、DK0+559.9跨线桥、K46+683.3跨线桥下部为粉质粘土/素填土。

依据现浇箱梁对地基的要求和桥位处的地质条件，首先挖除薄弱层，然后换填碎石土，换填厚度不小于40cm，且能达到计算书要求的地基承载，最后在上部浇筑厚度20cm的C20混凝土，处理的宽度为[桥梁正投影+1m×2侧]m，地基及砼硬化层上设0.5%-1%的单向横坡，外设砖砌拦水埂。

满堂式碗扣支架支架设计计算

满堂式碗扣支架支架设计计算

满堂式碗扣支架支架设计计算杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。

为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。

一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。

10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。

（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。

根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。

横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。

桥梁现浇连续箱梁满堂支架施工方案

桥梁现浇连续箱梁满堂支架施工方案

桥梁现浇连续箱梁满堂支架施工方案一、施工前准备在进行桥梁现浇连续箱梁满堂支架施工之前，需要进行充分的准备工作。

首先是对施工现场进行认真勘察，确保施工场地没有障碍物。

接着需要准备好所有必须的材料和设备，包括梁模板、支撑架、模板支撑杆等。

同时，要对施工人员进行培训，确保他们了解施工方案并能够正常进行工作。

二、施工步骤1. 梁模板安装首先，在桥梁的设计位置安装好梁模板，确保模板的平整和牢固。

梁模板的安装要按照设计要求进行，确保梁的尺寸和形状完全符合设计。

2. 支撑架搭建在梁模板安装完毕后，需要搭建支撑架。

支撑架的搭建要坚固稳定，可以根据具体情况采用钢管支撑或者其他形式的支撑材料。

支撑架的搭建要保证支撑点的均匀分布，以充分支撑整个梁模板。

3. 模板支撑杆设置在支撑架搭建完毕后，需要设置模板支撑杆。

模板支撑杆的设置要垂直于梁模板，并且要保证支撑点的均匀分布，以确保梁的整体稳定。

4. 混凝土浇筑最后一步是进行混凝土浇筑。

在梁模板、支撑架和模板支撑杆都设置妥当后，可以开始进行混凝土的浇筑。

在浇筑混凝土时，要确保混凝土的质量和浇筑的均匀性，以确保梁的质量和稳定性。

三、安全注意事项在进行桥梁现浇连续箱梁满堂支架施工时，需要注意以下几点安全事项： - 施工人员要遵守相关的安全操作规程，做好安全防护工作； - 检查施工设备和材料的安全性，确保施工过程中不会发生安全事故； - 在施工现场设置明显的安全警示标志，确保施工人员和周围人员的安全。

四、总结以上就是桥梁现浇连续箱梁满堂支架施工方案的具体步骤和安全注意事项。

通过认真准备和有效执行施工方案，可以确保梁的质量和稳定性，同时保障施工人员的安全。

希望以上内容能对桥梁现浇连续箱梁满堂支架施工有所帮助。

满堂脚手架专项施工方案

满堂脚手架专项施工方案

***装修工程满堂脚手架专项施工方案***有限公司目录第一节编制依据____________________________________________________________ 1 第二节工程概况____________________________________________________________ 1 第三节满堂脚手架及双排脚手架搭设方案选用 _____________________________ 2一、搭设准备工作_______________________________________________________________________ 2二、脚手架搭设方案 ____________________________________________________________________ 2第四节安装满堂脚手架的施工管理_________________________________________ 4一、脚手架搭拆施工工艺 _______________________________________________________________ 4二、脚手架的检查与验收 _______________________________________________________________ 7三、安全措施 ___________________________________________________________________________ 7四、脚手架搭拆的人员安排 ____________________________________________________________ 15五、方案结语 __________________________________________________________________________ 15第五节脚手架材料检测要求 _______________________________________________ 16第六节满堂脚手架安全性验算_____________________________________________ 17第一节编制依据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）《建筑施工手册》（第五版）《建筑施工计算手册》（第三版）《建筑安全检查评分标准》（JGJ59-2011）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-2011)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《建筑施工脚手架实用手册》《建筑施工安全设施计算书编制范例》《钢结构设计规范》(GB50017-2014)《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》《工程施工组织设计》国家及地方有关施工安全技术规范、规定。