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高杆灯基础计算书

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中杆灯支架基础计算 一、设计参数 钢筋混凝土容重：γ砼＝25 kN/m3，钢容重：γ钢＝78.5 kN/m3； 地下水位按地面以下0.5m考虑； 50年一遇风压：0.60 kN/m2； 灯具总重：3.8 吨 二、计算简图

三、荷载计算 1 恒载 灯具 共设8个投光灯，均布在灯杆顶部圆盘上 G1＝3.8*10＝38 kN 2 活载 灯杆风荷载 灯杆半高处截面外径d=(250+560)/2=405mm 风压高度变化系数：地面粗糙类别B类，灯杆高度H=30m，μz＝1.39 风荷载体形系数： μzw0d2＝1.39*0.60*0.405*0.405＝0.137≥0.015， 且⊿≈0，H/d＝30/0.405＝74>25，故μs＝0.6 H2/d=30*30/0.405=2222>700 T=0.25+0.99*10-3*H2/d=2.45s >0.25s 根据规范应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。 脉动分风荷载的空间相关系数确定： 根据规范，对迎风面宽度较小的高耸结构，水平方向相关系数可取ρx=1 竖直方向的相关系数 /60106060HHezH

=0.8427

脉动风荷载的背景分量因子1azBzkHxzz 对于迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线变化的高耸结构，应乘以修正系数Bv、 ()(0)BHB=0.447，v=1.928，()(0)BBzB，按下表确定：

表1 修正系数B z B(z) B(0) θB 3 529 560 0.945 6 498 560 0.889 9 467 560 0.834 12 436 560 0.779 15 405 560 0.723 18 374 560 0.668 21 343 560 0.613 24 312 560 0.557 27 281 560 0.502 30 250 560 0.446

表2脉动风荷载的背景分量因子Bz z H k a1 ρx ρz ψz uz Bz1 θB θv Bz 3 30 0.91 0.218 1 0.843 0.02 1 0.032 0.945 1.928 0.059 6 30 0.91 0.218 1 0.843 0.06 1 0.097 0.889 1.928 0.166 9 30 0.91 0.218 1 0.843 0.14 1 0.225 0.834 1.928 0.362 12 30 0.91 0.218 1 0.843 0.23 1.052 0.352 0.779 1.928 0.528 15 30 0.91 0.218 1 0.843 0.34 1.13 0.484 0.723 1.928 0.675 18 30 0.91 0.218 1 0.843 0.46 1.19 0.622 0.668 1.928 0.801 21 30 0.91 0.218 1 0.843 0.59 1.246 0.762 0.613 1.928 0.900 24 30 0.91 0.218 1 0.843 0.79 1.294 0.983 0.557 1.928 1.056 27 30 0.91 0.218 1 0.843 0.86 1.342 1.032 0.502 1.928 0.998 30 30 0.91 0.218 1 0.843 1 1.39 1.158 0.446 1.928 0.997

脉动风荷载的共振分量因子 214/32

11

111

06130,5w

xRxfxxkw

 R=2.876 z高度处的风振系数z取值见下表： 表3 风振系数z取值 Bz R I g βz 0.059 2.876 0.14 2.5 1.125 0.166 2.876 0.14 2.5 1.353 0.362 2.876 0.14 2.5 1.772 0.528 2.876 0.14 2.5 2.126 0.675 2.876 0.14 2.5 2.439 0.801 2.876 0.14 2.5 2.708 0.900 2.876 0.14 2.5 2.918 1.056 2.876 0.14 2.5 3.250 0.998 2.876 0.14 2.5 3.127 0.997 2.876 0.14 2.5 3.124

z us uz βz w0 wk 直径D(m) 水平力 F（kN) 作用长度L(m）

弯矩M

（kN*m）

3 0.6 1 1.125 0.6 0.405 0.5445 0.662 1.5 0.992 6 0.6 1 1.353 0.6 0.487 0.5135 0.750 4.5 3.376 9 0.6 1 1.772 0.6 0.638 0.4825 0.924 7.5 6.926 12 0.6 1.052 2.126 0.6 0.805 0.4515 1.091 10.5 11.451 15 0.6 1.13 2.439 0.6 0.992 0.4205 1.252 13.5 16.900 18 0.6 1.19 2.708 0.6 1.160 0.3895 1.355 16.5 22.364 21 0.6 1.246 2.918 0.6 1.309 0.3585 1.408 19.5 27.454 24 0.6 1.294 3.250 0.6 1.514 0.3275 1.487 22.5 33.467 27 0.6 1.342 3.127 0.6 1.511 0.2965 1.344 25.5 34.266 30 0.6 1.39 3.124 0.6 1.563 0.2655 1.245 28.5 35.491 灯杆所受风荷载水平力F1=11.52KN,弯矩M1=192.69KN*m

灯具风荷载 表4 灯具风荷载

w0 (kN/m2) μs μz βz wk (kN/m2) 灯具面积A(m2) 水平力 F2（kN) 作用长度L(m） 弯矩M

（kN*m）

0.6 1.3 1.39 3.124 3.387 0.64 2.168 30 65.040 F2=2.17KN, M2=65.04KN*m

总水平力F=F1+F2=13.68 KN 总弯矩M=M1+M2 =257.73 KN*m 总竖向力G=G1 =38 KN “圆钢管柱外露刚接”节点计算书 一. 节点基本资料 采用设计方法为：常用设计 节点类型为：圆钢管柱外露刚接 柱截面：PIPE-560*10， 材料：Q235 柱与底板全截面采用对接焊缝，焊缝等级为：二级，采用引弧板； 底板尺寸：L*B= 850 mm×850 mm，厚：T= 40 mm 锚栓信息：个数：12 采用锚栓：双螺母焊板锚栓库_Q235-M42 锚栓垫板尺寸(mm)：B*T=90×20 底板下混凝土采用C40 节点前视图如下：

节点下视图如下： 二. 验算结果一览 验算项 数值 限值 结果 最大压应力(MPa) 9.13 最大19.1 满足 受拉承载力(kN) 136 最大157 满足 混凝土要求底板厚(mm) 24.6 最大40.0 满足 锚栓要求底板厚(mm) 17.4 最大40.0 满足 底板厚度 40.0 最小24.6 满足 等强 全截面 1 满足 板件宽厚比 16.1 最大18.0 满足 板件剪应力(MPa) 37.1 最大125 满足 焊缝剪应力(MPa) 46.4 最大160 满足 板件厚度(mm) 16.0 最小16.0 满足 焊脚高度(mm) 10.0 最小9.49 满足 焊脚高度(mm) 10.0 最大19.2 满足 板件厚度(mm) 16.0 最小16.0 满足 焊脚高度(mm) 10.0 最小9.49 满足 焊脚高度(mm) 10.0 最大19.2 满足 基底最大剪力(kN) 11.8 最大165 满足

三. 混凝土承载力验算 控制工况：1.2D+1.4L N=-45.6 kN；Mx=0 kN·m；My=364 kN·m；

偏心受压底板计算： 这里偏心距e为： e= M/N =364000000/45600 =7982.456mm > 119.749mm 所以按部分截面混凝土受压，部分锚栓受拉来计算(通过对混凝土应力积分): δmax=9.127N/mm2 中性轴的坐标: x = 128.949 最大锚栓的拉力： NTa = 136439.829N 锚栓总拉力： Ta = 620441.082 N 轴力N大小为： N = 45600 N 混凝土的总合压力： F = 666041.082N 外力对中性轴的弯矩： M外= 358119947.929N.mm 按（fN(e-x)方式求出） 锚栓的合弯矩： Ma = 243227678.915N.mm 混凝土的合弯矩： Mc = 114892231.881N.mm 混凝土抗压强度设计值：fc=19.1N/mm2 底板下混凝土最大受压应力：σc=9.127N/mm2≤19.1，满足

四. 锚栓承载力验算 控制工况：1.2D+1.4L N=-45.6 kN； 锚栓最大拉力：Nta=136.44 kN(参混凝土承载力验算) 锚栓的拉力限值为：Nt=156.927kN 锚栓承受的最大拉力为：Nta=136.44kN≤156.927，满足

五. 底板验算 1 构造要求最小底板厚度验算 一般要求最小板厚：tn=20 mm 柱截面要求最小板厚：tz=10 mm 构造要求最小板厚：tmin=max(tn，tz)=20 mm≤40，满足 2 混凝土反力作用下的最小底板厚度计算 非抗震工况底板下最大压应力：σcm=9.127 N/mm2 底板厚度验算控制应力：σc=9.127 N/mm2 沿圆周布置的加劲肋之间按三边支承板简化计算： 折算跨度：a2=3.142×850/12=222.529 mm 悬挑长度：b2=0.5×(850-560)=145 mm 分布弯矩：M1=0.08119×9.127×222.529×222.529 ×10-3=0.0367 kN·m 得到底板最大弯矩区域的弯矩值为： Mmax=0.0367 kN·m 混凝土反力要求最小板厚：Tmin=(6*Mmax/f)0.5=(6×36.698/205×103)0.5=32.773 mm≤40，满足 3 锚栓拉力作用下的最小底板厚度计算 非抗震工况锚栓最大拉力：Tam=136.44 kN 底板厚度验算控制拉力：Ta=136439.829 kN 锚栓中心到柱底截面圆边缘距离：la1=1202.082-560-50=240 mm la1对应的受力长度：ll1=2×240=480 mm 锚栓中心到左侧加劲肋距离：la2=(0.5×560+240)×0.2588=134.586 mm la2对应的受力长度：ll2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm 锚栓中心到右侧加劲肋边距离：la3=134.586 mm la3对应的受力长度：ll3=ll2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm

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高杆灯价格计算公式是什么

高杆灯价格计算公式是什么

高杆灯价格计算公式是什么高杆灯是一种用于户外照明的灯具，通常安装在大型广场、停车场、体育场馆等场所。

它们通常具有较高的亮度和照射范围，能够为广大区域提供良好的照明效果。

在选购高杆灯时，价格是一个重要的考量因素。

那么，以高杆灯价格计算公式是什么呢？接下来，我们将对此进行探讨。

高杆灯的价格计算涉及多个因素，包括灯具的类型、材质、功率、照明范围、品牌、生产成本等。

一般来说，高杆灯的价格可以通过以下公式进行计算：价格 = 成本 + 利润。

其中，成本是指生产高杆灯所需要的各种成本，包括材料成本、人工成本、生产设备折旧费用、运输成本等。

利润则是生产厂家或销售商为了获得利润而加在成本之上的部分。

这个公式是高杆灯价格的基本计算公式，但实际情况中可能会有一些额外的因素需要考虑。

首先，高杆灯的类型对价格有很大的影响。

一般来说，LED高杆灯的价格要高于普通高压钠灯或金卤灯，因为LED灯具的制造成本较高，但在使用寿命和能效方面有明显优势。

此外，高杆灯的功率和照明范围也会对价格产生影响，功率越大、照明范围越广的高杆灯价格通常也越高。

其次，高杆灯的材质和质量也是决定价格的重要因素。

一般来说，不锈钢、铝合金等材质制成的高杆灯价格要高于普通钢材制成的灯具，因为这些材质具有较好的耐腐蚀性和耐用性。

同时，一些品牌知名度较高的高杆灯价格也会相对较高，因为消费者愿意为品牌溢价买单。

最后，市场供求关系也会对高杆灯的价格产生影响。

如果市场上某种类型的高杆灯供大于求，那么价格可能会相对较低；反之，如果市场需求旺盛而供应不足，价格可能会相对较高。

在实际选购高杆灯时，消费者需要综合考虑以上因素，并根据自己的实际需求和预算做出选择。

同时，建议消费者在选购高杆灯时，选择正规渠道购买，注意产品质量和售后服务，以免因为低价诱惑而购买到质量不过关的产品。

总的来说，高杆灯的价格计算公式是一个复杂的问题，涉及多个因素的综合考量。

消费者在选购高杆灯时，需要理性对待价格问题，不仅要注重产品价格本身，还要关注产品的质量、性能、售后服务等方面，以便能够购买到性价比较高的产品。

市政多功能杆计算书 3x1

市政多功能杆计算书 3x1

10米灯杆强度计算一、如图所示已知条件：1.灯杆立柱高度为10米，规格为φ273*10；2.标志板长为3米，宽为1.5米，厚度为0.003米；3.横梁长为3.9米，规格为φ121*4；5.灯杆材质为Q235。

二、风压Wk=βzμsμzW0Wk—风荷载标准值；βz—高度z处的风振系数；μs—风荷载体型系数；μz—风压高度变化系数；W0—基本风压。

已知条件：采用当地空旷平坦地面上离地10米高，重现期为50年10min平均最大风速值，并不得小于22m/s，所以W0取0.7901KN/㎡。

μz取0.74；，μs取1.3；βz取2.968因此Wk=2.968*1.3*0.74*0.737 KN/㎡=2.2559KN/㎡。

三、强度计算1.自重G=mg钢密度ρ：7.9*10³kg/㎡，铝合金标志板ρ：2.88*10³kg/㎡，常数g：10N/kgG1=m1g=ρV1g=2.88*10³kg/m³*【3*1.5*0.003】m³*10N/kg*2=0.7776*10³N=0.7776KN；G2=m2g=ρV2g=7.9*10³kg/m³*【π*（0.121²-0.117²）*3.9】m³*10N/kg=0.9215*10³N=0.9215KN；G3=m3g=ρV2g=7.9*10³kg/m³*【π*（0.121²-0.117²）*3.9】m³*10N/kg=0.9215*10³N=0.9215KN；G6=m6g=ρV6g=7.9*10³kg/m³*【π*（0.273²-0.263²）*10】m³*10N/kg=13.3028*10³N=13.3028KN；G风1=4.5㎡*2.2559KN/㎡=10.1516KN；G风2=0.242㎡*2.2559 KN/㎡=0.5459KN；G风3=2.73㎡*2.2559 KN/㎡=6.1586KN2.弯矩根据如图已知各部分L的长度，计算相应的弯矩：M1=G1L1=0.7776KN*2.5M=1.9440KN•M；M2=G2L2=0.9215KN*1.95M=1.7969KN•M；M3=G3L3=0.9215KN*1.95M=1.7969KN•M；3、横杆计算（1）抗拉G1L1+ G2L2+G3L3-P2H2=0即，1.9440KN•M+1.7969KN•M+1.7969KN•M=0.7m*P2，得出，P2=7.9111KN。

灯杆强度设计计算书

灯杆强度设计计算书


De4= 506250000
此灯杆挠度是安全的 等，实际危险截面处的
N·m N·m N·m N·m N·m N·m
W=
π×（D外径4-D内径4）/32D
4、灯杆根部实际理论扭矩允许值
= 0.00016112 m3
[M]=
W*[σ]
＞1
= 1.13
因此灯杆强度是安全的
E、挠度核算
1、圆锥杆，相当于直杆，近似计算
De=
（d+D）/2
C、迎风面积 S塔杆= S挑臂= S灯具= S组件= S风叶=
D、扭矩核算
60 100 1580 300
（d+D）*H/2
=
1.2
m2
×
1200 × 0 =
0
m2
×
600
× 0=
0
m2
×
810
× 6 = 7.6788 m2× sin 35
×
600
× 0=
0
m2
1、重心高度
Hx=
（2d+D）*H/3（d+D）
6、综上所述
[fmax]/fmax＞1
= 1.87
因此灯杆挠度是安全的
结论：考虑风速的不均匀系数，空气动力系数，以及风向与灯杆、灯具的夹角等，实际危险截面处的 应力及灯顶的挠度均比以上计算的结果低，故此灯杆设计是安全可靠的。
还有地基强度和地脚螺栓强度计算，我也上传了
°= 4.404 m2
此灯杆强度是安全的 (De内径/De）= 0.9333333 (De内径/De）4= 0.7588346
太阳能路灯强度校验
A、已知条件 1、风速 2、灯杆材质
U= 36.9 m/s Q235
灯杆设计计算书-10M

灯杆设计计算书-10M

一、1、U=35m/S 2、Q2353、许用应力：[σ]=235MPa 4、弹性模量：E=N/m 25、6、H=10000mm，d=115mm，D=220mm 厚度4mm二、=(N/m 2）三、(m 2)(m 2)(m 2)四、1、H x =(m)2、5627.32294.61847.89769.7五、1、=(m 3)2、б=M/W=(Pa)3、K=[б]/б=>1.5六、1、De=(D+d)/2=167.5mmI==(mm 4)2、(N)f max =(mm)157(mm)3、 1.57%<5%故挠度是安全的。

灯杆顶处的挠度为：f"max = fmax*H/Hx=挠度比：风力影响：f max =FH X 3/3EIF=P 1*S 灯杆+P 1*S 灯具*H/Hx+P1*S叉杆*h/Hx=3322.9170.30019697△= f"max /H= 3.46故强度是安全的。

挠度计算惯性矩：π(D e 4-d e 4)/646866142.034灯杆的危险截面处于根部，根部的抗弯截面系数：W=π*(D 4-d 4)/32D 0.000143886危险截面应力：67899395.18安全系数：M 叉杆=P 1*S 叉杆*H x =（N·m）M 总=M 灯杆+M 灯具+M叉杆=（N·m）强度校核M 灯杆=P 1*S 灯杆*H x =（N·m）M 灯具=P 1*S 灯具*H x =（N·m）根部所受最大力矩主杆根部的力矩，可以等效为集中风力作用在主杆重心处对主杆根部的力矩:重心高度(2d+D)*H/3(D+d)= 4.48风力影响1.675S 叉杆=0.55S 灯具=0.683风压P=U 2/16750迎风面积S 灯杆=(D+d)*H/2 =已知条件设计最大风速度:照明杆强度校核材 料：206000挠度计算，圆锥杆等效为：De=(d+D)/2的等径管。