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门式脚手架计算书

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门式脚手架计算书
文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-
门式脚手架计算书
计算依据：
1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、基本参数
三、设计简图
四、门架稳定性计算
每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：
N
Gk1= (G
k1
+ G
k2
×2+ G
k3
×1/2+ G
k4
×2×1/1+ G
k5
×2+ G
k6
×2) /h
=(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950
=0.402 kN/ m
1/2表示水平架设置2步1设
1/1表示脚手板设置1步1设
每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：
N
Gk2= (G
k7
×l/cosα×2/4+ G
k8
×l×1/4+ G
k9
/4+ G
k10
×4/4+ G
k11
×l+
G
k12
×l×h) /h
=(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950
=0.15 kN/ m
1/4表示水平加固杆4步1设
各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：
N
Qk =n× Q
k
×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN
门架宽度b ，见门架型号编辑 风荷载标准值：
ωk =μz ×μs ×ωo =0.74×0.8×0.3=0.178 kN/ m 2
q k = ωk × l=0.178×1.83=0.325 kN/ m 风荷载产生的弯矩标准值：
M k = q k H 12
/10=0.325×3.92
/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时：
N=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+1.4 N Qk
=1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN 组合风荷载时：
N w =1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9×1.4 (N Qk +2M k /b)
=1.2× (0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4× (13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN
门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值
I=I 0+I 1·h 1/h 0=107800+107800×1536/1930=193593 mm 4 i=(I/A 1)0.5=(193593/424)0.5=21.37 mm
λ=kh
/i=1.22×1930/21.37=110.19
由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516
N d=φ·A·f=0.516×424×2×205×10-3=89.7kN 得，N ≤ N d
门架的稳定性，满足要求！
五、钢丝绳卸荷计算
（因此内容在规范以外，故仅供参考）
第1次卸荷，卸荷位置高度30m，卸荷段净高18m
1、门架稳定性验算
风荷载标准值：
ω
k =μ
z
×μ
s
×ω
o
=1×0.8×0.3=0.24 kN/ m2
q
k = ω
k
·l=0.24×1.83=0.439 kN/ m
风荷载产生的弯矩标准值：
M
k = q
k
H
1
2/10=0.439×3.92/10=0.668 kN . m
不组合风荷载时：
N=1.2(N
Gk1+ N
Gk2
)H+1.4 N
Qk
=1.2×(0.402+0.15)×21.6+1.4×13.385=33.034 kN 组合风荷载时：
N
w =1.2(N
Gk1
+ N
Gk2
)H+0.9*1.4 (N
Qk
+2M
k
/b)
=1.2× (0.402+0.15)×21.6+0.9×1.4× (13.385+2×0.668/1.219)
=32.541 kN 稳定性验算：
N
1=max[N, N
w
]×1.5=33.034×1.5=49.55kN ≤ N d =89.701kN
门架稳定性验算，满足要求！
2、钢丝绳验算
1
一半，外侧钢丝绳受荷最大。

T
外= N
1
/2/sinα=49.55/2/0.904=27.399 kN
[F
g ]=aF
g
/K=0.8×531.5/9=47.24 kN
得， T
外≤[F
g
]
钢丝绳强度满足要求！
六、连墙件计算
ω
k =μ
z
×μ
s
×ω
o
=1.21×0.8×0.3=0.291 kN/ m2
N w =1.4×ωk ×L 1×H 1 =1.4×0.291×1.83×3×1.95×2=8.734 kN N l = N w +3.0=8.734+3.0=11.734 kN λ=l 0/i=600/15.9=37.736
由λ查《规范》表B.0.6，得φ=0.896
σ= N c /(φA)= 11.734×103/(0.896×424)=30.886 N/mm 2 ＜0.85f=0.85×205=174.25 N/mm 2
2、连墙件连接强度
连墙件采用扣件方式与墙体连接。

双扣件抗滑承载力取12 kN ，N l =11.734kN < Rc=12 kN 七、立杆轴向力计算
N=(N Gk1+ N Gk2)H+N Qk =(0.402+0.15)×33.6+13.385=31.915 kN 组合风荷载时：
N w =(N Gk1+ N Gk2)H+0.9×(N Qk +2M k /b)
=(0.402+0.15)×33.6+0.9×(13.385+2×0.494/1.219) =31.307 kN
N k =max[N k , N w k ]=31.915 kN
p=N k /A d =31.915/(0.25×2)=63.831 kPa f g '= k c × f g =1×140=140 kPa 得，p ＜f g
立杆地基承载力验算，满足要求！。

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脚手架搭设方案(含计算书)

脚手架搭设方案(含计算书)

1。

0 安全技术设计1.1 一般规定本工程按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）规定：(1)脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。

本工程安全专项施工方案设计需进行下列设计计算：1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；2）立杆的稳定性计算;3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；4）立杆地基承载力计算。

(2)计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。

永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数取1。

4。

（3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。

验算构件变形时,应采用荷载短期效应组合的设计值。

（4)纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。

（5）钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2)按下表采用.(6）扣件、底座的承载力设计值（KN）按下表采用。

注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N。

m，且不应大于65N.m。

(7）受弯构件的挠度不应超过下中规定的容许值。

注：l为受弯构件的跨度（8）受压、受拉构件的长细比不应超过下中规定的容许值。

1.2 构造要求1.2.1 脚手架设计本工程外脚手架采用扣件钢管双排脚手架，搭设高度60.35m（以最高建筑标高为58。

85米计算为例）,采用的钢管类型为48×3.5。

内排架距离墙体距离为550mm。

脚手架施工均布荷载为2.0kN/㎡，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

脚手架沿高度方向采用分层多次沿四周满搭设的方式，搭设高度至屋面女儿墙上1。

5m。

1。

2。

2 平面布置立杆纵向间距1500mm,横向间距1200mm。

内排立杆距离建筑物的距离为550mm，下端垫木垫板并设置扫地杆。

立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏.立杆的接头应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内,错开距离应大于500mm，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3（≤600mm)。

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)等编制。

一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为30.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距la= 1.20米，立杆的横距lb= 1.20米，立杆的步距h= 1.80米。

采用的钢管类型为Φ48.3×3.6。

横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根2.荷载参数施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。

脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。

满堂脚手架平面示意图二、横向杆的计算:横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。

按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。

考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。

1.作用横向水平杆线荷载(1)作用横向杆线荷载标准值qk=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m(2)作用横向杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m横向杆计算荷载简图2.抗弯强度计算最大弯矩为Mmax= 0.117qlb2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = Mmax/W = 0.307×106/5260.00=58.42N/mm2横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度为V=0.990qklb4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×127100.0) = 1.035mm横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、纵向杆的计算:纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。

脚手架工程计算书(范例)

脚手架工程计算书(范例)

脚手架工程计算书（范例）［作者：佚名转贴自：东南建设安全资讯网点击数：722 更新时间：2004-5-8 文章录入：jjx ］1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。

脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。

3、荷载标准值（1）结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m （双排脚手架）（2）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 （可按实际取值）（3）施工均布活荷载：qk=3 kN/m2（4）风荷载标准值：ωk=0.7μz·μs·ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：（1）横向水平杆计算按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kNMGk= kN·mMQk= kN·mM=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN·m<f=205 kN/mm2横向水平杆抗弯强度满足要求。

脚手架方案安全计算书（GB51210-2016规范）

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脚手架方案安全计算书（GB51210-2016规范）悬挑式脚手架扣件式脚手架计算书（计算软件：品茗安全计算软件V12.0）计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数卸荷设置有结构重要性系数γ0 1.1脚手架安全等级一级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m) 45立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距la(m) 1.5立杆横距lb(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2) 0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 结构脚手架作业层数njj 2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2) 2 地区广东东莞市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.35风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.05，1.05风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) 0.367，0.367计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.03 3+0.1×0.9/(2+1))+1.4×2×0.9/(2+1)=0.916kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))=(0.033+0.1×0.9/(2+1))=0.063kN /m计算简图如下：计算简图1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×0.916×1.52=0.206kN·mσ=γ0Mmax/W=1.1×0.206×106/4490=50.49N/mm2≤[f]=20 5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.063×15004/(100×20600 0×107800)=0.098mmνmax＝0.098mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×0.916×1.5=1.511kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.063×1.5=0.104kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.511kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=0.104kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：计算简图弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1.1×0.457×106/4490=111.935N/mm2≤[f]= 205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：计算简图变形图(mm)νmax＝0.134mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.529kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.1×1.511/2=0.756kN≤Rc=1×8=8kN横向水平杆：Rmax=1.1×1.529kN≤Rc=1×8=8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 45 脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×45 =7.054kN单内立杆：NG1k=7.054kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(45/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.878kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=0.878kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(45/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=3.31 5kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×45=0.675kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.878+3.315+0.675=4.867kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.878kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.9×(2×2)/2=2.7kN 内立杆：NQ1k=2.7kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(7.054+4.867)+ 1.4×2.7=18.085kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(7.054+0.878)+ 1.4×2.7=13.297kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量 3 吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm) 22 钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1400 钢丝绳受力不均匀系数Kx1.5 卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m) 6脚手架卸荷次数1第N 次卸荷 钢丝绳直径(mm) 卸荷点位置高度hx(m) 卸荷点净高hj(m) 钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m) 上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm) 上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm) 卸荷点水平间距HL(m)115.5 2124320011001.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.186°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.864°钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数KX取1.5由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。