循环流化床锅炉节能措施示范文本
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In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning
某某管理中心 XX年XX月
循环流化床锅炉节能措施示范文本 方案文书样本 QCT/FS-ZH-GZ-K563
第2页/总2页 循环流化床锅炉节能措施示范文本 使用指引：此解决方案资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。
循环流化床锅炉存在的典型问题包括：锅炉受热面磨
损爆管、耐磨料脱落、炉膛结渣、钙硫比高、入炉煤粒径达不到设计要求、污染物排放超标、连续运行周期短等问题，这些问题毫无例外均不同程度的与锅炉燃烧有关，如何使锅炉燃烧达到最佳状态，保证循环流化床锅炉长周期安全运行和提高流化床经济性至关重要。 一、锅炉启动过程节能措施：循环流化床机组从冷态启动到并网发电，需要8-10小时甚至更长，消耗大量的煤、水、油、电，因此，点火启动过程中应采取有效的节能措施，达到节能降耗目的。 （1）料层厚度的选择：循环流化床锅炉点火要有一定的料层厚度，主要是点火过程中有部分床料会被带出炉方案文书样本 QCT/FS-ZH-GZ-K563
第2页/总2页 膛，造成床层过低，易造成吹空和局部高温结渣，启动时间延长，增加耗电。床层过高会造成加热床料所需的热量增加，流化所需的风量增加，造成加热升温阶段时间延长浪费燃油。一般料层厚度选取主要是考虑流化质量和有利于提高床温，提前达到投煤条件，降低启动初期燃油消耗和各风机的耗电率。 （2）点火一次风量选择：锅炉启动过程中一次风量控制炉内微流化状态（正常运行最小流化风量约为1.3倍的临界流化风量），减少热损失，降低一次风机电耗。在任何情况下，一次风量不能低于临界流化风量。 （3）点火过程一次风量控制：临界流化风量是在常温状态下试验确定的，高温下的临界流化风量远小于常温下的临界流化风量，随着床温的上升应适当减少流化风量，减少空气带走热损失。一般床温400℃左右，最好减少20%左右一次风量，以提高床温升高速度，降低油耗。 方案文书样本 QCT/FS-ZH-GZ-K563 第2页/总2页 （4）确定给煤投煤的燃烧温度：投煤温度是关键参数，过低燃烧不稳，造成结渣，过高造成油耗增加。因此要根据煤质情况确定投煤温度，锅炉启动前（具备条件的）一般应在锅炉的空煤仓两侧上发热量较高且水分较少的煤，以降低投煤允许温度，缩短启动时间，减少燃油消耗。 （5）优化启动方式，降低汽水损失和风机电耗：1）单侧引风机、一次风机能满足出力的，采用单侧风机启动。不能满足要求时，可采用双引、双一次风机、单二次风机启动。高压流化风机满足要求时，可采用单台或两台风机启动满足流化状态。2）备用时间较长的锅炉，启动前进行全面冲洗，再上水到正常水位点火启动，缩短启动后排污时间，减少汽水及热量损失。机组的定连排，必须按水质情况及时调节。 2、锅炉运行燃烧优化调整节能措施 方案文书样本 QCT/FS-ZH-GZ-K563 第2页/总2页 （1）一次风量应采用燃烧调整试验得出的最佳一次风量控制。在床温、分离器进出口温度、主再热蒸汽参数正常的情况下，应尽量开大一次风系统中的调节风门（一般不低于50%），以降低一次风母管压力，减小系统阻力，降低一次风机耗电率，减少空气预热器一次风漏风。 （2）二次风量应保证风量与投煤量的正常匹配，控制最佳运行氧量，一般为2-4%左右。当煤种发生变化时，须对最佳氧量控制曲线进行相应调整。表盘氧量必须定期进行校验，确保准确性。 （3）严格控制床温在850-900℃之间，尽可能保持高床温上限以降低底渣、飞灰的含碳量，但应防止床温过高引起结焦。控制床温应通过调节一、二次风的比例、炉膛床压等手段进行。 （4）保持合适的一二次风比例。 通常规程规定一/二次风量比例为4:6，或4.5:5.5，但部分电厂实际运行中一/方案文书样本 QCT/FS-ZH-GZ-K563 第2页/总2页 二次风量比例倒挂，达到6.5：3.5甚至更高，一方面明显增加了风机电耗；同时造成密相区燃烧份额减少，稀相区燃烧份额增大，且上部物料浓度增大，不仅加剧了上部水冷壁磨损，还由于助燃的二次风量不足，使锅炉高温分离器内存在严重的后燃现象， 造成结焦和排烟温度升高。一次风量比例过高的原因，可能是排渣不畅、燃料粒度过粗，造成炉底大颗粒多，流化不好，应采取措施进行调整。 （5）试验证明，最佳床压控制值对稳定燃烧、降低飞灰底渣含碳量、厂用电率影响较大。在开大一次风调门的同时，控制一次风压以保持床层差压，一般大机组一次风压在13-15KPa的范围内尽量保持下限运行，小机组可根据试验控制更低的一次风压。 （6）燃料粒度是一个很重要的控制参数，过粗过细都会增加不完全燃烧损失。对于热值高灰分小的燃料粒度可方案文书样本 QCT/FS-ZH-GZ-K563 第2页/总2页 大些，而热值低灰分大的燃料粒度可小些，但不论在什么情况下都不要超出设计范围。运行中要控制入炉煤粒度，尽可能达到实际级配要求，保证入炉煤粒度符合粒径曲线。粒径小于1mm不超过35%，颗粒度尽可能控制在10mm以内，最大粒径不超过13mm。 （7）回料器的运行稳定对循环倍率和飞灰含碳量影响较大，高压风（流化风）应在最佳范围内以保证物料循环。所有的高压风风压和流量不随负荷变化进行调节，避免飞灰含碳量升高。 （8）锅炉过热蒸汽温度应首先通过调整运行风量、床料量、改变一/二次风比率、吹灰次数、改变循环灰量、加大物料流量等方式进行控制，其次考虑采用减温水来调整过热蒸汽温度。 （9）锅炉再热蒸汽温度应通过改变物料流量或外臵床锥形阀开度增减物料流量进行调整控制，除负荷变化或给方案文书样本 QCT/FS-ZH-GZ-K563 第2页/总2页 煤机启停等过程中可采用喷水减温外，稳定运行状况下应尽量避免喷水减温。 3、运行调整降低锅炉排烟温度 引起排烟温度升高主要有受热面积灰、尾部漏风、入炉风量过大、分离器效率下降、空预器漏风、给水温度高、空预器入口风温高等原因。 （1）正常运行时氧量控制在2-3%。不允许缺氧运行，以免因缺风延长煤粉燃烧时间，使尾部烟井烟温升高。 （2）注意加强对后烟井各段烟温的监视，应根据空预器入口温度和排烟温度变化规律优化吹灰方式，保持各受热面清洁。 （3）锅炉运行制定吹灰的定期工作和吹灰器缺陷管理制度。 （4）正常运行时控制床温在850-900℃。注意通过试方案文书样本 QCT/FS-ZH-GZ-K563 第2页/总2页 验掌握床温对排烟温度的影响，避免因床温过高影响排烟温度。 （5）合理配比一/二次风量，合理控制二次风上下排比例，控制高温各段过热器入口烟温不超过规定值，减少两侧排烟温度偏差。观察高温分离器入口温度和回料温度，判断是否存在后燃和结焦现象，控制好物料循环量。 4、运行调整降低飞灰、灰渣可燃物 （1）根据负荷和给煤量变化，针对性进行一、二次风比例配比。低负荷给煤量少、床温低、床压低，通过减少一次风比例、适当增大氧量、提高上二次风比例，以维持密相区相对高床温和稀相区高氧量。高负荷给煤量大、床温高、床压高，通过增大一次风比例，氧量适当，提高下二次风比例，以维持相对全炉膛高床温和密相区高氧量。 （2）对难燃煤种，可通过试验采取提高二次风量措施，并加大下二次风量比例。适当提高二次风压，增大下方案文书样本 QCT/FS-ZH-GZ-K563 第2页/总2页 二次风门的开度，提高下二次风的刚度和穿透力，消除锅炉存在的核心贫氧区，减少后燃份额。 （3）采取偏臵给煤机给煤量的方式，平衡炉内物料颗粒分布，以适应炉内的动力工况。 5、锅炉风机节能 （1）循环流化床锅炉一、二次风机的风量阻力特性曲线明显偏离相似工况曲线，相对于设计工况，当风量减小时，风压降低不大。风机设计压头偏大、运行效率低的，可考虑对风机叶轮进行改造或进行降速、变频改造。其中：125MW及以上机组的一/二次风机、引风机和流化风机可进行变频改造或高效离心风机改造；带基本负荷的小机组，宜优先进行叶轮改造或降速改造，以降低勺管调节时的节流效率损失。 （2）应尽量开大一、二次风调门和流化风管道的调节门，同时对一、二次风道以及流化风系统进行管道优化，方案文书样本 QCT/FS-ZH-GZ-K563 第2页/总2页 以降低管道阻力，优化风量分配。 （3）监视好引风机入口负压，对尾部烟道漏风、空预器漏风和阻力大进行治理。 6、脱硫系统优化运行降低石灰石耗量措施 提高脱硫效率，降低脱硫剂耗量。主要优化内容包括：床温调节、石灰石粒径优化、钙硫比确定，以及锅炉辅助设备系统运行优化试验。 （1）锅炉正常运行保持床温在850-900℃，维持氧量2%-3%，脱硫效果最佳。 （2）脱硫效率随钙硫比增加而增加，在排放满足环保要求的情况下，不要盲目降低SO2 排放值，这样会使石灰石粉消耗成倍增加。 （3）对特定的石灰石应选用一个最佳的石灰石粒径曲线，粒径在0.1-0.5mm范围内的石灰石在炉内停留时间最长，可达到最佳的脱硫效率。
