立柱稳定性验算

模板工程施工方案本工程墙体、框架柱、框架梁均采用组合钢模板，支撑采用ф50*3.5钢管。

现依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001进行编制设计计算书和模板工程施工方案。

一、模板计算书（一）、墙体模板计算本工程墙体模板采用组合钢模板组拼，墙高3m，厚20cm，宽3.3m。

钢模板采用P3015(1500mm*300mm)分二行竖排拼成。

内钢楞采用2根ф50*3.5钢管，间距为750mm，外钢楞采用统一规格钢管，间距为900mm。

对拉螺栓采用M18，间距为750mm。

混凝土自重（r c）为24KN/m3，强度等级为C20，塌落度为7cm，采用0.6m3混凝土吊斗卸料，浇筑速度为1.8m/h，混凝土温度为200c，用插入式振捣器振捣。

钢材抗拉强度设计值：Q235钢为215N/㎜2，普通螺栓为170 N/㎜2。

钢模的允许挠度：面板为1.5㎜，钢楞为3㎜。

验算：钢模板、钢楞、对拉螺栓是否满足设计要求？1、荷载设计值（1）混凝土侧压力1）混凝土侧压力标准值：按公式F1=0.22r c t0β1β2V1/2和F2=r c H进行计算。

其中t0=200/（20+15）=5.71 F1=0.22r c t0β1β2V1/2=0.22*24000*5.71*1*1*1.81/2=40.4KN/㎡F2=r c H=24*3=72KN/㎡取两者中小值，即F1=40.4KN/㎡。

2）混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数=40.4*1.2*0.85=41.21KN/㎡（2）倾倒混凝土时产生的水平荷载为4 KN/㎡荷载设计值为4*1.4*0.85=4.76 KN/㎡。

（3）进行荷载组合F’=41.21+4.76=45.97 KN/㎡2、验算（1）钢模板验算P3015钢模板（δ=2.5mm）截面特征，I xj=26.97*104mm4,W xj=5.94*103mm3 1)计算简图：化为线均布荷载：q1=F‘*0.3/1000=45.97*0.3/1000=13.79N/㎜(用于计算承载力)；q2=F*0.3/1000=41.21*0.3/1000=12.36N/㎜(用于验算挠度)。

目录一、工程简介-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 11.1工程概况 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 11.2施工平面布置图----------------------------------------------------------------------------------------------------- 1二、满堂支撑架计算书 ------------------------------------------------------------------------------------------------------- 22.1架体参数 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 22.3设计简图 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 32.4板底纵向支撑次梁验算 -------------------------------------------------------------------------------------------- 52.5横向主梁验算--------------------------------------------------------------------------------------------------------- 82.6可调托座验算-------------------------------------------------------------------------------------------------------- 122.7立杆的稳定性验算 ------------------------------------------------------------------------------------------------- 122.8抗倾覆验算----------------------------------------------------------------------------------------------------------- 142.9立杆支承面承载力验算 ------------------------------------------------------------------------------------------- 14一、工程简介1.1工程概况本工程采用钢筋混凝土框架结构，其顶层为穹顶网壳钢结构，结构投影为圆形，分为上下两层。

400×1500截面梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20031、计算参数2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×1+ 1.4×2.5×1)=45kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1500/10 00)×1+1.4×0.7×2.5×1)=49.286kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(45,49.286)=49.286kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图取最不利组合得：M max=0.11kN·mσ=M max/W=0.11×106/24000=4.564N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×1=38.75kN/m（图5）面板简图（图6）面板挠度图ν=0.096mm≤[ν]=400/((4-1)×400)=0.333mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×40 0/1000/(4-1)+1.4×2.5×400/1000/(4-1))=6kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1500/100 0)×400/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×400/1000/(4-1))=6.572kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(6,6.572)=6.572kN/m计算简图：（图7）次梁简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kN·m) M max=0.205kN·mσ=M max/W=0.205×106/(83.333×1000)=2.464N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)V max=1.693kNτmax=V max S/(Ib)=1.693×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.508N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×1500/1000)×400/1000/(4-1)=5.167kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)νmax=0.124mm≤[ν]=0.4×1000/400=1mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接也属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。

新浇混凝土板名称板新浇混凝土板宽度B (m)5新浇混凝土板厚度h(m)0.1新浇混凝土板长度L(m)100.10.30.50.75新浇混凝土自重标准值G 2K (KN/m 3)24钢筋自重标准值G 3K (KN/m 3)1.12.52.51.51基本风压ω00.3高度变化系数μz1体型系数μs0.0941模板支架高度H 总(m) 4.1小楞布置方向平行楼板短边立柱长向间距L c (mm) 1.05小楞间距(m) 0.35立柱短向间距L d (mm)0.8小楞和楼板短边距离(mm) 0.05水平拉杆步距h(mm) 2小楞两端各悬挑长度(mm) 0.15立柱布置在新浇混凝土板的形式中心对称主楞布置方向平行楼板长边立柱距楼板短边距离(mm) 0.15主楞间距(m) 0.8立柱距楼板长边距离(mm) 0.15面板计算单位宽度(m) 1面板类型覆面木胶合板面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)12.5面板厚度h(mm)12面板挠度允许值[υ](mm)0.875面板截面抵抗矩W(mm 3)24000面板弹性模量E(N/mm 2)4500面板截面惯性矩I(mm 4)144000=#NAME?KN/m =#NAME?KN/m =#NAME?KN =#NAME?KN/m=#NAME?KN•m 面板抗弯强度计算值：#NAME?#12.50N/mm 2面板跨中挠度计算值：#NAME?#0.875mm模板和支架自重标准值G 1K (KN/m 2)施工人员和设备荷载标准值Q 1K (KN/m 2)风荷载自重标准值ωK (KN/m 2)0.0282备注：备注：备注：胶合板抗弯强度和弹性模量宜乘修正系数0.7。

(4)面板挠度验算#NAME?#NAME?(3)面板抗弯验算面板最大弯矩设计值：#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?q 自重=0.9x1.2xG 1k xb =0.9*1.2*0.1*1 P=0.9x1.4xQ1k =0.9*1.4*2.5面板静荷载标准值：q 标=[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb =(0.1+(24+1.1)*0.1)*1面板均布荷载设计值：q 全部=max{0.9x[1.2x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4xQ 1k ]xb ，0.9x[1.35x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4x0.7xQ 1k ]xb}=max(0.9*(1.2*(0.1+(24+1.1)*0.1)+1.4*2.5)*1 ，0.9*(1.35*(0.1+(24+1.1)*0.1)+1.4*0.7*2.5)*1)=max(5.9688 ，5.3762)面板自重、集中荷载设计值：立柱验算的均布活荷载三、模板体系设计四、面板验算(1)面板材料要求(2)面板荷载布置按简支跨，面板计算简图：面板、小楞、主楞、立柱每立方米钢筋混凝土的混凝土自重每立方米钢筋混凝土的钢筋自重面板或小楞验算的集中活荷载(KN)面板或小楞验算的均布活荷载主楞验算的均布活荷载板模板(胶合板)安全计算书一、工程属性二、荷载设计面板面板、小楞面板、小楞、主楞备注：}{l l l P q M q M M 22max max 48，8自重集全部均+===EI384L 4q 5标=υ==jmaxj W M σ=小楞类型广西马尾松木方小楞抗弯强度设计值fm(N/mm 2)13小楞高度b(mm)80小楞抗剪强度设计值fv(N/mm 2) 1.4小楞宽度h(mm)40小楞跨中挠度允许值[υ中](mm)2小楞截面抵抗矩W(mm 3)42667小楞悬挑挠度允许值[υ悬](mm)0.375小楞截面惯性矩I(mm 4)1706667小楞弹性模量E(N/mm 2)9000小楞截面中和轴面积矩S o (mm 3)32000=#NAME?KN/m q 静=0.9x1.2x[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb =#NAME?KN/m q 活=0.9x1.4xQ 1k xb=#NAME?KN/m q 自重=0.9x1.2xG 1k xb=#NAME?KN/m P=0.9x1.4xQ 1k=#NAME?KN =#NAME?KN/m=#NAME?KN•m 小楞抗弯强度计算值：#NAME?#13.00N/mm 2=#NAME?KN 小楞抗剪强度计算值：#NAME?#1.40N/mm 2#NAME?# 2.000mm#NAME?#0.375mm#NAME?小楞悬挑挠度计算值：#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?(5)小楞挠度验算小楞连续跨中挠度计算值：#NAME?#NAME?#NAME?(4)小楞抗剪验算小楞最大剪力设计值：#NAME?小楞静荷载标准值：q 标=[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb =(0.3+(24+1.1)*0.1)*0.35(3)小楞抗弯验算小楞最大弯矩设计值：#NAME?#NAME?小楞静荷载、活荷载设计值：=0.9*1.2*(0.3+(24+1.1)*0.1)*0.35=0.9*1.4*2.5*0.35小楞面板自重、集中荷载设计值：=0.9*1.2*0.3*0.35=0.9*1.4*2.5按连续四跨、悬臂跨，小楞计算简图：小楞均布荷载设计值：q 全部=max{0.9x[1.2x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4xQ 1k ]xb ，0.9x[1.35x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4x0.7xQ 1k ]xb}=max(0.9*(1.2*(0.3+(24+1.1)*0.1)+1.4*2.5)*0.35 ，0.9*(1.35*(0.3+(24+1.1)*0.1)+1.4*0.7*2.5)*0.35)=max(2.1647 ，1.9667)五、小楞验算(1)小楞材料要求(2)小楞荷载布置备注：221l l q 100.0q 077.0M 活静均+=j maxj W M σ=EI1004l q 632.0标中=υ=}{P q V q V P q 607.0V q q 607.0V V x x l l 681.0l l 620.0l B B max max -+-+-+-=-=-=-==自重悬集全部悬均自重左集活静左均，，，Ib VS O τ==maxmax M =l l P 21.0q 077.0M 21 +=自重集{}x =EI84l q 标悬=υ=22B l l q 121.0q 107.0M 活静均-+-= l l P 181.0q 107.0M 2B -+-=自重集l l P q 5.0M 2-+-=自重悬集 ，2l q 5.0M 全部悬均-= ， ，x x ||||||||||||||||x主楞类型广西马尾松木方主楞抗弯强度设计值fm(N/mm 2)13主楞高度b(mm)80主楞抗剪强度设计值fv(N/mm 2) 1.4主楞宽度h(mm)40小楞跨中挠度允许值[υ中](mm) 2.625主楞截面抵抗矩W(mm 3)42667小楞悬挑挠度允许值[υ悬](mm)0.375主楞截面惯性矩I(mm 4)1706667主楞弹性模量E(N/mm 2)6300主楞截面中和轴面积矩S o (mm 3)32000=#NAME?KN/m q 静=0.9x1.2x[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb =#NAME?KN/m q 活=0.9x1.4xQ 1k xb=#NAME?KN/m q 标=[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb=#NAME?KN/m =#NAME?KN =#NAME?KN =#NAME?KN =#NAME?KN=#NAME?KN•m 主楞抗弯强度计算值：#NAME?#13.00N/mm 2=#NAME?KN 主楞抗剪强度计算值：#NAME?#1.40N/mm 2#NAME?#2.625mm#NAME?#0.375mm备注：主楞连续跨中挠度计算值：#NAME?#NAME?主楞悬挑挠度计算值：#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?(5)主楞挠度验算#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?(4)主楞抗剪验算主楞最大剪力设计值：正常使用极限状态：主楞集中荷载(静荷载标准值)：P 标=R 标=1.143q 标L #NAME?(3)主楞抗弯验算：主楞最大弯矩设计值：承载力极限状态：主楞集中荷载(全部)：P 全部=R 全部=1.143q 静L+1.223q 活#NAME?主楞集中荷载(静荷载)：P 静=R 静=1.143q 静L #NAME?主楞集中荷载(活荷载)：P 静=R 活=1.223q 活L #NAME?=max(1.7993 ，1.7431)小楞静、活荷载设计值：=0.9*1.2*(0.5+(24+1.1)*0.1)*0.35=0.9*1.4*1.5*0.35小楞静荷载标准值：=(0.5+(24+1.1)*0.1)*0.35(2)主楞荷载布置：活荷载考虑递减，主楞自重并入小楞，小楞荷载按连续四跨计算最大支座反力等于主楞荷载，小楞计算简图同上，主楞计算简图如下：小楞均布荷载设计值：q 全部=max{0.9x[1.2x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4xQ 1k ]xL a xL b ，0.9x[1.35x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4x0.7xQ 1k ]xb}=max(0.9*(1.2*(0.5+(24+1.1)*0.1)+1.4*1.5)*0.35，0.9*(1.35*(0.5+(24+1.1)*0.1)+1.4*0.7*1.5)*0.35)六、主楞验算(1)主楞材料要求l l P 286.0P 238.0M 1活静集+= l l P 321.0P 286.0M B 活静集-+-= ，max max M ={}|| ，x l P M 全部悬集-=||jmax j W M σ==EI1003l P 764.1标中=υ}{P V P P 286.1V V 321.1 B max max 全部悬集活静左集，--+=-==Ib VSOτ===EI33l P 标悬=υ=|||x |立柱类型速生杉木立柱抗压强度设计值f c (N/mm 2)11.90立柱小头直径d(mm)45立柱弹性模量E(N/mm 2)9000立柱每米高直径变量Δd (mm)9立柱计算跨度L 0(m)2立柱最不利截面和小头距离L n (m)1立柱最不利截面回旋半径i (mm)13.500立柱最不利截面直径d n (mm)54立柱受压构件长细比λ148立柱最不利截面面积A n (mm 3)2289立柱轴心受压杆件稳定系数0.1617立柱最不利截面抵抗矩W(mm 3)15451=#NAME?KN•m =#NAME?KN=#NAME?KN#NAME?#NAME?##NAME?N/mm 2稳定性计算值：#NAME?##NAME?N/mm 2顶木直径≥42mm≥12mm 顶木安全的结构层高≤3.6m 顶木安全的结构层高≤3.3m ≤0.8m 上下水平拉条的安全距离≤1.72m 上下水平拉条的安全距离≤1.55m ≤0.35m每根顶木稳定承载的楼板面积≤0.25m 2每根顶木稳定承载的楼板面积≤0.35m 2顶木与顶木稳定承载平均间距≤0.5m顶木与顶木稳定承载的平间距≤0.6m备注：木材强度宜乘修正系数：露天0.9、潮湿0.9、钉孔和损伤的旧木材0.5、短期施工和维修1.2、验算截面未经切削1.15。