板模板(扣件式)计算书

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一、工程概况

新浇混凝土板特性 地下室顶板15-16轴/M-N轴；标高 新浇混凝土楼板厚度(mm) 200

模板支架高度H(m) 4.35 模板支架的纵向长度La(m) 50

模板支架的横向长度Lb(m) 20

二、模板支撑体系设计

立杆纵向间距la(mm)

900 立杆横向间距lb(mm) 800

纵横向水平杆步距h(mm) 1500 次楞布置方式 平行于立杆纵向方向

次楞间距(mm) 400 荷载传递至立杆方式 可调托座

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm) 100

设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计纵向剖面图

模板设计横向剖面图

三、荷载设计

模板及支架自重标准值 模板(kN/m2) 0.3

次楞(kN/m) 0.01

主楞(kN/m) 0.036

支架(kN/m) 0.15

新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3) 24

钢筋自重标准值 (kN/m3) 1.1

施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1

振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2) 2

风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 重现期 30年一遇 0.37

0.027 城市 嵊州

风荷载高度变化系数μz 地面粗糙度 D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区) 0.62

模板支架顶部离建筑物地面的高度(m) 10 风荷载体型系数μs 支架 模板支架状况 敞开式

0.167 风荷载作用方向 沿模板支架横向作用

与风荷载在同面内的计算单元立杆数n 10

模板

1

0.161

四、模板验算

模板验算方式 三等跨连续梁 模板类型 胶合板

模板厚度(mm) 15 模板抗弯强度设计值fm(N/mm2) 15

模板抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000

取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：

W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4

q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.2]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=11.382kN/m

1、抗弯验算

Mmax=0.1ql2=0.1×11.382×0.42=0.182kN·m

σmax=Mmax/W=0.182×106/37500=4.856N/mm2≤fm=15N/mm2

符合要求！

2、抗剪验算

Qmax=0.6ql=0.6×11.382×0.4=2.732kN

τmax=3Qmax/(2bh)=3×2.732×103/(2×1000×15)=0.273N/mm2≤fv=1.4N/mm2

符合要求！

3、挠度验算

νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×11.382×4004/(100×6000×281250)=1.169mm

νmax=1.169mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm

符合要求！

五、次楞验算

次楞验算方式 二等跨连续梁 次楞材质类型 方木

次楞材料规格(mm) 50×70 次楞材料自重(kN/m) 0.01

次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.3

次楞截面抵抗矩W(cm3) 40.833 次楞截面惯性矩I(cm4) 142.917

次楞弹性模量E(N/mm2) 9000 计算简图如下：

q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.4+0.01]+1.4×(1+2)×0.4=4.566kN/m

1、强度验算

Mmax=0.125ql2=0.125×4.566×0.92=0.462kN·m

σmax=Mmax/W=0.462×106/40833=11.323N/mm2≤fm=13N/mm2

符合要求！

2、抗剪验算

Qmax=0.625ql=0.625×4.566×0.9=2.569kN

τmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.569×1000/(2×50×70)=1.101N/mm2

τmax=1.101N/mm2≤fv=1.3N/mm2

符合要求！

3、挠度验算

νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×4.566×9004/(100×9000×1429170)=1.214mm

νmax=1.214mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm

符合要求！

4、支座反力计算

Rmax=1.25ql=1.25×4.566×0.9=5.137kN

六、主楞验算

主楞验算方式 三等跨连续梁 可调托座内主楞根数 2

主楞材质类型 钢管 主楞材料规格(mm) Ф48×3.25

主楞材料自重(kN/m) 0.036 主楞截面面积(cm2) 4.57

主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2) 205 主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2) 125

主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.79 主楞截面惯性矩I(cm4) 11.5

主楞弹性模量E(N/mm2) 206000 荷载折减系数 0.6

因可调托座内主楞根数为2，验算时取荷载折减系数0.6。

计算简图如下：

主楞弯矩图(kN·m)

主楞剪力图(kN)

主楞变形图(mm) 支座反力依次为R1=4.176kN,R2=6.669kN,R3=6.67kN,R4=4.176kN

1、强度验算

σmax=Mmax/W=0.434×106/4790=90.574N/mm2≤fm=205N/mm2

符合要求！

2、抗剪验算

τmax=2Qmax/A=2×2.027×1000/457=8.87N/mm2

τmax=8.87N/mm2≤fv=125N/mm2

符合要求！

3、挠度验算

νmax=0.776mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm

符合要求！

4、可调托座验算

是否考虑荷载叠合效应 是 可调托座承载力设计值[f](kN) 30

最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4]/0.6=11.116kN

1.05×Rmax=1.05×11.116=11.672kN，11.672kN≤30kN

符合要求！

七、立杆验算

钢管类型 Ф48×3.25 截面面积A(mm2) 457

截面回转半径i(mm) 15.9 截面抵抗矩W(cm3) 4.79

抗压、弯强度设计值[f](N/mm2) 205

1、长细比验算

h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/800=1.875，查附录D，得k=1.167，μ=1.393

l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.393×1500，1500+2×100]=2438mm

λ=l0/i=2438/15.9=154≤[λ]=210

长细比符合要求！

查《规程》附录C得 υ=0.294

2、风荷载验算

1) 模板支架风荷载标准值计算

la=0.9m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得υw=0.129

因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6

通过插入法求η，得η=0.96

μzω0d2=0.62×0.37×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25

通过插入法求μs1，得μs1=1.2

因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.129×1.2×(1-0.9610)/(1-0.96)=1.297

μs=υwμstw=0.129×1.297=0.167

ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×0.167×0.37=0.027kN/m2

2) 整体侧向力标准值计算

ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.37=0.161kN/m2

3、稳定性验算

KH=1/[1+0.005×(4.35-4)]=0.998

不组合风荷载时 Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=11.116+0.15×1.35×4.35=11.997kN

σ=1.05Nut/(υAKH)=1.05×11.997×103/(0.294×457×0.998)=93.918N/mm2≤[f]=205N/mm2

符合要求！

组合风荷载时

Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk=R'max+0.15γGH=10.507+0.15×1.35×4.35=11.388kN

Mw=0.85×1.4ωk lah2/10=0.85×1.4×0.027×0.9×1.52/10=0.006kN·m

σ=1.05Nut/(υAKH)+Mw/W=

1.05×11.388×103/(0.294×457×0.998)+0.006×106/(4.79×103)=90.498N/mm2≤[f]=205N/mm2

符合要求！

4、整体侧向力验算

结构模板纵向挡风面积AF(m2) 33

F=0.85AFωkla/La=0.85×33×0.161×0.9/50=0.081kN

N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.081×4.35/[(4+1)×20]=0.011kN

σ=(1.05Nut+N1)/(υAKH)=

(1.05×11.388+0.011)×103/(0.294×457×0.998)=89.228N/mm2≤[f]=205N/mm2

符合要求！

八、立杆地基基础验算

地基土类型 素填土 地基承载力设计值fak(kPa) 160

地基承载力调整系数mf 1 基础底面面积A(m2) 0.09

立杆底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=11.997/(1×0.09)=133.297kPa≤fak=160kPa

符合要求！