砌体结构第3章 无筋砌体构件承载力计算

第五节 无筋砌体结构构件的承载力和构造
受压构件
柱底截面的轴心压力：N=13.7+140=153.7kN
受 压 高厚比
查表：φ=0.846
承 砌筑砂浆强度：f=1.29N/mm2
载 力
因 柱 截 面 面 积 =0.37×0.49=0.181<0.3m2 ， 应
考虑强度调整系数γa=0.7+A=0.881
受压构件
受 压 承 载 力
φ也可查表得到。 Nu=φfA=0.42×1.48×666000=414kN>280kN 满足要求。
第五节 无筋砌体结构构件的承载力和构造
受压构件
【例5-2】
受
一承受轴心压力砖柱的截面尺寸为
压 370mm×490mm，采用MU10烧结普通砖、M2.5
承 混合砂浆砌筑，荷载设计值在柱顶产生的轴
载 向力140kN，柱的计算高度取其实际高度3.5m。
力 试验算该柱承载力。
【解】
砖柱自重：1.2×18×0.37×0.49×3.5=13.7kN
验 算
hT=3.5i
hT—T形截面与H0相对应的折 算厚度；
i—截面的回转半径；
I 、 A— 截 面 的 惯 性 矩 和 面 积 。
第五节 无筋砌体结构构件的承载力和构造
受压构件
3. 墙、柱高厚比验算公式
墙
柱
高
—墙柱高厚比限值，按表5-2取值；
厚 比
μ1—非承重墙允许高厚比的修正系数； μ2—有门窗洞口墙允许高厚比的修正系数。
算
高系数μc。
γ—砌体种类系数，0～1.5；bc—构造柱沿墙长的宽度；l—构造柱的
间距；当bc/l>0.25时取bc/l =0.25，bc/l<0.05时取bc/l =0

3、无筋砌体受压构件 一、单项选择题

1.验算梁端支承处砌体局部受压承载力时，根据A0/Al的大小对上部荷载予以折减的原因是( ) A.考虑周围砌体约束的影响 B.梁端支承处砌体处于不均匀受压状态 C.考虑砌体内拱卸荷作用的影响 D.A0/Al较大时易使梁端支承处砌体产生劈裂破坏

2. 计算砌体受压构件承载力时，引入影响系数是为了考虑（ ） A.砌体砌筑质量和轴向力扩散的影响 B.构件高厚比和轴向力扩散的影响 C.砌体砌筑质量和轴向力偏心距的影响 D.构件高厚比和轴向力偏心距的影响

3. 刚性垫块下砌体局部受压承载力计算公式为( )

4. 以下哪种情况可以不进行局部受压承载力验算。 ( D ) A支撑柱或墙的基础面 B支撑梁或屋架的砌体墙 C支撑梁或屋架的砌体柱 D窗间墙下面的砌体墙

5. 梁端支承处砌体局部受压承载力应考虑的因素有: [ ]。 a.上部荷载的影响; b.梁端压力设计值产生的支承压力和压应力图形的完善系数; c.局部承压面积; d. a、b及c。

6. 在进行无筋砌体受压构件的承载力计算时,轴向力的偏心距叙述正确的是 [ ]。 a.由荷载标准值产生于构件截面的内力计算求得； b.应由荷载设计值产生于构件截面的内力求得; c.大小不受限制; d.不宜超过O. 75y。

7 . 关于局部受压，正确的说法是 。 A．局部抗压强度的提高是因为局部砌体处于三向受力状态 B．局部抗压强度的提高是因为局部受压面积周围砌体提供的侧压力和力的扩散的综合影响 C．对未灌实的空心砌块砌体，局部受压强度系数1.25

D．对空心砖砌体，局部受压强度系数1.0 8、砌体局部受压可能有三种破坏形式，工程设计中一般应按( )来考虑。 A 先裂后坏 B 一裂即坏 C 未裂先坏

9.以下哪种情况可以不进行局部受压承载力验算。 ( ) A支撑柱或墙的基础面 B支撑梁或屋架的砌体墙 C支撑梁或屋架的砌体柱 D窗间墙下面的砌体墙

b) 选定箍筋肢数和直径
Asv nAsv1 d ≥dmin
c) 确定间距
Asv S b sv
S max
注意：设计 配筋结果应 满足构造要 求
另一计算思路 1、计算箍筋
V Vcs Vc Vs
Vs V Vc
n. Asv1 V 0.7 f t bho S 1.25 f yv .ho
限值sv,min，Smax ––– 防止斜拉破坏
箍筋最大间距Smax
箍筋最小直径dmin 当V>0.7ftbh0时
P48表3.1.4
P48
最小配箍率
Asv nAsv1 ft sv s min 0.24 bs bs f yv
受弯构件斜截面承载力的计算步骤
截面设计步 骤：
已知b、h0、ƒt、ƒy v、 ƒy；V；求 nAsv1 ，S， Asb 。 一般由正截面承载力确定截面尺寸 bh，纵筋数量 As ， 然后由斜截面受剪承载力确定箍筋或弯筋的数量。
2 0 b
适用条件
（1）为防止发生超筋破坏，需满足ξ ≤ξb；
（2）防止发生少筋破坏，应满足
As≥As，min=ρminbh
初估截面尺寸 否 As=As,min 令M=Mu 假定as，计算h0
1
As As , min
是 选定钢筋直径根数 重新假定 fy、as

2M x h0 1 1 2 1 f c bh0
'
M u 1 f c b f x(h0 x / 2)
'
适用条件： ξ≤ξb（防止超筋破坏。第一类截面的砼受压区
高度一般都比较小，这个条件可以满足）可以不验算
min

Nu =γaϕA = 0.928×0.25×2.22×1200×190 =117.4kN f <170kN,不 全 安
用 隔孔 筑 b 0 凝 ， 灌 率 3 改 每 2 灌 C 2 混 土 则 孔 ρ =3 %
α =δρ= 0.46×0.33 = 0.16
C 20: fc = 9.6M b Pa
N0
ψ 0 + Nl ≤ηγfA N l
上 荷 0 =σ0A 部 N l
部 面l 局 截 A = a0b
梁端有效支承长度a 梁端有效支承长度a0 --梁端底面没有离开砌体的长度 --梁端底面没有离开砌体的长度
h a0 =10 c < a f
上部荷载的折减系数(内拱卸荷) 上部荷载的折减系数(内拱卸荷) 大于等于3时 应取ψ等于 等于0 当A0/Al大于等于 时，应取 等于
A γ =1+0.35 0 −1 A l
γ ≤ 2.5
A0 = (a + c + h)h
γ ≤ 2.0
A0 = (b + 2h)h
γ ≤ 1.5
A γ =1+0.35 0 −1 A l
A0 = (a + c )h + (a + h1 − h)h1
γ ≤ 1.25
A0 = (a + h)h
局部不均匀受压---梁端砌体局部受压 ② 局部不均匀受压--梁端砌体局部受压
240 620
I 1.744×1010 i= m = =162m A 666200 h = 3.5i = 567m m T
2.承载力计算 2.承载力计算
H 6500 0 β =γβ =1.0× =11.5 h 567 T e 124 e 124 = = 0.219 = = 0.599< 0.6 h 567 y 207 T