现代光学检测技术
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现代光学检测技术课程设计 - 1 - 非球面检测设计 摘要:根据非球面的参数要求,设计非球面干涉检测中的Offne补偿器。并分析设计方案、光路和误差。最终确定一个可用于工程实际的补偿检验设计方案,其剩余波像差小于/60。 关键词:非球面;补偿器;Zemax
Designing for non - spherical detecting Professional: optical engineering Number: 07S021001 Name: WangFeng Abstract: According to index require of non-spherical, design for Offne compensation in non-spherical detecting. And analyse its’ designing project, optical track and error. A possible compensation for the actual test results of the design, less than its remaining wave aberration/60, finally. Keywords: non-spherical; compensation; Zemax
0课程设计要求 本课程设计要求完成一个非球面干涉检测及非球面干涉检测中零补偿器的设计方法,该方案需包括以下内容: 1) 任务要求及分析; 2) 干涉检测方法设计及分析; 3) 干涉检测中涉及到的光路(如零补偿器参数等)设计结果及分析; 4) 误差分析及结论; 本课程设计中被测的凹高次非球面的具体参数为:基圆曲率半径R=336.6mm;口径Φ=220mm;非球面的二次项系数k=-0.1156,四次项系数A=-6.326e-11,六次项系数B=1.449e-16。
1干涉检测方法设计及分析 非球面的面型方程为: 6422
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其中c=1/336.6,k=-e2=-0.1156,A=-6.326e-11,B=1.449e-16。 相对孔径D/f’=1.31,但是在实际的检测中,口径应比被检口径大10%,所以实际的相对孔径应为D/f’=1.44。
最大非球面度23'max4096)/(efDD,代入参数得被检非球面的最大非球面度为0.02。 现代光学检测技术课程设计 - 2 - 法线像差ΔR=ze2,代入参数得被检非球面的法线像差为2.4249mm。 以上几个参数反映的便是非球面检测的难度。可知这一非球面为一椭球面加了四次项和六次项的非球面,相对孔径比较大。 由上述分析知道,可使用干涉法中的零补偿检验来检测该非球面,这就需要设计补偿系统,由于此非球面的相对孔径大,已经超过1,而且高次项为-16,所以用单个透镜的补偿器应该很难实现检测,所以采用两个透镜的Offner补偿系统。
2 Offner零补偿器的设计 2.1 补偿器的初始结构参数 Offner零补偿器由两个透镜组成:补偿镜和场镜。场镜放在非球面的基圆球心处,补偿镜放置在场镜前面。补偿镜为正透镜,它用来补偿非球面产生的法线象差,场镜将被检非球面镜的口径成像到补偿镜上,可以降低剩余像差。Offner零补偿器的结构如图2.1所示。
图2.1 非球面和补偿器组成的系统的示意图 若决定了补偿镜的口径便可以由几何关系求出补偿镜的焦距,由于检测所用的干涉仪的最大口径Dmax=100mm,所以选取补偿镜的口径Dc=60mm,这样便可以求出补偿镜的焦距f’c。 R=336.6mm tanφ=110/336.6=0.3268 φ=18.1° f’c=Dc/ 2tanφ=91.8mm
场镜可以设为一平板玻璃。 现代光学检测技术课程设计 - 3 - 2.2 用Zemax进行非球面和补偿器组成的系统的仿真 Zemax中的偶次非球面的表达式为 1681471261058463422122
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)1(11rrrrrrrrrckcrz(2.1)
它与任务要求中的面型方程有所不同,在输入参数时,要使c=1/336.6,k=-0.1156,α1=0,α2=-6.326e-11,α3=1.449e-16,α4=0,α5=0,α6=0,α7=0,α8=0。 上面已计算出被检镜的法线像差ΔR=2.4249mm,φ=18.1°,则要求补偿镜应该产生大小相等、符号相反的球差,且补偿镜的像方孔径角为φ=18.1°。补偿镜的口径定为Dc=60mm,由φ=18.1°可知补偿镜到被检非球面镜的基圆曲率中心的距离大约为90mm,然后通过改变半径使补偿镜产生的球差尽量为-2.4249mm,这样可确定补偿镜的初始结构如图2.2所示。
图2.2 补偿镜初始结构图 补偿镜的初始结构参数:r1=60mm,r2=-297mm,d=15mm,口径D=60mm。玻璃材料选择K9玻璃。场镜的玻璃也选用K9玻璃,其半径可以先设成无穷大,即在待检镜曲率中心处放一块平行平板,其厚度可以先定为10mm,然后通过软件优化来改变其半径及厚度。 把各个参数输入到Zemax中,利用软件中的: 1) pickup控制:顺光路和逆光路同一半径等值同号;顺光路和逆光路同一间隔、厚度等值异号; 2) RAID操作数控制:实际入射光线与指定表而的法线的夹角。 经过程序的优化,得到如下结果: 现代光学检测技术课程设计 - 4 - 表2.1 非球面和补偿器组成的系统的结构参数 表面类型 半径 厚度 玻璃 半口径 二次系数 物面 球面 Infinity Infinity 0.000000 0.000000 光阑 球面 96.863229 27.096650 K9 29.000000 0.000000 2 球面 -1243.392731 92.206617 26.640811 0.000000 3 球面 31.752753 14.681936 K9 10.380528 0.000000 4 球面 278.167974 359.969532 7.380152 0.000000 5 偶次非球面 -336.600000 -359.969532 MIRROR 110.206106 -0.115600 6 球面 278.167974 -14.681936 7.380888 0.000000 7 球面 31.752753 -92.206617 K9 10.381242 0.000000 8 球面 -1243.392731 -27.096650 26.640678 0.000000 9 球面 96.863229 -50.000000 K9 28.999741 0.000000 10 近轴面 -100.000000 28.999322 0.000000 像面 球面 Infinity 0.000000 0.000000 补偿镜的口径为58mm,使用He-Ne激光,波长632.8nm。
图2.3 系统光路图 现代光学检测技术课程设计
- 5 - 图2.4 点列图 图2.5 光程差图 现代光学检测技术课程设计
- 6 - 图2.6 波前图 此时的波像差P-V值为0.0160λ,RMS值大约是P-V值的1/5,大约是0.003λ。 3、误差分析 由于制造、检测、装调等误差以及材料的折射率测量误差、均匀性的影响,补偿系统的性能将发生变化,补偿系统的误差分类如图3.1所示。
光学系统允许的总误差
系统设计误差 零件加工和材料误差 装配误差
半径 面型 材料 厚度 倾斜 间距 偏心 偏心 图3.1 误差分类 由于透镜材料的折射率可以测到1×10-5的精度,通过计算这个误差对系统的检测精度基本无影响,因此下面的分析可以不考虑。同时面型也忽略。Zemax进行公差分析,分析的结果如表3.1-----表3.4所示。 现代光学检测技术课程设计 - 7 - 表3.1 透镜表面曲率半径公差 Surface Radius(mm) Tol (mm) RMS Change(λ) 1 96.863 ±0.01 0.006562 2 -1243.4 ±0.01 0.000029 3 31.753 ±0.01 0.002183 4 278.17 ±0.01 0.000000 6 278.17 ±0.01 0.000000 7 31.753 ±0.01 0.000000 8 -1243.4 ±0.01 0.000000 9 96.863 ±0.01 0.000000
表3.2 透镜厚度及间距公差 Surface Thickness(mm) Tol (mm) RMS Change(λ) 1 27.097 ±0.006 0.001177 2 92.207 ±0.005 0.001876 3 14.682 ±0.006 0.002265 6 -14.682 ±0.006 0.000000 7 -92.207 ±0.005 0.000000 8 -27.097 ±0.006 0.000000
表3.3 透镜表面倾斜公差 Surface Tilt X (mm) RMS Change(λ) Tilt Y (mm) RMS Change(λ) 1 ±0.003 0.004682 ±0.003 0.004682 2 ±0.003 0.003784 ±0.003 0.003784 3 ±0.003 0.002940 ±0.003 0.002940 4 ±0.003 0.000506 ±0.003 0.000506 6 ±0.003 0.000509 ±0.003 0.000509 7 ±0.003 0.002944 ±0.003 0.002944 8 ±0.003 0.003785 ±0.003 0.003785 9 ±0.003 0.004683 ±0.003 0.004683