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型钢悬挑卸料平台计算书最新

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第1页 一、工程概况 工程名称：合肥市包河区紫光苑项目C地块 建设单位：合肥市包河区重点工程建设管理局 监理单位：安徽省建科建设工程监理有限公司 施工单位: 安徽地矿建设工程有限责任公司 工程地点：合肥市包河区上派路与派河路交叉口 二、编制依据 1、JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。 2、GB50029-2001《建筑结构荷载规范》。 3、建筑施工手册第四版。 4、施工图纸。 5、《建筑结构计算手册》。 三、悬挑卸料平台设计 1、主梁槽钢采用18号槽钢槽口水平，次梁采用12号槽钢槽口水平。钢材强度等级不低于Q235，其质量应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。 2、脚手板采用20cm宽木工板。 3、斜拉钢丝绳采用6×19，φ20钢丝绳，两端各三只配套螺栓卡头，对称扣紧。 4、与楼板连接的锚固压环钢筋直径（mm）:φ20。在结构梁中部以及离外墙面1.8米处各设置一个。 第2页

大样2c圆钢锚固螺栓18槽钢

四、悬挑卸料平台搭设及安全要求

卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。具体构造要求如下： 1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。 2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。 3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑 第3页

一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。 4、应设置四个吊环，吊环采用A20，埋入砼内不小于规定的锚固长度，位置与卸料平台同宽吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。 5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡于不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。 6、台面应满铺木工板。 7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。 8、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。 9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。 10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。 11、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩。 12、拆除时先用起重机械吊住平台必须牢固平稳，然后撤出钢丝绳，拆卸平台与建筑物固定装置，由起重机械吊装离开建筑物。

五、型钢悬挑卸料平台计算书 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设 第4页

计和验算。悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 （一）、参数信息: 1.荷载参数 脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35； 栏杆、挡板类别：木板脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15； 施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。 2.悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离(m)：1.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.50； 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.40； 钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算； 只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。 3.水平支撑梁 主梁材料类型及型号：18a号槽钢槽口水平[ ； 次梁材料类型及型号：12.6号槽钢槽口水平[； 次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.10。 4.卸料平台参数 水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.50, 次梁悬臂Mc（m）：0.00； 第5页

平台计算宽度(m)：1.80。

（二）、次梁的验算:

次梁选择 12.6号槽钢槽口水平[ ，间距0.4m，其截面特性为： 面积 A=15.69cm2； 惯性距 Ix=391.466cm4； 转动惯量 Wx=62.137cm3； 回转半径 ix=4.953cm； 截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。 1.荷载计算 (1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1=0.35× 0.40= 0.14kN/m； (2)、型钢自重标准值：本例采用12.6号槽钢槽口水平[，标准值为0.12 kN/m Q2=0.12 kN/m 第6页

(3)、活荷载计算 1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m2 2)最大堆放材料荷载P：5.00kN 荷载组合 Q=1.2×(0.14+0.12)+1.4×2.00×0.40=1.43kN/m P=1.4×5.00=7.00kN 2.内力验算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为： Mmax = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4 经计算得出: Mmax = (1.43×2.502/8)×(1-(0.002/2.502))2+7.00×2.50/4=5.49kN·m。 最大支座力计算公式: R = [P + q(l+2m)]/2 经计算得出: R = (7.00 + 1.43×(2.50 + 2×0.00))/2 = 5.29kN 3.抗弯强度验算 次梁应力： 第7页

σ = M/γxWx ≤ [f] 其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05； [f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 σ =5.49×103/(1.05×62.14)=84.22 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 σ =84.221 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求! 4.整体稳定性验算 σ = M/φbWx ≤ [f] 其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb = (570tb/lh)×(235/fy) 经过计算得到 φb=570×9.00×53.00×235/(2500.00×126.00×235.0)=0.86； 由于 φb大于0.6，按照下面公式调整： φb' = 1.07 - 0.282/φb ≤1.0 得到 φb' = 0.743； 次梁槽钢的稳定性验算 σ =5.49×103/(0.743×62.137)=118.97 N/mm2； 次梁槽钢的稳定性验算 σ =118.974 N/mm2 小于次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求! （三）、主梁的验算: 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参 第8页

与内力的计算。 主梁选择 18a号槽钢槽口水平[ ，其截面特性为： 面积 A=25.69cm2； 惯性距 Ix=1272.7cm4； 转动惯量 Wx=141.4cm3； 回转半径 ix=7.04cm； 截面尺寸，b=68mm,h=180mm,t=10.5mm； 1.荷载验算 (1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木板脚手板挡板，标准值为0.15kN/m； Q1 = 0.15kN/m； (2)槽钢自重荷载 Q2=0.20kN/m 静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.15+0.20) = 0.42kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R； 2.内力验算 第9页

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 第10页

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 从左至右各支座反力： R[1] = 11.627 kN； 第11页

R[2] = 11.007 kN； R[3] = -1.044 kN。 最大支座反力为 Rmax=11.007 kN； 最大弯矩 Mmax=5.910 kN·m； 最大挠度 ν=0.017 mm。 3.抗弯强度验算 σ = M/（γxWx） + N/A ≤ [f] 其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05； [f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值 σ =5.91×106/1.05/141400.0+9.71×103/2569.000=43.587 N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值 43.587 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.00 N/mm2，满足要求! 4.整体稳定性验算 σ = M/（φbWx） ≤ [f] 其中 φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb=（570tb/lh）×（235/fy） φb=570×10.5×68.0×235/(6000.0×180.0×235.0)=0.377； 主梁槽钢的稳定性验算 σ = 5.91×106/(0.377×141400.00)=110.92 N/mm2； 主梁槽钢的稳定性验算 σ = 110.92 N/mm2 小于 [f]=205.00,满足要求! （四）、钢丝拉绳的内力验算:

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I16工字钢悬挑卸料平台方案计算书

I16工字钢悬挑卸料平台方案计算书

I16型工字钢悬挑卸料平台方案计算书泰安市御驾新苑5#楼项目位于泰安市长城中学以南，长城路以东，过驾院以西，本工程地下二层，地上十七层，地下一层设通道与车库相连。

结构形式为:剪力墙结构，地下筏板基础。

地下一层层高2.67m，地下二层层高2.63m，标准层层高为2.9m，建筑总高度49.60m（室外地面至主要屋面顶板）。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):8.00。

2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.60；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；预埋件的直径(mm)：20.00。

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：I16工字型钢；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.30，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。

4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.50；平台计算宽度(m)：2.00。

二、次梁的验算:次梁选择 14a号槽钢槽口水平，间距0.3m，其截面特性为：面积 A=18.51cm2；惯性距 Ix=563.7cm4；转动惯量 W x=80.5cm3；回转半径 i x=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。

1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1= 0.35× 0.30= 0.11kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为8.00kN，转化为线荷载：Q2= 8.00/ 2.50/ 3.00× 0.30= 0.32kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m；经计算得到静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.11+0.32+0.14) =0.68kN；经计算得到活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 0.30× 3.00= 2.52kN。

悬挑卸料平台计算书

悬挑卸料平台计算书

悬挑卸料平台计算书本工程为朝阳新城F组团F5#楼，建筑面积35918平米，地下二层，地上十五层，为全现浇剪力墙结构。

其中地下二层人防工程，建筑物室内外高差0.3米，建筑物正负零相当于绝对标高29.6米，建筑物檐口高度44.8米。

该工程坐北朝南，呈“凹”字形布置。

东西长度141.9米。

本工程外墙采用外挂式脚手架施工，结构其间为了方便模板的拆卸和吊装，根据工程实际情况，在楼的南侧安装2个悬挑式卸料平台，主要采用20#、10#槽钢以及18mm钢丝绳等搭设。

悬挂式卸料平台的计算参照单跨梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

搭设完成以后，还必须经过2倍的荷载试验5次以后方可投入使用。

一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；栏杆、挡杆类别：栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。

2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：2.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.00；上部拉绳点与墙支点的距离(m)：5.00；钢丝绳安全系数K：10.00，计算条件：铰支；预埋件的直径(mm)：26.00。

3.水平支撑梁主梁槽钢型号：20号槽钢槽口水平[ ；次梁槽钢型号：10号槽钢槽口水平[ ；次梁槽钢距(m)：0.90，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。

4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50；计算宽度(m)：3.50。

二、次梁的计算:次梁选择10号槽钢槽口水平[，间距0.90m，其截面特性为：面积A=12.74cm2，惯性距Ix=198.30cm4，转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=3.95cm，截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。

卸料平台计算书

卸料平台计算书

型钢悬挑卸料平台安全计算书一、计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图侧立面图二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×502/6=416666.667mm3I=bh3/12= 1000×503/12=10416666.667mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q=1.2g1k b+1.4Q k b=1.2×0.35×1+1.4×5×1=7.42kN/m面板为简支梁，跨度为次梁间距（图3）面板简图M max= 0.751kN·m（图4）面板弯矩图σ=M max/W=0.751×106/416667=1.802N/mm2≤[f]=15 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=g1k b+Q k b=0.35×1+5×1=5.35kN/m（图5）简图ν=0.382 mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求（图6）挠度图三、次梁验算次梁按两端有悬挑的简支梁计算。

卸料平台的防护自重，对于最外侧次梁而言是线荷载，对于其他次梁为作用于次梁外悬挑处的集中力。

通过综合分析，将次梁悬挑长度做最大限制（小于500mm），认为仅对最外侧次梁的受力状态进行分析即可满足一般施工需求。

防护栏杆取1.5m高计算。

承载能力极限状态荷载统计：q=1.2(g3k+ g1k a+ 1.5g2k）+1.4Q k a=1.2×(0.112+0.35×0.9+1.5×0.2)+1.4×5×0.9=7.172 kN/m按有悬挑的简支梁计算，跨度主梁间距，悬挑为次梁悬挑长度（图7）计算简图正常使用极限状态荷载统计：q=g3k+ g1k a+ 1.5g2k +Q k a=0.112+0.35×0.9+1.5×0.2+5×0.9=5.227 kN/m（图8）变形计算简图1、强度验算（图9）次梁弯矩图(kN·m)M max= 3.873kN·m截面塑性发展系数取γ=1.0，这样做偏于安全，且符合卸料平台的受力特性。

卸料平台计算书悬挑部位

卸料平台计算书悬挑部位

蓝山郡二期卸料平台在悬挑部位荷载核定书1、参数信息：A、卸料平台规格为2000*4200、2500*4200，主梁采用16a槽钢，次梁采用12a槽钢。

按2500*4200规格卸料平台进行验算。

部分悬挑卸料平台承载于悬挑板上或阳台上。

B、2000*4200规格卸料平台设计承重为1.0T，2500*4200规格卸料平台设计承重为1.5T。

验算按1.5T取值。

2、荷载参数A、主梁自重荷载：0.172KN/mB、次梁自重荷载：0.104KN/mC、钢管栏杆自重荷载：0.2 KN/mD、2500*4200规格卸料平台面荷载：1.43KN/㎡E、卸料平台第一种工作状态均布活荷载标准值2.0KN/M2，另考虑其上有6台斗车，每台斗车荷载标准值(含自重)4.0KN，每个轮下2.0KNF、卸料平台第二种工作状态均布荷载6.0 KN/M2，计算按第二种工作状态考虑。

3、计算（脚手架取一步架高、12长进行验算）A、主梁自重：6×0.172×2=2.06KNB、次梁自重：2.5×0.104×5=1.30KNC、钢管栏杆自重：0.2×（4.2×2+2.5）=2.18KND、卸料平台堆载自重：1.43×2.5×4.2=15KNE、均布荷载自重：6×2.5×4.2=63KN以上总计：83.54KN悬挑卸料平台静载为：83.54/（1.8×2.5）=18.56KN/㎡4、活荷载参数施工均布活荷载标准值为：3KN/㎡风荷载参数为：0.3KN/㎡坐落于悬挑板上的荷载共计：21.86KN/㎡5、钢丝绳拉力验算水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 R Ci=RUi sinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：R U1=5.15 kN；N= R U1=5.15 kN/㎡6、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R U均取最大值进行计算，为R U=5.15kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[F g]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；F g -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算F g=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K -- 钢丝绳使用安全系数。