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满堂支架计算

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满堂支架计算

Hessen was revised in January 2021 满堂支架计算

1、荷载计算

根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。

钢管的内径Ф41mm外径Ф48mm、壁厚3.5mm。

截面积

转动惯量

回转半径

截面模量

钢材弹性系数

钢材容许应力 ，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数，故验算时按照170MPa的容许应力进行核算。

1、支架结构验算

荷载计算及荷载的组合：

A、钢筋混凝土自重：

W砼= ×26=m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m3计算)

B、支架模板重

① 模板重量：

(竹胶板重量按m3计算)

②主次楞重量：

主楞方木：

(方木重量按m3计算)

次楞钢管：

C、人员及机器重

W =1KN/ m2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) 2/4.0015.099.24mkNhWp模板模板2/47.033.81.01.025.011.01.06.01mkNhWp）（方木方木22222893.44)1.48.4(14.34/)(cmdDA344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cmDdDW32/)(44cmAJi58.1)/(2/144444187.1264)1.48.4(14.364/)(cmdDJMPaE51005.2MPaf205][2/12.0105.33.01mkNkgW钢管D、振捣砼时产生的荷载

W =2KN/ m2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)

E、倾倒混凝土时冲击产生的荷载

W =3KN/ m2 (采用汽车泵取值m2)

F、风荷载

按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，风荷载Wk=

其中uz为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为1；

us为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为；

Wo为基本风压，按照贵阳市市郊离地高度5m处50年一遇值为

KN/m2。

风荷载Wk=×1××3= KN/m2

由风荷载产生立杆弯矩值：

201.410kwlM

式中：

wM——风荷载产生的弯矩；

k——风荷载标准值（2/kNm）；

——立杆的纵距；

0l——立杆的计算长度；

Mw=×××10=·m

2、最不利位置强度检算

立杆强度及稳定性检算

立杆荷载组合N=×（++）+××（1+2+3+）= KN/m2

按照立杆最不利位置×0.9m间距布置，单枝立杆荷载N=×=

(1) 立杆压弯强度验算

立杆压弯强度计算公式：

0.9(10.8)WwWENMNAWN 式中：

β——有效弯矩系数，采用；

γ——截面塑性发展系数，钢管截面为；

W——立杆的截面模量；

EN——欧拉临界力；

(2)立杆稳定验算

结论：立杆满足强度及稳定性要求。

(3)横向钢管（次楞）强度和刚度验算

次楞荷载组合N=×（+）+××（1+2+3+）=m2

按照次楞最不利位置0.3m间距布置，单根次楞荷载q=×=m

A、横向钢管抗弯强度验算

W——截面抵抗矩；

M——弯矩；

验算公式

式中： ——钢管设计抗弯强度为205MPa，考虑壁厚损耗按照70%折减为。

故次楞抗弯强度满足设计要求。 215.0371.01703.4899.3012111MPammfAkNNfAN1115062.6958.1110ih211max81lqMmKNM484.055.08.12812maxMPafMPa1704.761712.278.0108.515.12.019.01089.4728.0102.2743）（fa28.95m1008.5m484.036maxMPKNWMfB、横向钢管刚度验算

故横向钢管满足强度和刚度要求。

(4)纵向方木（主楞）强度和刚度验算

主楞荷载组合N=×（++）+××（1+2+3+）=m2

按照主楞最不利位置0.6m间距布置，单根主楞荷载q=×=m

支架中采用100×100mm纵向方木，验算时按连续梁计算，纵向方木间距60cm布置。

A、纵向方木强度验算

式中：

W——方木截面抵抗矩；

M——方木所受弯矩；

方木的力学性能指标按A3类木材并按湿材乘的折减系数取值，则

故主楞方木强度要求。

B、纵向方木刚度验算

式中：

方木弹性模量按照系数折减，即

结论：主楞方木满足强度和刚度要求。

(5)侧模强度和刚度验算

侧模采用钢模板，对拉杆连接模板两侧以平衡混凝土浇筑时产生的侧压力，并增加方木斜支撑保证模板稳定性。 m1.181211KNlqMmm5.1mm1.01012.191005.23843.0108.125384q58-11434EILa9.6m1067.166m1.136maxMPKNWMMPaMPa.810.9012MPaMPa33108.1.90109Efmm5.1mm65.01033.338101.83846.0108.255384q58-9434EIL混凝土侧压力计算：

其中：F-混凝土浇筑最大侧压力（KN/ m2）

V-混凝土浇筑速度（m/h），取2m/h

t-混凝土入模温度（℃），取30℃

β1-混凝土外加剂修正系数，添加混凝土外加剂时取

β2-坍落度影响修正系数，坍落度为110-150mm时取

计算得F= KN/ m2

为防止混凝土胀模或变形，核算时考虑最不利条件即未将对拉杆受力纳入。

按照侧模外支撑竖向3根方木支撑，纵向间距0.8m布置，则每平方布置3根支撑，每根支撑受轴力为N=（×5×3）×=

抗压强度M=×103/×=，故满足设计要求。

结构受力计算图

2.2.1满堂支架搭设计算图

立杆受力分析图

2.2.2受力单元内力计算图

1)、将横梁、垫木受力简化为受均布荷载的简支梁进行受力分析

横杆(梁)受均布荷载受力图 212122.0FVtC

横杆(梁)受均布荷载剪力图

横杆(梁)受均布荷载弯矩图

2)、将立杆受力简化为受集中荷载的两端铰支结构进行受力分析

立杆(梁)受集中荷载平衡图

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满堂支架计算(整理版)

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精品word文档

中交二航局硚孝高速第QXTJ-6标

标准跨径现浇砼箱梁支架结构计算书

编制

审核

中交第二航务工程局

2010年7月.

精品word文档 标准跨径（20m）砼箱梁现浇支架结构设计和计算书

一、 设计与验算条件

1、设计与验算假定及原则

为简化计算，对于连续结构按简支结构计算，这样偏于安全；其结构形式及构件型号选用宜结合现场条件尽量采用原有，即可周转和便于采购，租赁以及便于运输的材料；施工简单和便于装拆，节省费用，加快施工进度，确保交通，施工安全及施工质量。

2、设计与验算依据

（1）硚口至孝感高速第QXTJ-06合同段设计说明及相关施工图；

（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；

（3）公路桥涵技术规范（JTJ041—2000）；

（4）路桥施工计算手册；

3、工程概况

武汉硚口至孝感高速公路时武汉城市圈中武汉（汉口中心城区）至孝感（孝南区）的快速通道，是武汉城市圈实施交通一体化建设的重要组成部分，同时也是武汉市西北方向环线公路之间的一条快速联络通道，沿线经过武汉市下辖的硚口区、东西湖区以及孝感市下辖的孝南区。第QXTJ-6合同段位于位于武汉市东西湖区的东山农场灯塔大队和胜利大队范围内，为上跨京港澳高速的一个互通（灯塔互通）。主线全长2.393km（K20+107-K22+500）、其中路基只有24米，主线宽26米。主线通过A、B、C、D、E、F6条匝道桥与京港澳高速互通，匝道总长4.618Km，其中桥梁长度3.008Km、路基长度1.61Km，宽8.5米。

4、桥型及结构特点

全桥分主线桥、A、B、C、D、E和F六条匝道桥。本项目共有现浇箱梁365孔。箱梁顶宽8.5m-15.54m，有单室、双室、三室和四室。高度为1.4m。为非预应力连续箱梁，3跨-6跨为一联。本项目跨越5口鱼塘，一条灌溉渠，10条水沟，其余均为旱地，因此本项目所有旱地均采用满堂脚手架作为临时支撑，鱼塘、沟渠、跨路处采用少支架。

满堂支架计算书

满堂支架计算书

满堂支架总体施工方案

本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。

一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。侧模采用1.5cm厚竹胶板和定型钢模板混合使用。碗口支架作为支撑。

二、构架搭设

主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m

+45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45

m +30 m） 为例进行分析。箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距1.2m。支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。其单根最大荷载为30KN。箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。

支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。

满堂支架计算书(最终版)

满堂支架计算书(最终版)

精选

可编辑 满堂支架专项施工方案

1 工程概况

本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。跨度最大结构形式为25+40+40+25。现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：

图1、箱梁断面结构尺寸

2 编制范围

K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。

3 编制依据

《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86

《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTJ024-85

《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001

《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004

《公路工程施工安全技术规程》 JTJ076-95 精选

可编辑 《公路桥涵施工技术规范》 JTG TF50-2011

《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ_166-2008

《桥涵施工计算手册》

设计院提供设计图纸

4、施工工艺流程及整体设计

4.1 工艺流程

施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装

4.2 整体设计

支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。

桥梁满堂支架计算

桥梁满堂支架计算

满堂支架计算

碗扣式钢管支架 门架式钢管支架

扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构） 1立杆及底托

1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载）

由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm，纵向步距600mm）在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN，在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。

立杆选用Ф48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于3.5mm并且厚度不均匀，可按Ф48*3.2或Ф48*3.0进行稳定计算。以下按Ф48*3.0进行计算，截面A=424mm2。

横杆步距900mm，顶端（底部）自由长度450mm，则立杆计算长度900+450=1350mm。

立杆长细比：1350/15.95=84.64

按 GB 50017--2003 第132页注1 计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.656875。

强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa，满足。

稳定验算：31150/(0.656875*424)=111.82MPa，满足。

1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》）

支架高度16m，腹板下面横向步距0.3m，纵向（沿桥向）步距0.6m，横杆步距0.9m。立杆延米重3.3Kg=33N，每平方米剪刀撑的长度系数0.325。

立杆荷载计算： 单根立杆自重：(16+（16/0.9）*（0.3+0.6）+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN。

单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN。

单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN。

单根立杆承担施工人员、机具荷载：1.5*0.3*0.6=0.27KN。