乙炔中和工序的改造
- 格式:pdf
- 大小:160.33 KB
- 文档页数:2
第39卷 第12期 2011年12月 聚氯乙烯 Polyvinyl Chloride Vo1.39,No.12 Dee.,2011
乙炔中和工序的改造
木塔里甫 (西安西化氯碱化工有限责任公司,陕西西安710077)
[关键词]乙炔;中和塔;液体分布器 [摘要]针对乙炔中和工序中和塔处理能力不足进行了改造,包括改造液体分布器,增大中和塔塔径和塔高, 对碱液循环泵重新选型等;改造后雾沫央带现象减轻,总管积液量减少,积液pH值降低,有效地降低了生产成本。 [中图分类号]TQ325.3 [文献标志码]B [文章编号]1009—7937(2011)12—0014—02
Remoulding of acetylene neutralizing procedure
Mutalifu (Xi’an Xihua Chlor-Alkali&Chemical Co.,Ltd.,Xi’an 710077,China)
Key words:acetylene;neutralizing column;liquid distributor
Abstract:Aiming at the capacity lack of neutralizing column in acctylene neutralizing procedure, modifications were made,including modilying the liquid distributor,increasing thc diameter and hcight of
neutralizing column,and rcselccting the typc of alkali liquor recycle pumps.After modifying,the entrai- mcnt phenomenon was alleviated,the accumulated fluid in main pipe was decreased,the pH value of accu-
mulated fluid was reduced.and thus the production cost was lowered e ffcctively.
近年来,随着我国盐化工和煤化工产业的迅速
崛起,我国PVC生产能力与产量迅猛增加,新建 PVC装置设计生产能力逐步增大。但原有的一些
老企业受资金、安全或者其他条件的限制,无法大幅 提高产能,只能通过局部技术改造逐步提高产能及
产品质量。笔者现对西安西化氯碱化工有限责任公 司(以下简称西安西化)PVC生产中乙炔中和工序
的技术改造情况进行介绍。
1改造前状况
西安西化装置能力为烧碱10.5万t/a,PVC 6.2万t/a,液氯2.5万t/a。原PVC装置的设计能力
为3万t/a,后通过技术改造对PVC装置逐步进行了 扩建,到2007年,PVC生产能力达到了6.2万t/a。
在乙炔中和工序,来自乙炔工段发生工序的粗 乙炔气进入冷却塔冷却后,通过水环泵进行加压,加
压后的乙炔气进入清净塔,经次氯酸钠溶液除去粗
乙炔气中的杂质(磷化氢、硫化氢等)后,再进入中和
塔与氢氧化钠溶液反应,除去其中夹带的酸性液滴。 中和之后的乙炔气通过管道送往脱水工序,脱水后
的乙炔供合成氯乙烯使用。 西安西化在对乙炔站的历次改造中,对乙炔发
生器、冷却塔、清净塔进行了改进,但对中和塔没有 作相应改造。随着生产能力的扩大,乙炔流量不断
增大,脱水工序负荷增加,系统压差增大,乙炔输送 总管道上的漏点也增多,中和塔处理能力有限的矛
盾日趋明显,迫切需要对中和工序进行技术改造。 但在改造之前,出于对总管道的保护,管理上要求操
作人员在巡检的时候,增加乙炔总管积液排液的次 数,防止漏点发现不及时致使乙炔大量外泄,造成安
全事故。
2 问题分析
(1)乙炔总管漏点增加。用pH试纸测试总管
积液pH值为4~5,呈酸性,说明乙炔气中夹带的酸
性液滴是乙炔输送管道漏点产生的原因。
(2)脱水工序负荷增加、系统压差增大。说明乙
炔气夹带出中和塔的液滴量较大。由于系统内乙炔
*[收稿日期]2011—05—05 [作者简介]木塔里甫(1979一),男,助理工程师,2005年毕业于西安交通大学能源与动力工程学院,现任西安西化氯 碱化工有限责任公司聚氯乙烯分厂工艺技术员。
14 第12期 木塔里甫:乙炔中和工序的改造
流量的增加,气体流动加快,清净工序后气体夹带酸
性液滴进入中和塔。原工艺中,乙炔中和塔中的液体
分布器采用的是传统的盘式分布,分布效果不理想,
易产生偏流现象;而气体流速的增加,更恶化了偏流
现象。系统内气体流速升高加剧了雾沫夹带,导致 管道内有大量积液产生。由于气体流速过快,碱液
分布效果差,酸性液滴没有被中和塔完全吸收中和
掉,而随着气流进入乙炔总管中,在总管中受重力作
用沉降下来,导致乙炔总管腐蚀加大。 出于以上原因,需要对乙炔中和塔进行改造。
为此追踪半年的分析检验记录,发现进脱水工序前
乙炔气中磷化氢和硫化氢的含量没有出现超标的情 况,只是乙炔管道内积液pH值偏低。由此说明清 净工序的能力是可以满足目前流量的,因此仅需对
中和塔进行改造。
3 改造方案
对中和塔的改造以提高中和塔效率、减少雾沫 夹带量为目标。首先针对目前乙炔气流量情况,重
新对中和塔进行设计改造,对液体分布器重新选型。 同样,中和塔其他附属系统也随之进行必要的改进。
(1)对原有的中和塔液体分布器进行改型,改善 碱液在中和塔内的分布效果。原液体分布器属于传
统盘式喷淋器,将其更换为二次槽式液体分布器。从 原理上看,每个喷淋点流量接近平均,且采用了溢流
的方式对流量进行分配,可避免因气流影响导致液体 分布不均的情况。二次槽式液体分布器结构见图1。
图1 二次槽式液体分布器结构图 Fig.1 Structural diagram of two-times groove-type liquid distributor (2)更换中和塔。
增大塔径,增加塔高,增加填料层高度,以增大
中和塔碱液与乙炔气的接触面积和停留时间。依据
现有乙炔流量的生产需要,并考虑到今后的扩产要
求,重新对中和塔进行设计。
塔内填料使用 50聚丙烯阶梯环。喷淋液为质
量分数15%的碱液,属于易发泡物质,根据Bain— Hougen关联式 ,空塔气速取值需低于泛点气速的 45%,因此取空塔气速为0.2~0.4 m/sE 。
估算得到初步的塔径后,再根据以往生产实际
中无酸液产生的气量,计算出该条件下的传质系数,
以此为依据,计算填料层高度,最终确定塔高。另
外,还需计算填料层增高后压降是否过大。计算后 得到压降为933 Pa,比现有塔仅高出133 Pa。最终
选取塔径为1.8 1T1,填料层高度为8 ITI。
(3)由于塔径变大,中和塔所需持液量增加,碱
液的循环量也随之上升,以填料塔的计算为依据,对 配套的碱液循环泵重新进行选型。原泵类型不变,
扬程不变,流量由14.4 ITI /h提高到26.93 m /h。
(4)因为原中和塔属于填料塔,可以将其连接到 新的中和塔出口管道之后,作为雾沫收集器使用,经
验证除雾效果非常好。
4改造后效果对比
改造前后中和塔运行情况对比见表1。
表1改造前后中和塔运行情况 Table 1 Running situations of neutralizing tower before and after improvement
由表1数据可见,中和塔改造达到了预期的目 标:改善了雾沫夹带现象,提高了中和塔的除酸能 力,降低了操作人员的劳动强度。并且通过对比改
造前后进出口压差发现,改造后气体停留时间可满
足要求;积液pH值为7,说明该分布器效果很好。 改造完成后,笔者对乙炔总管的漏点情况进行了长
达半年的跟踪,未发现新漏点的出现。 5 结语
西安西化从改善分布效果和降低气体流速2个 方面对中和塔进行了重新设计,成功解决了管道腐
蚀等一系列问题。旧塔可改造为分离器,也可保存 其填料直接作为分离器使用,实现了废物利用,这对
老企业装置的扩能是有益的借鉴。
[参考文献] Eli化工工艺设计手册[M].3版.北京:化学工业出版社, 2007. E2]郑石子.聚氯乙烯生产过程及操作[M].北京:科学技术 出版社,1993. [编辑:郝 晶]
15