高端结构设计应用超高层建筑的几点分析
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高端结构设计应用超高层建筑的几点分析
【摘 要】在高层建筑中,塔楼和辅楼预期存在的沉降差异问题,在各塔楼
与辅房之间设置后浇带,怎样配合相应的后浇带处理和大体积混凝土浇筑,如何
解决超长结构混凝土的收缩裂缝问题和塔楼与辅楼间的沉降差异在基础底板中
产生过大内力等问题,本文阐述几点个人观点供大家参考。
【关键词】工程;结构;设计
1 工程概况的地基基础
某项目地上建筑面积为13.45万m2,地下建筑面积为4.3万m2,总建筑面
积为17.75万m2。根据岩土工程勘察报告,本工程场地地基土层为第四纪冲海
积的黏土和淤泥层,基底岩性为侏罗纪熔结凝灰岩,场地内无液化土层。宾馆塔
楼柱下荷载最大达3.8×104kn,商务塔楼柱下荷载最大达3.5×104kn,采用大直
径灌注桩,平板式桩筏基础。经优化比较,桩径700~1100较为合理。商务楼和
宾馆塔楼下筏板厚度为3m,其他位置底板采用厚板式,板厚为1.2m。针对本工
程塔楼和辅楼预期存在的沉降差异问题,在各塔楼与辅房之间设置后浇带,并配
合相应的后浇带处理措施和大体积混凝土浇筑措施,解决了超长结构混凝土的收
缩裂缝问题和塔楼与辅楼间的沉降差异在基础底板中产生过大内力的问题。
2 结构设计与计算
(1)结构体系。塔楼外框架柱采用现浇钢筋混凝土柱,钢筋混凝土柱外框
架体系将作为有效的承重支撑,大部分竖向荷载通过轴力方式向下传递,而混凝
土核心筒除了承受竖向荷载外,其主要功能是提供强大的抗侧力能力。《建筑抗
震设计规范》规定:6度区现浇钢筋混凝土框架一核心筒结构适用的最大高度为
150m,本工程两塔楼的房屋高度均为161.1in,仅超过11.1m;本工程属b级高
度,而《高层建筑混凝土结构技术规程》规定:6度区框架一核心筒结构b级高
度建筑的最大适用高度为210m,还有48.9m才超限;大跨度钢结构连廊的存在
使得本工程属于特殊类型的高层建筑(大跨度连体)。但由于本工程塔楼高宽比
h/b为4.4并不大,两塔楼的平面及竖向结构特性变化较少,且连廊与塔楼采用
弱连接,对塔楼耦合影响小。计算分析结果也表明无异常薄弱层出现,且以风荷
载为控制水平作用。综上所述,本工程有两项轻微超限,设计时采取必要的抗震
加强措施,在技术上是可行的,顺利通过设计审。
(2)弹性计算。本工程采用中国建筑科学研究院编制的《多层及高层建筑
结构空间有限元分析与设计软件sat-we》、《特殊多、高层建筑结构分析与设计软
件pm-sap))及美国csi公司的国际通用结构分析与设计软件etabs等三个程序进
行整体计算,均采用抗震耦联分析并考虑偶然偏心。用satwe程序进行弹性动力
时程分析。两塔楼的自振特性计算结果见表1和表2,三个软件的计算结果较接
近,从侧面反映出结构模型和分析的正确性。结构的主要振型以平动为主,扭转
为主的第1自振周期与平动为主的第1自振周期之比,宾馆塔楼分别为0.577、
0.605、0.538,商务塔楼分别为0.593、0.603、0.529,均小于0.85,满足《高层
建筑混凝土结构技术规程(jgj3—2002)》的要求。
风荷载及多遇地震作用下的结构反应计算是结构设计中的重要内容,结构在
风荷载及多遇地震作用下结构最大点位移和最大的层间位移角,可见在风荷载和
地震作用下的层间位移角度均小于规范限值。两塔楼产生的最大屋面位移及最大
层间位移角均是x方向风荷载作用下产生的,其中商务塔楼最屋面位移为
93.44mm,最大层间位移角为1/1537;宾馆塔楼最大屋面位移为82.83mm,最大
层间位移角为1/1743。最大层间位移角均小乎规范所规定的限值1/800。本工程
塔楼属于风荷载为控制水平作用,在考虑偶然偏心影响的水平地震作用下,楼层
竖向构件最大水平位移和层间位移与其平均值之比小于规范限值,说明结构具有
很好的抗扭刚度。地震作用下楼层剪重比也是结构整体分析的重要内容,计算结
果表明,两塔楼各层x方向和y方向的层间地震剪力均满足规范的最小剪重比要
求。宾馆塔基底框架和核心筒的x方向倾覆力矩分别为2.83×105kn·m,
6.55x105kn·m;y方向倾覆力矩分别为2.66×105kn·m,8.09×105kn·m。商务塔基
底框架和核心筒的x方向倾覆力矩分别为3.21×105kn·m,6.08×105kn·m;y方向
倾覆力矩分别为2.37×105kn·m,7.66×105kn·m。核心筒所占倾覆力矩沿结构高度
始终大于总地震倾覆力矩的50%,表明对于整体结构安全度是可靠的。
(3)弹性时程分析。按照《岩土工程勘察报告》确定的场地类别,采用《工
程场地地震安全性评价报告》提供的地震动参数,选择两组实际地震记录波和一
组人工模拟地震波进行弹性动力时程分析。每条时程曲线计算所得的结构底部剪
力大于cqc法求得的底部剪力的65%,三条时程曲线计算所得的结构底部剪力的
平均值大于cqc法求得的底部剪力的80%。cqc法计算结果基本包络三条时程曲
线计算所得的平均值,仅在结构顶部的少数楼层地震剪力偏小,说明设计反应谱
在长周期阶段的人为调整以及计算中对高阶振型的影响估计不足,设计时将对顶
部楼层的地震剪力进行调整,满足对时程分析法的内力包络要求。除此以外,结
构内力和配筋可直接按cqc法计算结果采用。
(4)中震不屈服分析和动力弹塑性分析。如前所述,本工程平面及竖向结
构特性变化较少,多遇地震下的计算结果也无超限情况出现,鉴于本工程建筑等
级较高为确保结构安全可靠,我们依然对其进行了中震不屈服验算,使剪力墙、
柱、连梁和框架梁等重要抗震构件在中震作用下不屈服。
通过中震不屈服计算和判断,两塔楼结构体系中竖向构件在中震作用下保持
着良好的弹性性能,而水平构件特别是连梁则有部分进入屈服状态,通过调整连
梁和框架梁的配筋和对部分连梁截面进行调整,才使所有主要水平构件不进入屈
服状态。这从设计上保证了中震不屈服的落实,体现了地震中各构件的屈服顺序
基本上是首先连梁屈服,其次有部分框架梁屈服,而竖向构件则未出现屈服情况。
3 主要技术及措施
(1)空中连廊支承结构抗震加强措施。连廊弱连接支座留足连廊两端活动
空间确保不出现下坠,采用抗拉铰接万向支座,并用侧面限位器固定,确保水平
荷载直接传递到塔楼主结构。支承连廊的框架柱抗震等级提高为一级,以确保安
全性。
(2)连廊及顶部塔楼结构抗震加强措施。连廊采用空间钢结构桁架,钢筋
混凝土楼板的形式,并进行专门设计。顶部莲花座高度较高且外形复杂,采用将
芯筒适度上升,外复钢结构形成莲花座外形的结构设计,能极大地减轻自重保证
结构强度,从而有效克服鞭梢效应,且施工方便。
(3)平面扭转不规则抗震加强措施。主要采取调整抗侧力构件的布置,使
质心与刚心尽量重合,并加大结构的扭转刚度,以减小结构扭转效应,使结构各
楼层的位移比不大于1.4。例如由于塔楼平面存在局部凸出圆弧,部分楼层的x
向最大水平位移与平均层间位移比值超b级高度的1.4,最大达到1.47,最终通
过适当加宽圆弧内柱子x向柱宽,并加强两柱联系梁刚度得以解决。
(4)侧向刚度不规则抗震加强措施。适当加大立面变化处楼层的板厚及配
筋,并采用双层双向配筋,加强与立面变化楼层相交的竖向构件的配筋,如25
层局部凸出圆弧结束,竖向构件截面变化则避开25层,并适当加强24~26层竖
向构件配筋。
4 结束
超高层建筑双塔结构是一种非常复杂的结构体系,如何科学合理地设计超高
层建筑结构已成为一个急需解决的问题。超高层建筑应采用合理的计算模型,通
过多种分析进行比较,证明结构设计是可靠的,因此设计者要足够重视抗震设计。