根据两相短路电流计算公式：I d=U e/2√(∑R)2+(∑X)2
其中∑R=R1/K b2+R b+R2；∑X=X X+X1/ K b2+X b+X2
式中I d--两相短路电流，A；
∑R、∑X—短路回路内一相电阻、电抗值的总和，Ω；
X X—根据三相短路容量计算的系统电抗值，Ω；
R1、X1—高压电缆的电阻、电抗值，Ω；
K b—矿用变压器的变压比，若一次电压为１０ＫＶ，二次电压为１２００Ｖ、６９０Ｖ时，变比依次为８．３、１４．５R b、X b—矿用变压器的电阻、电抗值
R2、X2—低压电缆的电阻、电抗值
U e—变压器二次侧的额定电压，对于660V网络，U e以690V 计算；对于1140V网络，U e以1200V计算
经查表：
70²高压电缆R1=0.3Ω/Km，X1=0.08Ω/Km；
50²高压电缆R1=0.42Ω/Km，X1=0.08Ω/Km；
35²高压电缆R1=0.6Ω/Km，X1=0.08Ω/Km；
1140V变压器R b=0.0167，X b=0.1246；
660V变压器R b=0.0056，X b=0.0415；
1140V系统下X X=0.0144；
660V系统下X X=0.0048；
70²低压电缆R2=0.315Ω/Km，X2=0.078Ω/Km；
50²低压电缆R2=0.448Ω/Km，X2=0.081Ω/Km；
35²低压电缆R2=0.616Ω/Km，X2=0.084Ω/Km；25²低压电缆R2=0.864Ω/Km，X2=0.088Ω/Km；16²低压电缆R2=1.37Ω/Km，X2=0.09Ω/Km；1、副井井下660V系统最远端两相短路电流
∑R=R1/K b2+R b+R2=0.539948
∑X=X X+X1/ K b2+X b+X2=0.118166
I d=U e/2√(∑R)2+(∑X)2=627.27A
2、副井井下1140V系统最远端两相短路电流∑R=R1/K b2+R b+R2=0.27092
∑X=X X+X1/ K b2+X b+X2=0.20162
I d=U e/2√(∑R)2+(∑X)2=1776.73A
3、副井井下风机专用线最远端两相短路电流∑R=R1/K b2+R b+R2=0.2
∑X=X X+X1/ K b2+X b+X2=0.086
I d=U e/2√(∑R)2+(∑X)2=1568A
4、主井井下660V系统最远端两相短路电流
∑R=R1/K b2+R b+R2=0.09
∑X=X X+X1/ K b2+X b+X2=0.06
I d=U e/2√(∑R)2+(∑X)2=3136A
5、主井井下1140V系统最远端两相短路电流∑R=R1/K b2+R b+R2=0.277
∑X=X X+X1/ K b2+X b+X2=0.2
I d=U e/2√(∑R)2+(∑X)2=1756A
6、地面660V动力线最远端两相短路电流∑R=R1/K b2+R b+R2=0.4
∑X=X X+X1/ K b2+X b+X2=0.1
I d=U e/2√(∑R)2+(∑X)2=841.46A
7、主扇线路最远端两相短路电流
∑R=R1/K b2+R b+R2=0.044
∑X=X X+X1/ K b2+X b+X2=0.053
I d=U e/2√(∑R)2+(∑X)2=4967.96A
高压开关整定
根据公式I≥1.2～1.4(Inst+∑In)/（KTr×Ti）
式中：I 高压配电箱的过电流继电器电流整定值
Inst 起动电流最大一台或几台（同时起动）电动机的额定起动电流。
∑In 其余用电设备的额定电流之和。
KTr 变压器的变比。当电压比为10000/1140时KTr=8.8；当电压比为10000/660时KTr=15.2
Ti 电流互感器的变流比。所使用的电流互感器为200/5。
1、控制副井井下移变的开关柜
1140V系统
I=1.3×（160×0.65×6+653×0.65）/（8.8×40）=3.87A 660V系统
I=1.3×（90×1.15×6+700.2×1.15）/（15.2×40）=3.05A 所以控制移变的开关柜整定值为6.92A
2、控制副井井下风机专用移变的开关柜
I=1.3×（60×1.15×6+194×1.15）/（15.2×40）=1.4A 3、控制主井井下移变的开关柜
1140V系统
I=1.3×（160×0.65×6+382×0.65）/（8.8×40）=3.2A 660V系统
I=1.3×（90×1.15×6+529×1.15）/（15.2×40）=2.63A 所以控制移变的开关柜整定值为5.83A
4、控制地面动力变压器的开关柜
I=1.3×（160×0.65×6+382×0.65）/（8.8×40）=2.5A
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