推力轴承算法说明书
冯新安 硕6007班 学号：3116058010
相关参数：
推力轴承
轴承计算参数：
轴承的内直径=300mm
轴承的外直径=500mm
轴瓦包角=35°
润滑油密度（Kg/m^3）=886.000000
润滑油比热（J/kgC）=1906. 000000
润滑油牌号，ISO标准 68
润滑油的粘度（PaS）=3.632600E-02 推力轴承
轴承的径向载荷=100000N
轴承的转速=3000（转/分）
要求：
给出
1. 计算公式
2. 边界条件
3. 计算程序框图
4. 迭代收敛准则
5. 计算源程序
6. 压力分布图
7. 最小油膜厚度
8. 功耗
9. 流量
一、计算公式与边界条件
1、根据流体的连续性、力平衡和牛顿粘性定律可得笛卡尔坐标下完整的三
维Reynolds方程为：
（1）
把速度之和（ ）写成U，而把 写成V，假设轴承为刚性平面轴承，
即忽略伸缩效应项，将动压效应项中 项设为零，忽略挤压项 ，设密度
ρ沿各个方向不变，得简化的直角坐标系下的二维雷诺方程为
（2）
将上述方程转化为极坐标系下二维Reynolds方程为
33112122rhphprhrrrgggg （3）
压力边界条件为
г ， г
其中Г 为油膜破裂边界，Г 为油膜周围边界
2、取一参考平面与推力盘平面平行，两平面相距hp，设瓦摆动后瓦平面与
参考平面的交线（或交线的平行线）为Pr，Pr线过坐标原点O，（如不过坐标原
点O点可在参考平面上平移过O点）。γp为摆动后瓦平面与参考平面之间的夹角，
亦即轴瓦绕Pr线的转动角。则液膜厚度为：
sin()
sin()ppp
ppphhrtg
hr
（4）
3、无量纲压力方程
01,rrRhhh，则将基本方程进行无量纲化。
3316pphrhhrrrrggggg （5）
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1000MW机组高中压转子可倾瓦瓦温高原因分析及处理措施
作者：张彬
来源：《西部论丛》2019年第27期
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摘 要：本文介绍了CCLN1000-25/600/600型汽輪机在运行期间高中压转子可倾瓦瓦温高原因分析及处理措施，通过学习与实践，进一步掌握了高中压转子可倾瓦的调整与进油量的调整，减少了#2、#3轴径、轴瓦磨损程度，降低了机组临停检修次数，提高了汽轮机的安全可靠性，为机组的稳发多供奠定了坚实的基础。
关键词：汽轮机;可倾瓦;低速碾瓦;低压缸变形
一、概述
某公司#1、#2两台机组汽轮机为哈尔滨发电机有限公司生产的CCLN1000-25/600/600型一次中间再热超超临界重型发电汽轮机。汽轮机共11个支撑轴承，其中#1-#4轴承为可倾瓦结构，#5-#10轴承为椭圆型结构，#11号轴承为圆形轴承。两台机分别于2010年10月和2010年12月相继投入运行。
二、现象描述
两台机组自投运以来，汽轮机在多次启停低速时，#1-#4可倾瓦瓦温上升较快，最高时达到131℃，已达钨金承受的温度极限，造成汽轮机#2、#3轴颈磨损、轴瓦磨损，已严重威胁汽轮机组的安全稳定启停及正常运行。经过多次机组等级检修及临停抢修，都无法彻底解决。
三、原因分析
针对机组可倾瓦一直在汽轮机低速时发生低速碾瓦导致瓦温升高现象，特在停运期间对公司机组进行翻瓦检查，并组织专业技术人员对碾瓦原因进行分析：
1、盘车时轴瓦与轴径近似干摩，埋下隐患
每次启停机期间安排班组人员对各轴瓦回油观察窗进行查验，观测回油量是否正常，并把详细记录好每次观测的记录。
2、轴颈光洁度低，易磨损
转子质量较重，瓦块钨金承受比压较大，造成钨金磨损，钨金内含有其它合金，硬化后对轴颈产生切割作用，微量磨损轴颈，造成恶性循环。初步判断应为启机汽缸膨胀过程中#3轴瓦载荷较重，再加上#3轴颈光洁度不好，轴颈碾起轴瓦下瓦钨金。
第５４卷第２期
２０１２年４月 汽轮机技术
ＴＵＲＢＩＮＥ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ Ｖｏ１．５４ Ｎｏ．２
Ａｐｒ．２０１２
某台燃机啮合过程中可倾瓦突发振动
的诊断与治理
郭玉杰 ，邵荣国 ，谷保民
（１河南电力试验研究院，郑州４５００５２；２华能河南中原燃气发电有限公司，驻马店４６３０００）
摘要：某台燃气轮发电机与汽轮机啮合过程中经常会出现突变振动。振动一旦突发，幅值经常超过５００１ｘｍ，导致机
组无法安全运行。振动突发后出现了很大幅值的半频分量。分析表明，轴承油膜涡动是导致振动的主要原因。通
过调整轴承标高和减少轴承顶隙，消除了机组不稳定振动。需要指出的是，出现振动的轴承是可倾瓦，这是目前人
们所公认的稳定性较高的轴承，但是实际运行中依然出现了失稳振动。对导致该现象的原因进行了分析。指出可
倾瓦故障状态下，轴颈中心位置会发生较大的水平偏移，从而影响轴承稳定性。
关键词：燃机；振动；油膜涡动；可倾轴承
分类号：ＴＫ４７７ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００１—５８８４（２０１２）０２－０１５１－０４
Ａｂｎｏｒｍａｌ Ｖｉｂｒａｔｉｏｎ Ｆａｕｌｔ Ｄｉａｇｎｏｓｉｓ ａｎｄ Ｏｖｅｒｈａｕｌ ｏｆ ａ Ｔｉｌｔｉｎｇ－ｐａｄ Ｊｏｕｒｎａｌ Ｂｅａｒｉｎｇ
ｉｎ ａ Ｇａｓ Ｔｕｒｂｉｎｅ Ｇｅｎｅｒａｔｏｒ Ｕｎｉｔ Ｄｕｒｉｎｇ Ｍｅｓｈ Ｐｒｏｃｅｓｓ
ＧＵＯ Ｙｕ－ｊｉｅ ，ＳＨＡＯ Ｒｏｎｇ－ｇｕｏ ，ＧＵ Ｂａｏ－ｍｉｎ
（１ Ｈｅｎａｎ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｚｈｅｎｇｚｈｏｕ ４５００５２，Ｃｈｉｎａ；
２ Ｈｕａｎｅｎｇ Ｈｅｎａｎ Ｚｈｏｎｇｙｕａｎ Ｇａｓ Ｐｏｗｅｒ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｚｈｕｍａｄｉａｎ ４６３０００，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａ Ｓｅｒｉｏｕｓ ｕｎｓｔａｂｌｅ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｏｃｃｕｒｒｅｄ ｉｎ ａ ｇａｓ ｔｕｒｂｉｎｅ ｄｕｒｉｎｇ ｍｅｓｈ ｐｒｏｃｅｓｓ．Ｔｈｅ ａｍｐｌｉｔｕｄｅ ｏｆｔｅｎ ｅｘｃｅｅｄｓ ５００１ｘｍ
（1）圆筒形轴承
圆筒形（或称圆柱形）轴承是最早用于汽轮发电机上的老式结构的滑动轴承，其轴瓦内孔呈圆形，内孔等于轴颈直径Ф加顶部间隙，而顶部间隙а为轴颈的1.5/1000—2/1000，两侧间隙ь各为顶部间隙的一半，如图。轴承下瓦与轴颈的接触角按轴瓦长度L与轴颈ф之比（长颈比）及轴瓦负荷大小而定。一般取60０左右，当轴瓦长度与直径之比小于0.8—1或轴瓦负荷大于0.8～1MPа时，接触角可达到75０左右。
常用的圆筒形轴承在下瓦中分面附近位置（轴颈旋转方向的上游）处有进油口，轴颈旋转时只能形成下部一个油楔，这种轴承称为单油楔圆筒形轴承，这种轴承结构简单，润滑油的消耗量小，摩擦损失少，但是该结构的轴承在高速轻载的工作条件下，油膜刚度差，容易发生失稳现象，目前应用广泛的是自位式圆筒形轴承，主要用在汽轮机低压转子和发电机转子上，为了保证轴承在运行中能自由滑动，又不至于发生振动，轴承一般在冷态下要求有0.03～0.08mm的紧力。
（２）椭圆形轴承
椭圆形轴瓦是随着汽轮机单机容量不断增大和转速不断升高，在圆筒形轴瓦的基础上发展起来的。它被用于功率较大的机组上。椭圆形轴瓦的顶部间隙约为轴径直径的1/1000，两侧间隙各为轴径直径的1/1000左右，即内孔上下直径为（ф+0.001ф），左右直径为（ф+0.002ф）。所以，椭圆轴承实际上是由两个不完全的半圆合成的，加工时在水平中分面两侧，按设计的椭圆度加垫片，加工结束后取去垫片，即成椭圆轴承。在上瓦设有油槽，宽度为轴承有效宽度的一半，深度在５mm左右，为便于进油和排油，在中间结合面开有圆滑过渡的缺口，为减少漏油间隙，把在端部回油槽部位的乌金加工成了圆形。其垂直方向的短径略小于水平方向的长径，在下瓦中分面附近位置（轴颈旋转方向的上游）处有进油口。轴颈旋转时能形成两个油楔，两个油楔相互作用可得到较好的油膜刚度，使转子在垂直方向不易发生振动，但是椭圆形轴承的油耗和摩擦损失都比圆筒形轴承大，这种轴承也有可能发生失稳现象。
