CFG桩复合地基处理工程计算书
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计算书：
1、面积置换率计算
依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2012）
sk p a
spk f m A R m f )1(-+=βλ，p
p p n
i pi si A q l q up Ra α+=∑=1
式中：spk f --复合地基承载力特征值，取值为180kPa ；
λ—-单桩承载力发挥系数，取0。
80； p a —-桩端端阻力发挥系数，取1。
0；
m ——面积置换率；
a R —-单桩承载力特征值（kN)；
p A —-桩截面积,Ap=0.09616m 2（桩径d=0。
35m ）；
β——桩间土强度的发挥系数,按规范取0。
90；
sk f ——处理后桩间土承载力特征值，取值60kPa （桩间土按素填土取值)；
p u -—桩的周长；
si q ——桩侧土侧阻力特征值; i l ——第i 层土的厚度;
p q —-桩端端阻力特征值，（以可塑粘土、硬塑粘土、强风化泥质砂岩作为桩端持力层)。
单桩承载力R a 计算和取值表
取Ra =200kN 进行计算。
sk p
a
spk f m A R m
f )1(-+=βλ
180≤0。
8×m ×200/0。
09616+0。
9×(1-m)×60 12.12≤154.81m m ≥0.0783
m=0。
0783，则单根桩承担的处理面积Ae=Ap/m=0.09616/0.0783≈1。
228m 2。
2、桩位布置
=m d 2/e d 2
式中：m ——实际置换率; n ——同一承台内桩数量；
A P -—桩截面积，0.09616m 2(桩径d=0。
35m ）； A —-承台面积； d ——桩身平均直径(m ）;
d e ——一根桩分担的处理地基面积的等效直径(m ）；正方形布桩d e =1.13s,矩形布桩d e =1。
1321s s ，s 、s 1、s 2分别为桩间距、纵向桩间距和横向桩间距。
CFG桩复合地基设计桩布置
以上布桩均满足mA
A n p
≥
式中：m ——实际置换率； m ——实际置换率； n —-同一承台内桩数量；
A P ——桩截面积,0.09616m 2（桩径d=0.35m ）； A-—承台面积.
根据以上单桩承载力计算可知，按上表桩间距布置CFG 桩，有效最短桩长不应小于2.5m ，才能满足上部荷载的要求，复合地基承载力特征值fspk ≥200kPa.
3、桩体强度选择
依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）
P
a
cu A R f λ4
≥式中：f cu --桩体混合料试块28d 立方体抗压强度平均值。
λ—-单桩承载力发挥系数，取0.80；
A P —-桩截面积，0.09616m 2（桩径d=0。
35m ）
a R —-单桩承载力特征值200（kN);
经计算:f cu ≈6655。
57kPa ，因成桩工艺选用长螺旋中心压灌成桩,故选用C20砼. 4、复合地基承载力验算
（1）根据
A nA m p
=
式中:m ——实际置换率;
n ——同一承台内桩数量；
A P ——桩截面积，0.09616m 2(桩径d=0。
35m)； A ——承台面积;
并根据各类型基础CFG 桩布桩形式及桩距，经计算,复合地基面积置换率m 值均可满足设计要求; （2）复合地基承载力验算
sk p
a
spk f m A R m
f )1(-+=βλ
式中：spk f -—复合地基承载力特征值；
λ——单桩承载力发挥系数,取0。
80；
m ——面积置换率，计算时取实际置换率，见布桩大样图；
a R -—单桩承载力特征值（kN ）；
A——桩截面积,Ap=0.09616m2(桩径d=0。
35m）；
p
——桩间土强度的发挥系数，按规范取0.90；
f-—处理后桩间土承载力特征值，取值60kPa（桩间土按素填土取值)；sk
复合地基承载力计算结果见下表。
复合地基承载力计算结果表
根据计算结果，其加固后的复合地基承载力特征值均大于180kPa。
满足设计要求。
5、压缩模量
地基处理后的变形计算应按现行的国家标准《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）的有关规定执行，复合地基的压缩模量等于该天然地基压缩模量ξ倍，按勘察报告提供的桩间土承载力特征值（素填土）f ak=60kPa.
ξ=f spk/f ak(f spk为处理后的复合地基承载力，ξ为压缩模量提高系数）,各土层处理后的压缩模量详见表6.
6、复合地基沉降和变形计算
本工程根据场地地质条件和上部结构荷载选取最不利位置进行估算。
根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011），《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2012）公式：
)('111---==∑=i i i i si o
s s Z Z E p S S n
i ααψψ，∑∑=si i i s E A A E /,)ln 4.05.2(b b Z n -=,∑=∆≤∆n
i i n s s 1
'025.0'计算变形量； 式中：s --地基最终变形量(mm ）；
's ——按分层总和法计算出的地基变形量(mm ）;
s ψ——沉降经验系数，根据变形计算深度范围内压缩模量的当量值（s E ）、基底附加压力按《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）表7。
1。
8取值；
N —-地基变形计算深度范围内所划分的土层数；
0p ——相应于作用的准永久组合时基础底面处的附加压力(kPa);
si E —-基础底面下底i 层土的压缩模量(MPa)；
1-i i z z 、——基础底面至第i 层土、第i —1层土底面的距离(m);
1-i αα、i ——基础底面计算点至第i 层土、第i —1层土底面范围内平均附加应力系数； s E —-压缩模量当量值；
A i —-第i 层土附加应力系数沿土层厚度的积分值；
n z ——变形计算深度，应大于复合土层的深度（m ），计算深度范围内遇基岩时取至基岩表面;
b ——基础宽度（m);
i s '∆—-在计算深度范围内，第i 层土的计算变形值(m)；
n s '∆——在计算深度范围内向上取厚度为z ∆的土层计算变形值，按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）表5。
3.6取值(m).
沉降、相邻柱基沉降差计算表6-1
经计算：相邻柱基的沉降差≤0。
002L（L为相邻柱间距），满足规范要求。
沉降、整体倾斜计算表6—2
经计算：建筑物整体倾斜≤0.004，满足规范要求。
