高超音速侵彻引信中的泡沫铝垫片

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第32卷第6期 2010年12月 探测与控制学报 

Joumal of Detection&Control V01.32No.6 

Dec.2010 

高超音速侵彻引信中的泡沫铝垫片 

徐蓬朝 ,黄惠东 ,揭 涛 ,刘 璞 

(1.机电工程与控制国家级重点实验室,陕西西安710065;2.西安机电信息研究所,陕西西安710065} 

摘 要:应对高速侵彻高冲击的主要措施之一是加垫片,而已有垫片材料并不理想。为此,提出以新型材料泡 沫铝制造高超音速侵彻引信垫片,泡沫铝自身内部多孔结构有利于抗高过载冲击。ANSYS/I S-DYNA有限元 仿真表明,6 rnln泡沫铝垫片能起到较好的抗高过载冲击作用,但计算得出的垫片厚度仍不理想,可能需要从衰 减应力波角度进一步研究。 关键词:引信;侵彻;抗冲击;泡沫铝 

中图分类号:TJ430.3文献标志码:A 文章编号:1008—1194{2010)06-0063-05 

rrhe Foamed Aluminium Gasket in Hypersonic Penetrating Fuze 

XU Pengzhao ,HUANG Huidong ,J IE Tao ,LIU Pu 

(1.National Key Laboratory of Electromechanical Engineering and Control,Xi'an 710065 China; 2.Xi'an Institute of Electromechanical Information Technology,Xi'an 710065,China) 

Abstract:Usual treatment of dealing against the fierce shock while high speed penetration is tO add gasket,but 

the effect of common material is not idea1.Few research has been done on anti-shock of foamed aluminium in hy— personic penetrating fuze SO far.The spongy structure of foamed aluminium is beneficial to mechanical filtering. In this paper,foamed aluminium was used tO make the gasket for hypersonic penetrating fuze.The simulation re— suit indicated that 6 nlrn gasket could effectively attenuate the over pressure of shock wave,but the thickness was not suitable.The further reseach is to be done on attenuating stress wave. 

Key words:fuze;penetration;anti-shock gasket;foamed aluminium; 

0 引言 

随着超音速、高超音速武器的发展,侵彻弹飞行 

的速度越来越高,弹体侵彻目标的过程受到的冲击 

过载会越来越大。当弹体侵彻目标时,相当于在侵 

彻弹前端施加了一个冲击力。由于加载速率极快, 

在侵彻弹中会产生弹塑性应力波的传播,从而引起 

侵彻弹中每一处节点的位移、速度、应力、加速度突 

变[1 ],当冲击应力幅值足够大时会对引信I3。 零部 

件和元器件造成破坏。 

目前,加垫片是主要应对措施之一,引信的垫片 

材料大多选用软铝、紫铜、毛毡和聚四氟乙烯等。通 

过实验取得的加速度曲线仍有高g值尖峰,抗高过 

载冲击效果还不太理想。本文提出以新型材料泡沫 铝制造高超音速侵彻引信垫片,泡沫铝自身内部多 

孔结构有利于抗高过载冲击。 

1泡沫铝简介 

泡沫铝是20世纪80年代后期国际上迅速发展 

起来的一种具有优异的物理特性和良好的机械性能 

的新型多功能复合工程材料。泡沫铝作为抗冲击、 

防震材料已经广泛应用在航空航天、汽车防护、包装 

运输等领域。 

泡沫铝在单向压缩载荷下的应力一应变关系具 

有明显的三阶段变形特征:孔壁弹性弯曲阶段、孔壁 

逐渐被压垮的屈服平台阶段和孔壁完全坍塌压实引 

起的应力迅速增加的密实化阶段l_5]。孑L壁弹性弯曲 

*收稿日期:2010—08—12 修回日期:2010—11-24 作者简介:徐蓬朝(1984一),男,河北廊坊人,硕士研究生,研究方向:机械电子工程。E-mail:just4tommylove@grnail.

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阶段主要是泡沫铝单元的孔楞和孔壁发生弹性弯 

曲,此时应力一应变表现为直线。屈服平台阶段表示 

泡沫铝进入塑变屈服阶段,随着应变的增大,应力值 

升高幅度很小,这对冲击载荷下引信的保护尤为重 

要。密实化阶段表明泡沫铝中泡沫单元几乎全部被 

破坏,应力随着应变的增加而陡增。本文选取的泡 

沫铝材料应力一应变曲线如图l所示。 

一 室 

图1泡沫铝材料的应力一应变曲线 

Fig.1 Strain-stress curves of foamed aluminum 

2高超音速侵彻弹引信中的泡沫铝垫 

片 

将每个泡沫单元视为一个质量块,相邻两质量 

块在纵向由非线性弹塑性弹簧连接,横向由可承受 

拉压的弹性杆铰接。垫片顶部受冲击载荷P(£)作 

用,P(£)可由侵彻过程中弹体过载曲线得到,载荷 

作用时间为T,如图2所示。 

图2泡沫铝简化模型 

Fig.2 Simplified calculation model of foamed aluminum 

以第( , )质量块为例,( , )质量块受到的冲 

击应力为P ,与( +1, )质量块之间的纵向应变为 e ,两质量块之间弹簧的刚度为k 。由于泡沫铝横 

截面积变化很小,与( ,J+1)质量块之间的横向应 

变可忽略不计。 

当冲击载荷作用于冲击端时,上层质量块通过 

弹簧依次压向下层质量块。在冲击载荷初始作用阶 

段,相邻两个质量块之间的相互作用应力很小,随着 

冲击载荷增加,质量块之间的弹簧被压缩,产生较 

大的相互作用力。忽略重力作用,根据动量定理则 

有 

P , ・Atl—ki. £ , ・At1一 f.J・ef.J/Ah(1) 

随着相邻质量块之间的相对位移不断减小,两 

者之间的弹簧被压实,此时两相邻质量块到达密实 

化阶段,从而随着应变的增加应力急剧增加,冲击应 

力 推动( , )质量块向下方继续移动,质量块之 

间产生塑性变形。假设( , )质量块的平台应力为 

, ,则有 

, ・At2一 ,J・At2一 ・ ,J/A& (2) 

冲击应力继续向下层传播,冲击应力P J传播 

到( +1, )质量块,推动(i+1, )质量块向下方移 

动,此时( , )和( +1, )质量块之间的弹簧存在卸 

载。泡沫铝的卸载路径是弹性的,假设卸载弹簧的刚 

度为 ,则有 

・At3一 ・ hJ・At3一m £ /at3(3) 

随着相邻质量块相互作用的传递,其变形一直 

传递到泡沫铝材料底端的固定边界处,在边界处发 

生反射,反射波在泡沫铝材料中传播,直至衰减为 零。泡沫铝通过自身的弹塑性变形和阻尼作用,使 

得冲击能量被大量耗散,冲击载荷得到衰减。 

3有限元计算仿真验证 

3.1有限元计算模型 

利用仿真软件ANSYS/L DYNA对弹体侵彻 

过程进行仿真。根据文献E6]选取侵彻弹为长径比 

为4:l的杆式弹,弹体材料为钨合金,弹丸直径l0 

cm,引信外壳材料为40Cr。引信内部零部件和元器 

件定义为待测装置,直径为4 cm,长为6 cm。其中, 

弹体选用刚体模型,引信外壳和待测装置选用双线 

性随动塑性材料模型。混凝土靶板的尺寸为200 

cmX 200 cm×50 cm,其材料模型选用Johnson- 

Holmquist—Concrete(JHC)模型L7]。泡沫铝选用 

Crushable-Foam模型[8],材料的应力一应变曲线参见 

图1。侵彻模型中材料的部分参数如表1所示。

 徐蓬朝等:高超音速侵彻引信中的泡沫铝垫片 65 

表1侵彻模型材料的部分参数 

Tab.1 Material parameters of penetrating model 

由于模型结构形状、冲击载荷具有对称性,为节 

减计算时间,提高计算精度,弹体和靶板均采取1/4 

模型建模。创建的侵彻模型1中引信待测装置未装 

加垫片,引信外壳和弹体刚性连接,弹靶模型如图3 

所示;侵彻模型2中引信待测装置下端装有泡沫铝 

垫片,引信模型如图4所示。 

图3弹靶侵彻模型1 Fig.3 Model 1 and finite element meshes for penetration 

图4模型2引信模型 Fig.4 Numerical model of fuze in model 2 

3.2仿真计算结果及分析 

3.2.1模型1仿真计算结果及分析 

弹丸以1 800 m/s的初速度垂直撞击靶板中 心,侵彻混凝土模型仿真结束时间为400 s,(选取 

数值仿真的结束时间长短不影响对加速度曲线的分 

析),每2 s输出一次计算结果。选取侵彻模型中 

引信测试装置整体部分为研究对象,ANSYS/LS- 

DYNA仿真软件得到加速度曲线如图5所示。 

0 50 100 150 200 250 300 Time/as 

图5测 装置加速度曲线 Fig.5 Time-history curves of overload of test device 

由图5可以得出,在弹体侵彻混凝土时,引信待 

测装置最大加速度峰值出现在36.0 s时刻,大小 

为91 000g,加速度脉宽为37.0 gs。加速度曲线呈 

现出波动特征,这主要是由于引信腔体如同一个高 

频滤波器,应力波的部分能量在此处得以过滤和耗 

散;同时,弹体末端的引信材料较复杂,应力波在不 

同材料界面间的反射和透射会引起待测装置应力波 

幅的增强或减弱,致使加速度幅值产生波动。 

对图5加速度一时间曲线进行分析,加速度的最 

大峰值是出现在第一个波峰处,在峰值过后弹体的 

冲击加速度值都大幅减小;高超音速侵彻引信承担 

的加速度极值为20 000"--40 000 g,因此,在侵彻过 

程中的高过载将使引信零部件失效,不能发挥作用, 

必须将引信受到的冲击进行衰减。 

3.2.2模型2仿真计算结果及分析 

在侵彻混凝土过程中,垫片的厚度会影响待测 

装置的过载曲线。在模型2中,弹丸以1 800 m/s 0 8 6 4 2 O 2 4 

缎最