GB151-2014-热交换器
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管壳式换热器制造工艺规程1、主题内容与适用范围:本规程规定了本公司管壳式换热器组装制造中的具体工艺要求2、引用标准《固定式压力容器安全技术监察规程》、GB151-2014《管壳式换热器》和GB150-2011《固定式压力容器》。
3、基本要求管壳式换热器主要受压部分的焊接接头分为A、B、C、D、E五类,按下图所示。
a) 壳体圆筒部分的纵向接头、球形接头与圆筒连接的环向接头、各类凸形封头中的所有拼焊接头以及嵌入式接管与壳体对接连接的接头,均属A类焊接接头。
b) 壳体部分的环向接头、锥形封头小端与接管连接的接头、长颈法兰与接管连接的接头,均属B类焊接接头,但已规定为A类的焊接接头除外。
c) 平盖、管板与圆筒非对接连接的接头,法兰与壳体、接管连接的接头,内封头与圆筒的搭接接头,均属C类焊接接头。
d) 接管、人孔、凸缘、补强圈等与壳体连接的接头,均属D类焊接接头,但已规定为A、B类的焊接接头除外。
e)非受压元件吊耳、支座垫板与压力容器连接的焊缝,均属E类焊接接头。
对不同板厚对接的规定:a) 下列不同板厚必须削薄厚板:当?2≤10mm,且?1-?2>3mm及?2>10mm且?1-?2≥?n或>5mm时,必须削薄厚板:削薄形式分单面削薄和双向削薄。
见图2。
b) 下列不同板厚对接无须削薄:当?≤10mm且?1-?2≤3mm及?2>10mm且?1-?2≤?2或≤5mm时,无须削薄板厚,且对口错边量b 以较薄板厚度为基准确定。
在测量对口错边量时,不应计入两板厚度的差值。
筒节长度应不小于300mm。
组装时,不应采用十字焊缝,相邻圆筒的A类焊缝的距离,或封头A 类焊缝,焊缝的端点与相邻圆筒A类焊缝的距离应大于名义厚度?n 的三倍,且不小于100mm,(当板厚不同时,?n按较厚板计算)。
4. 壳体园筒园筒厚度园筒厚度应按GB150的规定进行计算,但碳素钢和低合金钢及高合金钢园筒的最小厚度不应小于下表的规定。
mm壳体园筒内直径允许偏差可通过外园周长加以控制,其外园周长允许上偏差为10mm,下偏差为零。
11.2.4 折流板和支持板最小厚度:根据换热器直径和换热管无支撑跨距查GB151 表34。
工程设计中应注意如下:(1)表34 值为卧式换热器折流板的最小厚度(2)立式换热器无腐蚀时,可适当减薄(3)需抽管束且重量较重时,应适当加厚(4)有振动时,应适当加厚11.3 支持板(1)当换热器不需要设置折流板,但换热管无支撑跨距大于GB151 表42 规定时,应设置支持板。
(2)浮头换热器浮头端宜设置加厚的圆环形支持板11.4 U 形换热器的尾部支持U 形换热器中,靠近弯管段起支撑作用的折流板,结构尺寸A+B+C 大于GB151 表42规定时,应在弯管部分加支撑。
11.5 折流杆:用与换热管垂直的四组圆钢所形成的“井”字将换热管固定住。
折流杆换热器使壳程流体沿着管束轴线纵向流动,从而彻底消除流体横向流动而产生的诱发振动。
并且折流杆会使流体不断地产生卡门漩涡以提高传热的效率。
同时由于没有横向流动,故壳程流体压降较底。
折流杆换热器的关键技术在于正确的传热工艺计算及制造组装技术。
折流杆的直径等于换热管的间隙;可视一组折流圈相当于一块折流板(或支板承)11.6 螺旋折流板由数块扇形板排列在有一定升角的螺旋线上,使流体在壳体内形成螺旋流,其特点为:(1)可以使流体达到近似于柱塞流的效果;(2)返混程度很低,几乎没有流动的死区;(3)传热效率提高的同时,又获得了较佳的压降;(4)传热系数与螺旋角关系密切,最佳的螺旋角为25°~40°;(5)为减少无支撑跨长避免振动可用二头或多头螺旋。
11.7 拉杆,定距管:(1)换热管外径≥19mm 时,采用拉杆定距管结构;(2)换热管外径≤14mm 时,采用拉杆与折流板点焊结构;(3)拉杆应尽量均匀布置在管束外边缘。
对于大直径的换热器,在布管区内或靠近折流板缺口处应布置适当数量的拉杆,任何折流板应不少于3 个支承点。
(4)拉杆直径和数量根据GB151 表43,表4411.8 防冲与导流(1)管程设置防冲板条件:当管程采用轴向入口接管或换热管内流体流速超过3m/s 时,应设置防冲板,以减少流体的不均匀分布和对换热管端的冲蚀。
管壳式换热器 GB151-1999一.适用范围 1.型式固定——P t 、P S 大,△t 小浮头、U 形——P t 大,△t 大*一般不用于MPa P D 5.2>,易燃爆,有毒,易挥发和贵重介质。
结构型式:外填料函式、滑动管板填料函、双填料函式(径向双道) 2.参数41075.1,35,2600X PN DN MPa P mm D N N ≤⨯≤≤。
参数超出时参照执行。
D N :板卷按内径,管制按外径。
3.管束精度等级——仅对CS ,LAS 冷拔换热管Ⅰ级——采用较高级,高级精度(通常用于无相变和易产生振动的场合) Ⅱ级——采用普通级精度 (通常用于再沸,冷凝和无振动场合) 不同精度等级管束在换热器设计中涉及管板管孔,折流板管孔的加工公差。
GB13296不锈钢换热管,一种精度,相当Ⅰ级;有色金属按相应标准。
4.不适用范围受直接火焰加热、受核辐射、要求疲劳分析、已有其它行业标准(制冷、造纸等)P D <0.1MPa 或真空度<0.02MPa+二.引用标准1.压力容器安全技术监察规程——监察范围,类别划分*等*按管、壳程的各自条件划类,以其中类别高的为准,制造技术可分别要求。
*壳程容积不扣除换热管占据容积计,管程容积=管箱容积+换热管内部容积。
壳程容积=内径截面积X管板内侧间长度。
2. GB150-1998《钢制压力容器》——设计界限、载荷、材料及许用应力、各受压元件的结构和强度计算。
3.有关材料标准。
管材、板材、锻件等4.有关零部件标准。
封头、法兰(容器法兰、管法兰)紧固件、垫片、膨胀节、支座等三.设计参数1.有关定义同GB1502.设计压力Mpa分别按管、壳程设计压力,并取最苛刻的压力组合(一侧为零或真空)。
管板压差设计仅适用确能保证管、壳程同时升降压,如1)自换热 2)Pt P s均较高,操作又能绝对保证同时升降压。
3.设计温度℃0℃以上,设计温度≥最高金属温度。
0℃以下,设计温度≤最低金属温度。
《绕管式热交换器制造、检验与验收》河南省地方标准编制说明一、编制的目的和意义绕管式热交换器是一款高效紧凑的换热器,相对于普通的列管式换热器具有不可比拟的优势,它适用温度范围广、适应热冲击、热应力自身消除、紧凑度高,由于自身的特殊构造,使得流场充分发展,不存在流动死区,尤其特别的,通过设置多股管程(壳程单股),能够在一台设备内满足多股流体的同时换热。
1898年,林德公司开发出世界上第一台绕管式热交换器。
20世纪70年代,我国开始绕管式热交换器的国产化研究;20世纪80年代开封空分集团有限公司开发出国内第 1 台绕管式热交换器,实现了绕管式热交换器的国产化研究。
1996年完成了宁夏化肥厂低温甲醇洗工段配套的高压绕管式热交换器的研制,成功实现了单股流缠绕管式换热器的工业化应用。
20世纪90年代,开封空分集团有限公司开发出国内第1台多股流高压绕管式热交换器,完成了国家“九五” 重点科技攻关计划项目,实现了多股流高压缠绕管式换热器的国产化研究。
目前国外具备设计、制造能力的主要有:APCI、Linde ;国内具备设计能力的主要有开封空分集团有限公司、合肥通用机械研究院,国内具备制造能力的主要有开封空分集团有限公司、镇海石化建安工程有限公司、大连的林德工艺装置有限公司。
由于其结构的特殊性,目前的热交换器标准尚不能完全涵盖。
其设计、制造、检验与验收均依据各自的企业标准。
绕管换热器凭借其优良的综合性能,在化工、炼油、核能、空气分离、低温甲醇洗及液化天然气等工业中获得了广泛应用。
随着强化传热理论和制造技术的发展,更多结构复杂的绕管式热交换器被制造出来,以适应特殊的工艺,满足不同场合的需求。
按照当前的发展趋势,未来绕管式热交换器朝着高温、高压且具有复杂结构的方向发展。
绕管式热交换器的结构形式复杂,造价成本高,并且位于装置的关键部位。
因此一旦这些换热器发生泄漏,整套装置就必须要停车,企业的损失将非常大。
为了确保绕管式热交换器长周期运行, 对绕管式热交换器的制造、检验与验收的质量控制就显得十分必要。
压力容器制造质量责任人员测试复习题一、判断题(正确的划“√”,错误的划“×”)1.《特种设备安全监察条例》中规定,压力容器,是指盛装气体或者液体,承载一定压力的密闭设备,其范围规定为最高工作压力大于或者等于0.1MPa(表压),且压力与容积的乘积大于或者等于2.5MPa·L的气体、液化气体和最高工作温度高于或者等于标准沸点的液体的固定式容器和移动式容器;盛装公称工作压力大于或者等于0.2MPa(表压),且压力与容积的乘积大于或者等于10MPa·L的气体、液化气体和标准沸点等于或者低于60℃液体的气瓶、氧舱等。
(×)《特种设备安全监察条例》第4条(二)1.0MPa·L2.TSGR 0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》中规定,制造单位对原设计文件的修改,应当取得原设计单位同意修改的书面证明文件,,并且对改动部位作详细记载。
(√)《固容规》第19页4.1.6:3.GB150-2011《压力容器》中规定,承受外压的压力容器,其最高工作压力是指压力容器在正常使用过程中可能出现的最高压力差值;对夹套容器指夹套顶部可能出现的最高压力差值。
(√)《固容规释义原话》4.TSGR 0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》中规定,对多腔压力容器的某个压力腔进行类别划定时,设计压力取该压力腔的设计压力,容积取该压力腔的几何容积。
(√)《固容规》第43页A1.3.25.GB150-2011《压力容器》中规定中规定,承受内压的压力容器,其工作压力是指在正常使用过程中,可能出现的最高压力。
(×)GB150.1第6页3.1.26.TSGR 0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》中规定,一台压力容器如果同时具备两种以下的工艺作用原理,应按工艺过程中的主要作用来划分品种。
(×)《固容规》第44页A37.GBl50.1-2011《压力容器》中规定,壳体加工成形后,包括腐蚀裕量的最小厚度:对碳素钢、低合金钢制容器,不小于3毫米;对高合金钢制容器,不小于2毫米。
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填料函式热交换器填料函计算作者:李化锦刘莹来源:《中国化工贸易·中旬刊》2017年第12期摘要:随着密封技术的发展,越来越多的新型密封元件使用在化工设备上,然而标准上并没有相关密封元件的密封计算,本文主要阐述填料函式热交换器中填料函的结构设计及强度校核。
关键词:填料函式热交换器;填料函;结构设计;强度校核1 前言GB/T 151-2014《热交换器》中表6-35(填料函的连接尺寸)中有填料函、填料压盖及连接件的尺寸推荐,但标准中并没有填料函的强度校核计算。
本文主要阐述使用不同填料时填料函的强度校核思路及方法,并简述柔性盘根填料填料函强度校核思路,以及O形圈填料密封原理及填料函设计校核。
2 柔性盘根用填料函强度校核柔性盘根用填料函的结构见(图一),尺寸可参考GB/T 151-2014《热交换器》中表6-35(填料函的连接尺寸)。
柔性填料密封原理:当拧紧压盖螺栓或螺柱时,柔性填料受轴向压紧力作用,柔性填料产生弹性变形(沿径向扩张),贴紧管板裙表面及填料函壁,由于管板裙及填料函壁光洁度问题,柔性填料不能在整个密封区域全部接触,从而管板裙、填料函壁与柔性填料相对运动时凸起的接触部分与凹入的非接触部分便形成了微小的不规则的迷宫,造成壳程介质的节流减压,即所谓的柔性填料的“迷宫效应”,使介质沿轴向的流动受到阻碍,因此被密封,即柔性填料底部的径向应力不小于壳程介质的计算压力P。
保证柔性填料密封所需要的填料压盖压力按下面公式计算:β—系数,β=4(f1K1d+ f2K2D)/(D2-d2);f1 ,f2 ——柔性盘根填料与管板裙和填料函壁的摩擦系数,可认为f1=f2;K1,K2 ——柔性盘根填料与管板裙和填料函壁的侧压系数,对于填料函换热器而言,由于管板裙外径相对于柔性盘根填料尺寸较大,在使用柔性盘根填料时,认为侧压系数K1=K2=K;D—填料函壁内直径,m;d—管板裙外直径,mm;P—壳程侧计算压力,MPa;L—柔性盘根填料密封长度,mm;σg—填料压盖处的轴向压力,N。
GB151《管壳式换热器》1 范围参数DN≤2600mm;≤2540(100〞)PN≤35 MPa;≤20.684(3000psi)p×D≤1.75×104;≤1.75×104(105)A.TEMA控制壳体壁厚3〞(76mm)、双头螺柱最大直径为4〞(102mm).2 管壳式换热器类型2.1 固定管板换热器(图1)二端管板与壳体固定连接(整体或夹持式)。
图12.2 浮头式换热器(图2)一端管板与壳体固定连接(夹持式),另一端的浮头管板(包括浮头盖、勾圈等)在管箱内自由浮动。
图22.3 U形管式换热器(图3)只有一块管板,换热管二端固定在同一块管板上,管板与壳体固定连接(整体或夹持式)。
2.4 填料函式换热器一端管板与壳体固定连接(夹持式),另一端的管板在填料函内自由浮动。
图31)外填料函式换热器(图4)图4适用设备直径在DN700mm以下,且操作压力和操作温度也不宜过高,一般用于p≤2.0MPa场合。
2)单填料函式换热器(图5)在填料内侧密封处,管壳程介质间仍会产生串流现象,不适用管壳程介质不允许混合的场合。
3)双填料函式换热器(图6)该结构以内圈为主要密封,防止内、外漏,而以外圈以辅助密封,防止外漏,且内外密封圈之间设置泄漏引出管与低压放空总管相连。
该结构可用于有毒、易燃、易爆等介质。
2.5釜式重沸器(图7)釜式重沸器是一端管板与壳体固定连接(夹持式),另一端为U形管束或浮头管束,壳程为单(或双)斜锥具有蒸发空间的壳体,一般为管程介质加热壳程介质,故管程的温度和压力比壳体的高。
图5 图62.6双管板式换热器(图8)每一侧有二块管板,换热管的一端同时与二块管板连接。
图7 图8主要用于管程和壳程之间介质相混合后,将会产生严重后果。
但制造困难;设计要求高。
要考虑二块管板温度不同,产生不同热膨胀,从而管板的应力也不一样,易造成换热管与管板的连接失效。
1)防腐蚀:管程和壳程二介质相混合后会引起严重腐蚀。
热交换器失效分析及工程设计要点管壳式热交换器是工业装置中大量使用的设备,种类很多。
本文围绕热交换器失效分析及工程设计要点,从热交换器失效分析、热交换器工程设计要点等方面出发,探讨了热交换器实效和设计等问题。
标签:管壳式热交换器;管板;失效分析一、前言管壳式热交换器是工业装置中大量使用的设备,根据温度、压力、介质等使用条件的不同可以选择不同的结构形式,如固定管板式热交换器(或称固定式热交换器)、浮头式热交换器、填函式热交换器、U型管换热器等。
GB/T151《热交换器》为热交换器基础产品标准。
二、热交换器失效分析1.压力容器失效分析GB/T151《热交换器》的绝大部分内容适用于金属制管壳式热交换器,设计时遵循GB/T150要求,设计人员应考虑容器在使用中可能出现的所有失效模式,并提出防止失效措施。
国际标准ISO16528-1:2007boilers and pressure vessels将压力容器的失效模式归纳为三大类、13种。
GB/T150着重考虑了其中的5种失效模式,分别是脆性断裂、韧性断裂、接头泄露、弹性或塑性失稳以及蠕变断裂。
对于腐蚀失效模式,由于工程应用中腐蚀情况差别极大,因此GB/T150没有给出明确的方法。
GB/T30579-2014《承压设备损伤模式识别》提出了承压设备的损失模式和识别方法,给出了25种常见介质或類型的腐蚀减薄及其主要预防措施,有助于设计人员对损伤、腐蚀失效模式的考虑。
2.热交换器失效分析的考虑管壳式热交换器作为热交换设备,通常拥有两个独立的受压腔室,因此与一般的单腔室压力容器相比,增加相关受压原件失效的考虑。
管板和换热管连接接头失效的考虑。
该接头若失效会造成管程介质和壳程介质混合,可能会产生较大危害,因此需进行考虑。
管板和换热管两侧的介质的压力和温度不同,这个特点应纳入其失效模式的考虑中,如两侧的压差较大、温差较大,可能导致的超压力失效或刚性不足。
三、热交换器工程设计要点1、工艺设计要点工艺设计的原则是在保证安全的前提下,提高换热性能。
管壳式换热器标准管壳式换热器是一种常见的换热设备,广泛应用于化工、石油、电力、制药等领域。
为了确保管壳式换热器的安全运行和性能优良,制定了一系列的标准来规范其设计、制造、安装和使用。
本文将就管壳式换热器标准进行介绍,以便相关从业人员更好地了解和遵守相关规定。
首先,管壳式换热器的设计和制造需要符合国家相关标准,如《压力容器设计制造规范》(GB150)和《壳程式换热器》(GB151)等。
这些标准规定了换热器的结构、材料、制造工艺、检测方法等方面的要求,确保了换热器的质量和安全性。
其次,管壳式换热器在安装和使用过程中,也需要遵守一些标准和规范。
比如,在安装时需要按照《压力容器安装工程技术规范》(GB50235)的要求进行,保证换热器与管道的连接牢固、密封可靠;在使用过程中,需要定期进行检查和维护,确保换热器的性能稳定和安全运行。
另外,管壳式换热器在设计和使用过程中,还需要考虑到环境保护和能源节约的要求。
因此,在设计时需要充分考虑换热器的能效,尽量减少能源消耗;在使用过程中,需要合理调节操作参数,减少能源浪费,降低对环境的影响。
总的来说,管壳式换热器标准涵盖了设计、制造、安装、使用等方方面面,旨在保证换热器的安全、高效运行。
遵守这些标准不仅是对法律法规的要求,更是对生产经营单位和从业人员的责任和义务。
只有严格遵守标准,才能保证管壳式换热器在工业生产中发挥应有的作用,为生产安全和经济效益做出贡献。
综上所述,管壳式换热器标准是保障换热器安全、高效运行的重要依据,相关从业人员应当深入学习和遵守这些标准,确保换热器在设计、制造、安装和使用过程中符合规定,以保证工业生产的安全和稳定。
容积式换热器1、执行标准a、《钢制压力容器》GB150-2011、《管壳式换热器》GB151-2014。
b、施工图的设计相关要求。
2、技术要求一、一般要求a、在运送、储存和安装换热器的过程中,应采取正确的保护设施保护换热器。
b、为了正确运送及安装换热器,承包单位应供应所有必需的运送支架,吊架等设备。
c、产品适用的参数为:公称直径DN ≤2600mm;公称压力PN≤35MPa;且公称直径(mm)和公称压力(MPa)的乘积不大于1.75×104。
二、质量保证a换热器应由同一厂家整体装配生产,其中包括贮水容器、热交换组件、内循环水系统、温度控制及安全设备、外壳等。
b换热器的生产商必须具有生产及安装同类型及功能相约的设备,并能成功地运行不少于五年的经验和记录。
c每台换热器上应附有原厂的标志牌,标明厂家名称、设备编号、型号及有关之技术数据。
d按图纸或设备表所示,提供卧式或立式换热器。
e 换热器及热水管道可抵受的工作压力需不少于1000kpa。
f换热器之加热功率及容量须符合设备表上所述之要求。
g.每台换热器至少配备以下设备:1.适当口径的冷/热水出入水接驳口。
2.在出水管处提供温度计入压力表。
3.温度控制系统(含温度传感器、DDC控制器、比例控制阀)。
4.感温断路器。
5.内循环水系统(含内循环水泵)。
8.控制箱(含自动控制、故障保护及报警、本地/远程控制)。
三、贮水容器1、换热器之贮水缸须为不锈钢板焊制,水缸之整体采用AISI316材质,并满足设备参数所要求的有效容积。
不锈钢复合板及铸铁衬铜之材质均不接受。
2、换热器之工作压力须不小于1000 kpa,并配有保险泄压阀, 温度计,恒温控制系统,内循环水系统,排污阀,检查孔及适当口径之进水及循环水管道装接。
3、换热器之加热功率及容量须如设备表上之要求。
四、换热器热交换组件1、换热器需要装置一台浮动盘管式(考虑造价可以采用壳板式)热交换器,作为加热组件。
压力容器设计在线测试题及答案一、单选题【本题型共20道题】1.按钢板标准,16mm厚的Q345R钢板,在0℃时的一组冲击功J)数值为()的是合格产品。
. A.22,35,38B.25,38, 38C.22, 45,45D.25,39,39正确答案:[D]2.碳素钢和Q345R容器进行液压试验时,液体温度不得低于()℃。
A.0B.5C.10D.25正确答案:[B]3.对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行()热处理。
A.退火B.正火加回火C稳定化D.固溶化加稳定化正确答案:[D]4.压力容器焊接接头系数力应根据()选取。
A.焊缝型式和无损探伤检验要求B.焊缝类别和型式C.坡口型式D.焊接工艺正确答案:[A]5.塔器裙座壳的名义厚度不得小于() mm。
A.4B.6C.8D.10正确答案:[B]6.《压力容器》GB150.3规定,凸形封头或球壳的开孔最大直径d小于或等于()D i。
A.1/3B.1/4C.1/2D.1/5 正确答案:[C]7.奥氏体钢的使用温度高于525℃时,钢中含碳量应不小于()。
A.0.4%B.0.03%C.0.04%D.0.02%正确答案:[C]8.按GB150规定,管板与筒体非对接连接的接头应是()。
A.A类焊接接头B.B类焊接接头CC类焊接接头D.D类焊接接头正确答案:[A]9.一台外压容器直径41200mm,圆筒壳长2000mm,两端为半球形封头,其外压计算长度为()。
A.1200mmB.2000mmC.2400mmD.2600mm正确答案:[C]10.在下述厚度中满足强度及使用寿命要求的最小厚度是()。
A.名义厚度B.计算厚度C.设计厚度D.公称厚度正确答案:[C]11.不同强度级别钢材组成的焊接接头,其产品焊接试板中拉伸试样的检验结果,应不低于()。
A.两种钢材标准抗拉强度下限值中的较大者B.两种钢材标准抗拉强度下限值中的较小者C.两种钢材标准抗拉强度下限值的平均值D.两种钢材标准抗拉强度下限值之和正确答案:[B]12.换热管拼接时,对接后换热管应逐根作液压试验,试验压力为设计压力的()。
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《绕管式热交换器制造、检验与验收》河南省地方标准编制说明一、编制的目的和意义绕管式热交换器是一款高效紧凑的换热器,相对于普通的列管式换热器具有不可比拟的优势,它适用温度范围广、适应热冲击、热应力自身消除、紧凑度高,由于自身的特殊构造,使得流场充分发展,不存在流动死区,尤其特别的,通过设置多股管程(壳程单股),能够在一台设备内满足多股流体的同时换热。
1898年,林德公司开发出世界上第一台绕管式热交换器。
20世纪70年代,我国开始绕管式热交换器的国产化研究;20世纪80年代开封空分集团有限公司开发出国内第1台绕管式热交换器,实现了绕管式热交换器的国产化研究。
1996年完成了宁夏化肥厂低温甲醇洗工段配套的高压绕管式热交换器的研制,成功实现了单股流缠绕管式换热器的工业化应用。
20世纪90年代,开封空分集团有限公司开发出国内第1台多股流高压绕管式热交换器,完成了国家“九五”重点科技攻关计划项目,实现了多股流高压缠绕管式换热器的国产化研究。
目前国外具备设计、制造能力的主要有:APCI、Linde;国内具备设计能力的主要有开封空分集团有限公司、合肥通用机械研究院,国内具备制造能力的主要有开封空分集团有限公司、镇海石化建安工程有限公司、大连的林德工艺装置有限公司。
由于其结构的特殊性,目前的热交换器标准尚不能完全涵盖。
其设计、制造、检验与验收均依据各自的企业标准。
绕管换热器凭借其优良的综合性能,在化工、炼油、核能、空气分离、低温甲醇洗及液化天然气等工业中获得了广泛应用。
随着强化传热理论和制造技术的发展,更多结构复杂的绕管式热交换器被制造出来,以适应特殊的工艺,满足不同场合的需求。
按照当前的发展趋势,未来绕管式热交换器朝着高温、高压且具有复杂结构的方向发展。
绕管式热交换器的结构形式复杂,造价成本高,并且位于装置的关键部位。
因此一旦这些换热器发生泄漏,整套装置就必须要停车,企业的损失将非常大。
为了确保绕管式热交换器长周期运行,对绕管式热交换器的制造、检验与验收的质量控制就显得十分必要。