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板桥计算模板

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内蒙古工业大学 1 第一章 设计资料 1 设计基本资料 （1）跨径：标准跨径13m，计算跨径：12.6m （2）荷载：公路Ⅰ级 （3）桥面净空：净11m （4）主要材料： 砼：预制块件采用C30混凝土，桥面铺装采用10cm厚C30聚丙烯纤维混凝土其上加10cm沥青混凝土；填接缝采用C30号小石砼

钢筋：R235钢筋需符合GB13013-1991规定要求，GRB335钢筋需GB1499-1998规定要求。

2 施工要点： 预制块件在砼强度达75％以后才能起吊。吊运、安装时要缓慢平稳。运输和堆放时应在吊点位置下设支点。浇筑铰缝砼之前，必须凿除结合砼上的浮尘土等杂物，并反预留在侧壁上的连接钢筋混凝土拔出，按设计位置绑扎，用水冲洗后浇筑后震捣结实。

3 编制依据 （1）《公路工程技术标准》 JTG B01—2003 （2）《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60—2004 （3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62—2004 内蒙古工业大学

2 第二章 横断面及计算简图

本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁讲行计算，桥而净宽11.0m，两侧为安全护栏，全桥采用9块砼空心板，中板为1.27m，边板为1.67m，C30聚丙烯纤维混凝土铺装厚10cm，沥青砼厚10cm。标准横断面见图2.1

图2.1 标准恒断面

板的横截面见图2.2,2.3 图2.2中板横截面 241025.4992mAh 402826.0mIc中板 图2.3边板横截面

241025.6332mAh

403377.0mIc

边板

第三章 横向分布系数的计算 1铰接板法计算 采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的cm 内蒙古工业大学 3 1.1 截面抗弯惯性距

板的截面尺寸参照图在AUTOCAD中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：中板cI、边板cI

1.2 计算截面抗扭惯性矩Ir 将空心板的截面转换成下图（3.1、3.2）的形式

图3. 1中板简化形式图 图3. 2边板简化形式

19197.5133.515107611267020209910661337099 niiiirtbcth)tt(bhbI13

32122

2114

（1）中板跨中截面抗扭惯性矩

321222)11(4thttbhbIr

（2）边板跨中截面抗扭惯性矩

niiiirtbcthttbhbI13

32122

2)11(

4

式中c值由b/t查表 (姚林森 桥梁工程 表2-5-2,122页) 得出。 1.3计算刚度参数γ 内蒙古工业大学 4 （1）中板刚度参数 （2）边板刚度参数

2)(8.5lbIIT 2)(8.5lbI

I

T

1.4 计算各块板影响线坐标 根据γ值，查《梁桥》附表（二）1－附－23，得各块板轴线处的影响线坐标值如下表(表3.1)

表3. 1影响线纵坐标值

1号板

γ η11 η12 η13 η14 η15 η16 η17 η18 η19

2号板

γ η21 η22 η23 η24 η25 η26 η27 η28 η29

3号板

γ η31 η32 η33 η34 η35 η36 η37 η38 η39

4号板

γ η41 η42 η43 η44 η45 η46 η47 η48 η49

5号板

γ η51 η52 η53 η54 η55 η56 η57 η58 η59

图3. 3跨中及l/4处影响线纵坐标图内蒙古工业大学

5 2号板影响线3号板影响线4号板影响线5号板影响线

505018013018013018050501801301801301800.3020.20.1330.0760.0510

.

033

0.2140.19

8

0.1

4

9

0.0930.

0

680.

0

46

0.1630.179

0.14

9

0.0

94

0.0710.0

51

0.1150.149

0.167

0.1

2

5

0.09

2

0.067

0.080.098

0

.1270.163

0.14

1

0.0

9

8

18013018013018018013018013018018013018013018050505012612268

1号板影响线

内蒙古工业大学

6 1.5计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的mc

(1)影响线纵坐标图(图3.5) （2）计算

<1>设计车道为2计算2cm 12cm 22cm 32cm 42cm 52cm <3>设计车道为3计算（横向折减系数为0.78） 13cm

23cm 33cm 43cm 52cm 1号板为边板1312ccmm故边板cm取二车道的值边cm。 2～5号板均为中板且构造相同均32ccmm故取其中值最大的一块2号板327.022cm故中cm 2杠杆法计算 采用杠杆法计算支点剪力的0m 用杠杆法计算，各块板的影响线、布置最不利汽车荷载位置如下图(图3.6)所示 图3. 4支点处影响线纵坐标图 内蒙古工业大学 7 1号板(边板)支点处影响线5050180130180130180

501801801301801301802号板(中板)支点处影响线 由图上可知边、中板的0m均为0m 内蒙古工业大学

8 第四章 冲击系数计算

1 桥梁的自振频率(基频)计算 根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)条文说明4.3.2，简支梁桥的自振频率（基频）1f可采用下式计算：

ccm

EI

lf212

g/Gmc 式中 ml6.12 MPaEEc41000.3

边板cI,中板cI 边板跨中A,中板跨中A )/(mNAG边板跨中边板,

)/(mNAG中板跨中中板

g 将上列数据代入公式 )/(/2mNsgGmc边板边板,

)/(/2mNsgGmc中板中板

边边边ccmEIlf22

中中中ccmEIlf22

 内蒙古工业大学 9 2 冲击系数计算

HzfHz.1451边,HzfHz.1451中

根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004) 0157017670.fln.u

边板u 中板u 内蒙古工业大学

10 第五章 内力计算

1 永久荷载产生的内力 1.1 空心板自重1g(一期恒载)

mKNAgh/1边

mKNAgh/1中

1.2 桥面系自重2g及绞缝重 (二期恒载) (1)桥面铺装 全桥宽铺装每延米总重)(KN

mKNg/'2 (2)防撞护栏 由桥涵设计通用图之<>查得,桥上栏杆的荷载密集度为''g2

mKNg/65.1''2 (3)铰缝重 2cmA

绞

mKNg/'''2 故2g 1.3恒载内力计算见表(5.1,5.2) 2 可变荷载产生的内力 2.1计算原理 截面汽车、人群作用效应一般计算公式如下 iiPym)(S1

对于汽车荷载，将集中荷载直接布置在内力影响线数值最大的位置，其计算公式为：

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框架桥模板支架计算书(2015.3.31)

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4
w=ql4/(150*EI 钢) = 41.7×6004/(150×2.1×105×121867)=1.41mm<1200/400=3mm。 钢背楞刚度和强度满足要求。 6.1.4 拉杆直径计算 由上面计算得 q=41.7KN/m， 按多跨连续梁计算得拉杆的最大支反力 F=1.1ql=1.1×41.7 ×1.20=55.04KN。则拉杆直径为：√(4F/ [fm]/π )= √(4×55×103/215/π )=18.05mm，取 φ 20 钢筋作为拉杆。 6.2 顶板模 6.2.1 顶板施工荷载 顶板厚度为 0.49m，根据公式得顶板面分布荷载为： q=26×0.85+6.5=28.6KN/m2； 6.2.2 面板检算 顶板模面板采用 15mm 竹胶板作为面板，木背肋间距为 280cm，取 1m 单位宽度按 3 跨连 续梁计算。 fm=M/W=ql2/(10*b*h2/6) =6×28.6×2802/(10×1000×152)=5.98MPa<[ fm]=20MPa。 w=ql /(150*EI) =12×28.6×2804/(150×6500×1000×153)=0.64mm<280/400=0.7mm。 面板强度和刚度满足要求。 6.2.3 木背肋检算 木背肋截面抗弯抵抗矩为：W 木=100×1002/6=166666.67mm3；截面惯性矩为：I 木=100× 1003/12=8333333.33mm3。木背肋上的线单位荷载为：q=28.6×0.28=8KN/m，内模分配梁间 距为 900mm。按 3 跨连续梁计算有： fm=M/W =ql2/(10* W 木)= 8×9002/(10×166666.67)=3.9MPa<1.15[ fm]=12.65MPa。 w=ql4/(150*EI 木) = 8×9004/(150×9000×8333333.33)=0.47mm<900/400=2.25mm。 木背肋强度和刚度满足要求。 七、模板分配梁计算 作用于模板分配梁上的新浇筑混凝土自重标注值为：q=26×h+2.5；木模系统水平自重 标准值取 0.3KN/m2。 7.1、顶板分配梁 碗扣支架立杆布置 0.6m×0.6m。则有作用于底模分配梁上的施工荷载为：
板模板计算书

板模板计算书

板模板（木支撑）计算书
木顶支撑侧立面图
P
方木的最大应力计算值为3.758 N/mm?小于方木的抗弯强度设计值11.000 N/mn2,满足要
求!
3V
2bh
方木的受剪应力计算值0.320 N/mm?小于方木的抗剪强度设计值1.400 N/mm2,满足要求!
方木的最大挠度计算值0.126 mm小于方木的最大允许挠度2.000 mm,满足要求!
P q P
r V 1r
C
—L
」250250
帽木受力计算简图
帽木的最大应力为0.409 N/m%小于帽木的抗弯强度设计值11.000 N/mm满足要求!
帽木的最大挠度为0.005 mm,小于帽木的最大容许挠度1.000 mm,满足要求!
木顶支撑立柱受压应力计算值为0.542N/m敢小于木顶支撑立柱抗压强度设计值12.000N/mm 满足要求！
木顶支撑斜撑受压应力计算值为0.106 N/mri2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm 满足要求！
85.000
170.0000.500
0.250
p=7.310 < f g=85.000 kpa。

地基承载力满足要求!。

桥梁墩台模板计算方案

桥梁墩台模板计算方案

新建沪昆客专贵州段CKGZTJ—6标段桥梁工程墩台模板检算方案中铁二十三局集团有限公司沪昆客专贵州段工程指挥部二〇一〇年十一月目录1计算依据 (1)2 模板受力分析........................................... - 1 - 2.1设计荷载 (1)2.2容许应力 (3)2.3容许挠度 (3)2.4模板的弯矩和挠度计算 (3)2.5混凝土与模板的粘结力 (4)3模板检算 (4)3.1侧面模板检算 (4)3.2竖肋受力分析 (5)3.3背楞验算 (6)桥梁工程墩台模板检算方案1 计算依据⑴《路桥施工计算手册》。

⑵桥梁墩台混凝土浇筑采用的机械、设备及混凝土原材料等。

⑶桥梁墩台实施性施工组织设计。

⑷其它相关规定。

2 模板受力分析2.1 设计荷载2.1.1 竖向荷载桥梁墩台模板竖向荷载规定见表1。

表1 墩台模板承受竖向荷载2.1.2 水平荷载墩台模板水平荷载规定见表2。

表2 墩台模板承受水平荷载墩台只考虑新浇混凝土时对侧面模板的压力和倾倒混凝土时产生的水平荷载，荷载效应组合为：(1)空心墩台76.83×1.2+2×1.4=94.996 KPa=0.095N/mm2(2)实体墩64.48×1.2+2×1.4=80.176 KPa=0.08N/mm22.2 容许应力模板属于临时结构，其强度设计采用容许应力法。

组合钢模板钢材采用A3号普通碳素钢，其容许应力见表3。

表3 钢模板及配件的容许应力（MPa）②当钢模板等构件及配件较旧时，提高系数应降低，但不小于1。

2.3 容许挠度验算模板刚度时，其容许挠度不得超过表4的规定值。

表4 钢模板及配件的容许挠度值考虑到模板的连续性，在均布荷载下其弯矩及挠度可按表5近似计算。

表5 模板弯矩及挠度计算2.5 混凝土与模板的粘结力实际施工中，钢模板采用涂刷隔离剂进行脱模。

墩台混凝土设计标号为35MPa，涂刷隔离剂时，混凝土与钢模板的法向粘结力平均值为4.1KPa，最大值为9.6KPa；混凝土与钢模板的切向粘结力平均值为3.4KPa，最大值为4.9KPa。

大桥主塔上塔柱内模模板计算单

大桥主塔上塔柱内模模板计算单

上塔柱内模模板计算书1、新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力2.11=β 0.12=β 设入模温度T=20℃ γ=25 KN/m 2 V =1.0m/h F=2121022.0V t c ββγ=0.10.12.1)1520200(2522.0⨯⨯⨯+⨯⨯=37.7KN/m 2 ∴最大侧压力为37.7KN/m 22、平面模板验算（1）木模板计算 取肋间距最大的M1为计算单元，作为单向板考虑，视为间距为550mm 的简支梁。

1) 最大的正应力σmax取10mm 宽的板条作为计算单元，q=37.7×103N/106mm 2×10mm=0. 377N/mm M max =81×ql 2=0.125×0.377N/mm ×(550) 2=14255N ·mm W=26674010616122=⨯⨯=bh mm 3σmax =266714255=W M Max N/mm 2=5.35N/mm 2 ＜11N/mm 2 满足要求 2)挠度计算 I=3.53333401012112133=⨯⨯=bh mm 挠度ωmax = =⨯⨯⨯⨯⨯=3.53333109384)550(377.053845344EI ql 0.935mm ωmax =0.935mm ＜75.2200550200==l mm ， 满足要求（2）横肋计算取最不利情况，即M1计算，横肋间距550mm ，采用φ48 δ=3.5mm 钢管和80×120的方木做内支撑，钢管最大间距900mm 。

1）强度计算q=Fh=0.0377N/mm 2×550mm=20.735N/mm W=5221092.1120806161⨯=⨯⨯=bh mm 3 I=73310152.112080121121⨯=⨯⨯=bh mmM max =0.125×ql 2=0.125×20.735N/mm ×(900) 2=2099418.75N ·mmσmax =93.101092.175.20994185=⨯=W MMax N/mm 2＜11N/mm 2 满足要求2）挠度计算跨中部分挠度ωmax =47234410152.1/109384)900(/735.20384mm mm N mm mm N EI ql ⨯⨯⨯⨯⨯==0.34mml: 跨中部分最大长度为900mm5.4200900200==lmmωmax =0.34mm ＜4.5mm 满足要求（3）支撑杆计算支撑杆采用φ48 δ=3.5mm 钢管和80×120的方木支撑杆承受的拉力P=F ·A A=a ×ba:支撑杆的横向最大间距900mm b:支撑杆的最大纵向间距550mm支撑杆为φ48 δ=3.5mm 的钢管： f=()2155.2024222⨯-⨯∏mm N/mm 2=105481.69N P max =0.0377N/mm 2×550mm ×900mm=18661.5N ＜f=105481.69N 满足要求支撑杆为80×120的方木： f=712080⨯⨯mm mm N/mm 2=67200.0N P max =0.0377N/mm 2×550mm ×900mm=18661.5N ＜67200.0N 满足要求。