低渗气藏压裂井试井分析

低渗气藏水平井压裂改造技术的研究与应用摘要水平井可以提高单井产量，增加原油的可采储量，提高油气田勘探开发的综合效益。

尤其对于低渗油气田，效果显著。

以美国为例，水平井钻井成本已降至直井的1.2～2倍，而水平井的产量却是直井的4-8倍；分段压裂是水平井的有效关键配套技术之一。

运用水平井分段压裂技术，可有效改善低渗透油气藏的流动特点，提高最终采收率。

苏XX位于内蒙古自治区鄂托克前旗城川镇克珠日嘎查的地层整体表现为有效砂体发育、储层物性好，是天然气富集区。

关键词低渗气藏；水平井；分段压裂1 水平井压裂改造技术的研究1.1 水平井开发的优点1）由于低渗气藏渗流阻力大，生产压差一般都较高，而水平井近井压降比直井小且为直线型，可以采用较小生产压差进行生产，延缓见水时间，提高最终采收率；2）水平井可以连通垂直裂缝，增大气井渗透率。

提高低渗气藏产气量和采气速度；3）水平井单井产量高。

可以减少钻井量，实现稀井高产投资。

集中采气成本低，经济上大大优于直井开采。

1.2水平井开发存在的技术问题1）在油气层保护技术方面；2）在气藏工程设计中，确定水平井是否优于直井开发技术；3）气藏条件。

气藏的压力、有效厚度、裂缝发育情况、垂向渗透率等，都直接影响水平井的开发效果；4）井的生产速度比预计的要低，而且经济效益差。

目前仍未发现有效的增产措施。

导致这些井生产速率低的原因包括砂岩的垂相非均质、水平渗透率和相渗透率较低等；5）应用增产措施过程中或由于仪器的精确程度有限，容易导致储层出砂以及损害储层等不利气田开发情况。

2 苏XX水平井分段压裂施工2.1地质简介斜深3850.0m入靶，于井深5003.0m，垂深3578.85m完钻，钻井周期62天。

技术套管下深3831.47m。

该井水平段长度1153.0m，累积砂岩长度（测井统计）936.7m，砂岩钻遇率81.2%；有效储层长度658.6m，有效储层钻遇率57.1%。

2.2邻井生产情况苏XX水平井所在区域邻近生产井3口，目前平均单井日产气1.2×104m3/d。

对低渗透油田井压裂工艺技术浅析编写：韩庆高芳清单位：长庆石油勘探局井下技术作业处二 0 0七年六月对低渗透油田井压裂工艺技术浅析韩庆高芳清（长庆石油勘探局技术作业处甘肃庆阳745113）摘要本文通过对低渗透油层压裂工艺技术的总结分析，比较好的采取措施通过压裂（酸化）改善地层渗透性，增强油层近井地带的渗流能力，提高油井产能。

主题词低渗透水力压裂工艺技术前言鄂尔多斯盆地砂岩储层属典型低压、低产、低渗储层，其特殊的成藏条件使储层一般不经过措施改造是没有产能的，压裂（酸化）作为提高储层产能的最有效手段已经成功应用于油气田的勘探开发。

长庆油田是以陆相河流及三角洲沉积为主形成的以细中石英砂岩为主的多层系储层形成的油气田。

储层非均质性强，平均孔隙度3~10%左右不等；渗透率0. 1~10×10-3um；泥质含量占储层岩石总量的3~10%，呈中弱水敏性。

储层压力系数普遍小于0.97Mpa/100m。

油气储集空间以孔喉为主。

经过三十年的勘探开发、实践与总结，在鄂尔多斯盆地内对低渗透油田井基本上形成了一套独特的压裂（酸化）改造增产工艺技术，同时在新技术领域，借鉴国际国内先进经验和技术。

一、分层压裂技术压裂施工中目的层有多层时如果采取笼统压裂技术，往往只能压开其中一个层或某几个层，达不到彻底改造的目的。

分层压裂技术可分为采取投球封逐层压裂方法、封隔器封堵逐层压裂方法以及取流分层压裂方法完成井压裂。

1、投球分层压裂投球分层压裂技术适用于间隔小、油气井段跨度大（一般大于50 m）、层间岩性、特性差异大，不能用封隔器分卡的已射孔的多个油层进行压裂。

当一个压裂层段内有多个已按常规射孔的压裂目的层时，在第一个目的层（破裂压力最低的层）被压开后，绝大部分压裂液都将被已压开层吸收，井底压力很难上升到第二个目的层破裂的水平，通常一层施工只能压开一个目的层。

投球施工的顶替液，将堵球携入井内，堵球依靠孔眼处的液体分流速度所产生的对堵球的拖力，使堵球携入井内，堵球靠孔眼处的液体进入其它未压开层。

收稿日期:2006209221作者简介:付春权(1967-),男,内蒙古呼伦贝尔人,高级工程师,从事气田开发工作。

文章编号:100023754(2007)0520053204低速非达西渗流垂直裂缝井试井分析付春权1,尹洪军1,刘　宇2,庞战强3(11大庆石油学院石油工程学院,黑龙江大庆　163318;21中海石油(中国)有限公司天津分公司,天津　300452;31中油测井公司,北京　100043)摘要:根据低渗透油藏的非达西渗流规律,利用椭圆流动模型和质量守恒的方法,建立并求解了考虑启动压力梯度影响的有限导流垂直裂缝井不稳定渗流的数学模型,获得了垂直裂缝井井底压力公式,绘制了试井典型曲线,分析了导流能力、井储效应、表皮效应和启动压力梯度等因素对试井曲线的影响。

分析表明,当压裂井井储效应及表皮效应较大时,双线性流段甚至部分地层线性流段难以出现。

垂直裂缝导流能力越小,则井底压力越低,表现为无因次压力越高;但当导流能力增大到一定程度时,压裂井试井曲线形态变化不大。

启动压力梯度对垂直裂缝井试井典型曲线影响较大,主要表现为压力及压力导数曲线后期出现上翘趋势,并且随着启动压力梯度的增大,上翘趋势越明显。

最后,给出了1口压裂井的试井解释实例。

关键词:垂直裂缝;椭圆流;启动压力梯度;压力动态;有限导流中图分类号:TE353 文献标识码:AW ell testi n g ana lysis for verti ca l fracture wells w ith low 2veloc ity non 2Darcy flowF U Chun 2quan 1,YI N Hong 2jun 1,L I U Yu 2,P ANG Zhan 2qiang3(11Petroleum Engineering College of D aqing Petroleum Institu te,D aqing 163318,China;21Tianjin Subsidiary Co m pany of China O ffshore O il Co m pany,Tianjin 300452,China;31PetroCh ina L ogging Co m pany,B eijing 100043,Ch ina )Abstract:Mathe matical models f or finite 2conductivity vertical fracture wells with unstable fl ow concerning the influences of threshold p ressure gradient are established and calculated according t o the non 2Darcy fl ow rules f or l ow 2per meability reservoirs,adop ting the elli p se fl ow models and mass conservati on la w .Thr ough the mathe matical models,we could a 2chieve bott o m p ressure equati on for vertical fracture wells,map the typ ical curve f or well testing,and meanwhile,study the influential fact ors on testing curve such as conductivity,accu mulati on effect,surface effect and threshold p ressure gradient .The study indicates that (1)double linear fl ow secti on or even partial strata linear fl ow secti on would not ap 2pear due t o large accumulati on effect and surface effect in the fracture well;(2)the weaker the conductivity of the ver 2tical fracture,the l ower the bott om p ressure is,and p resents higher di m ensi onless p ressure,but when conductivity ex 2tends t o a certain degree,the well testing curves f or fracture wells won ’t vary t oo much;(3)the threshold p ressure gradient has a larger influence on typ ical well testing curve of a vertical fracture well,p ressure and p ressure guide curve cli m b up at later stage,and the larger the threshold p ressure gradient is the more oblivi ous the upwar p ing is .A p ractical exa mp le of fracture well testing exp lanati on is given f or illustrati on .Key words:vertical fracture;elli p se fl ow;threshold p ressure gradient;p ressure dyna m ics;finite conductivity 垂直裂缝井的试井分析是压裂井渗流理论的重要应用之一。

基于试油测试资料评价的低渗油藏压裂分析低渗油藏是指渗透率较低的油藏，通常需要进行压裂来增加油井产能。

压裂分析是评价压裂效果的重要方法之一，它通过试油测试资料来评估压裂的效果和开发潜力。

本文将基于试油测试资料，对低渗油藏压裂分析进行评价。

试油测试资料应包括井底压力、产量和注入流量等参数。

井底压力是评价压裂效果的关键指标之一，它反映了油井的流动状态和裂缝扩展情况。

通过对井底压力的分析，可以了解压裂后的裂缝网络结构和油藏的渗透性改善情况。

产量是评价压裂效果的另一个重要指标，它直接反映了油井的产能提升程度。

注入流量是压裂过程中的一项重要参数，它对压裂效果和裂缝的扩展具有重要影响。

基于试油测试资料的低渗油藏压裂分析应包括对井底压力、产量和注入流量等参数的时间序列分析。

通过对时间序列的分析，可以了解压裂后的井底压力变化趋势和裂缝的演化过程。

还可以对产量和注入流量的变化进行分析，以评估压裂效果和油井的产能提升程度。

低渗油藏的压裂分析还需要结合岩心分析和地质模型来进行综合评价。

岩心分析可以提供油藏的岩石力学性质和渗透率分布等信息，有助于了解岩石的裂缝生成能力和油藏的封堵程度。

地质模型可以提供油藏的空间分布和流动特征等信息，有助于了解裂缝的扩展路径和压裂液的分布情况。

综合考虑岩心分析、地质模型和试油测试资料的结果，可以更全面地评价低渗油藏的压裂效果和开发潜力。

低渗油藏的压裂分析需要综合运用数学模型和统计方法来进行数据处理和结果分析。

数学模型可以模拟裂缝的扩展过程和油藏的产能提升过程，有助于深入理解压裂机理和预测压裂效果。

统计方法可以对试油测试资料进行数据处理和结果分析，有助于提取有用信息和规律。

综合运用数学模型和统计方法，可以实现对低渗油藏压裂分析的定量评价和科学预测。

基于试油测试资料的低渗油藏压裂分析是一项复杂而重要的工作，它需要综合考虑多个参数和因素，并结合岩心分析和地质模型等方法进行综合评价。

通过对试油测试资料的时间序列分析和数学模型的运用，可以实现对低渗油藏压裂效果和开发潜力的准确评价。

159低渗储层开发是近年开采开发重点，大型压裂和重复压裂是低渗油藏开发的关键措施[1]。

为给低渗油藏开发批量大型压裂积累经验，选定2口井进行压裂试验，对该油组1和2小层进行笼统合压，采取降排量与施工规模等控缝高手段形成短宽缝为目的，避免缝高过度延展至下部高压层和水层；2口井分别选用淡水基压裂液及亲油疏水陶粒和海水基压裂液及常规陶粒，前置液阶段加粉陶段塞，二次加砂压裂工艺，形成人工遮挡层，抑制裂缝向下发育；2口井均在压裂前后进行阵列声波测井，根据测井资料映射压裂效果，2口井采用电动坐封封隔器进行分采，为最大化稳油增产，选A37井下入碳钢管柱先排液1年，后注水给油层补充能量。

1 压裂管柱优化前期在相邻区域进行压裂时，常有卡钻事故发生，为降低管柱砂卡风险，本次压裂为笼统压裂。

管柱组合从上到下为钻杆+安全接头+反循环阀+水力锚+封隔器+底部喷砂器，用封隔器将压裂的单层隔开，喷砂器属于常开式喷砂器。

通过管柱强度校核，在井口限压60MPa及环空背压20MPa条件下，管柱的安全系数：抗拉强度大于1.6，抗内压强度大于1.1，抗外挤强度大于1.125，满足强度要求。

2 压裂参数优化压裂设计因素[2]主要为压裂缝延伸方向是否遭遇断层：压裂缝延伸方向与注采连线的夹角：注水井设计短缝以满足增注和减少水驱动用储量损失。

为达到注采平衡，利用斯伦贝谢easyfrac模块开展裂缝参数优化；设计裂缝半长40～120m，导流能力20～60D·cm进行模拟，从而得出最优裂缝参数。

利用tNavigator裂缝片技术开展裂缝参数优化，当裂缝半长超60m时，累产油反而下降，推荐渤海低渗油气藏压裂的应用分析陈西国中海石油（中国）有限公司天津分公司 天津 300452摘要：为有动用渤海砂岩低渗储层，持续开展低渗开发技术攻关及矿场试验，为海上低渗油藏开发积累经验，渤海某油田率先垂范，挑选2口井进行大型压裂；为减少层间干扰，本次针对主力油组进行压裂，其他层位后期补射孔生产。

1 水平井的流动期及曲线特征水平井试井分析成功的关键是如何确定水平井不同流动期的开是时间和结束时间, 进而根据不同流动阶段来选择适当的方法估算地层参数。

一般水平井压力测试中出现4个流动期。

(1) 早期垂直( 不稳定) 径向流期。

它可分为第一早期径向流动期和第二早期径向流动期。

在关井后的第一个流动期为液体环绕水平井呈圆柱形的径向流动, 也称第一早期径向流动期。

当K z / K r 的比值比较大时这第一径向流动期不明显。

在水平井靠近某一非流动边界时, 在第一径向流动期以后会出现呈半圆柱形的径流动期, 即第二早期径向流动期, 在半对数图上, 这一流动期的半对数直线的斜率是第一流动期的2倍。

早期径向流期的诊断方法与常规直井的径向流诊断方法相同, 但实际情况下, 由于井筒储存效应的影响, 早期垂直径向流期不易见到。

(2) 中期线性流动期。

这一流动期一般发生在水平井段比储层厚度长的情况下。

对于不渗透边界, 一旦不稳定达到了顶底边界, 线性流动期将出现。

这与整个井段流动效应相水平井的两个末端流动效应可以忽略,这种线性流动类似于垂直裂缝的情况, 可用线性流图来诊断。

(3) 中期( 不稳定) 拟径向流动期。

在生产时间足够长以后, 在水平面上环绕水平井段的流动进入一个近似的径向流动期, 即中期拟径向流动期。

这一流动期类似于垂直井的无限作用径向流, 在这个流动期压力传到足够远时, 水平井段就像在地层中部的一个点源。

如果储层的宽度与水平井段长度相比不大, 那么, 这一流动期就难见到(4) 晚期线性流动期。

一般储层的伸展是有限的,并且储层的顶、底也可能不是封闭的, 结果会出现以下的流动期: 一是晚期线性流动期, 如果水平井位于两条不渗透边界所阻挡的长条储层之中, 拟径向流之后可见类似于垂直裂缝中的线性流动期。

这一流动期同样可用线性流图来诊断。

如果储层是无限延伸的, 这一流动期将不会出现。

二是稳定流动期, 如果存在气顶或底水式的定压边界, 中期线性流动期和拟径向流动期将不存在, 代之以稳定流动期。