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换填垫层法计算书

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换填垫层法计算书项目名称_____________构件编号_____________设计_____________校对_____________审核_____________ 计算时间 2020年9月5日（星期六）13:46一、设计资料1.1地基处理方法：换填垫层法1.2基础参数：基础类型：矩形基础基础长度L：1.50m基础宽度B：1.50m基础覆土容重：18.00kN/m31.3荷载效应组合：标准组合轴力F k：70.00kN标准组合弯矩M x：7.00kN·m标准组合弯矩M y：-6.00kN·m准永久组合轴力F：60.00kN1.4垫层参数：垫层厚度：0.70m顶面长度L1：2.90m底面长度L2：2.10m顶面宽度B1：2.90m底面宽度B2：2.10m承载力特征值：60.00kPa压缩模量：2.00MPa计算附加压力用垫层压力扩散角：23.00°尺寸验算用压力扩散角：23.00°XY442140040021007121515001.5地基处理设计依据《建筑地基处理技术规范》 （JGJ79-2002 J220－2012）《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2011） 1.6土层参数:天然地面标高：0.00m 水位标高：-0.50m 基底标高：-1.20m5.003.503.00天然地面标高土层参数表格层号 土层名称 厚度m容重kN/m 3 压缩模量MPa承载力kPa ηd 1 填土 3.00 18.00 2.00 60.00 1.00 2 粉质粘土 3.50 19.90 7.90 230.00 1.00 3粉质粘土5.0020.006.20140.001.00注:表中承载力指天然地基承载力特征值(kPa)、ηd 基础埋深的地基承载力修正系数二、垫层地基承载力验算经处理后的地基，当考虑基础宽度和深度对地基承载力特征值进行修正时，一般宽度不作修正，即基础宽度的地基承载力修正系数取零，基础深度的地基承载力修正系数取1.0。

经深度修正后复合地基承载力特征值f a 为 f a = f spk +γ0(d -0.50)上式中 γ0为自天然地面以下深度1.20m 范围内天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度γ0= ∑γi h i ∑h i = 18.00×0.50+8.00×0.700.50+0.70=12.17 kN/m 3基础埋深，d=1.20mf spk 为垫层的地基承载力特征值，f spk =60.00(kPa) f a = 60.00+12.17×(1.20-0.50)=68.52kPa 轴心荷载作用时G k = γG Ad -γW Ad w = 18.00 × 1.50 × 1.50 × 1.20- 10 × 1.50 × 1.50 × 0.70 = 32.85 kNp k = F k +G k A = 70.00+32.852.25= 45.71kPa p k <=f a ,满足要求偏心荷载作用时p kmin = F k +G k A - M kx W x - M ky W y = 70.00+32.852.25 - 7.000.56 - -6.000.56= 43.93kPa p kmin > 0,满足要求p kmax =F k +G k A + M kx W x + M ky W y = 70.00+32.852.25 + 7.000.56+ -6.000.56= 47.49kPa p kmax <=1.2f a , = 1.2×68.52 = 82.22kPa 满足要求 三、垫层底面处地基承载力验算 基础底面的附加压力基础底面平均压力为： p k = 45.71kPa基础底面自重压力为： p c = γ0×d=12.17×1.20=14.60kPa 基础底面的附加压力为：p 0=p k -p c =45.71 - 14.60 = 31.11kPa (1)计算垫层底面处的附加压力由《建筑地基基础设计规范》式5.2.7-3，得p z = lb (p k -p c )(b +2ztan θ)(l +2ztan θ)= 1.501.50(45.71-14.60)(1.50+20.70tan23.00°)(1.50+20.70tan23.00°)= 70.002.092.09= 15.96 kPa(2)计算垫层底面处的自重压力 p cz = γ0d上式中 γ0为自天然地面以下深度1.90m 范围内天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度γ0= ∑γi h i ∑h i = 18.00×0.50+8.00×1.400.50+1.40=10.63 kN/m 3p cz = 10.63×1.90 = 20.20 kPa(3)垫层底面处经深度修正后复合地基承载力特征值f az 为 f az = f spk +γ0(d -0.50)垫层底面处埋深，d=1.90mf az = 60.00+10.63(1.90-0.50)=74.88kPap z +p cz = 15.96 + 20.20 = 36.16 kPa <= f az = 74.88 kPa 垫层底面处承载力满足要求!四、垫层尺寸验算（1）按照构造要求验算垫层顶面宽度 基础宽度B=1.50m 顶面宽度B 1=2.90m(B 1-B)/2>300mm,满足构造要求：垫层顶面宽度超出基础底边宽度不小于300mm 。

（2）按照构造要求验算垫层顶面长度 基础长度L=1.50m 顶面长度L 1=2.90m(L 1-L)/2>300mm,满足构造要求：垫层顶面长度超出基础底边长度不小于300mm 。

（3）按应力扩散角验算垫层底面宽度 底面宽度B 2=2.10m基底压应力传递到垫层底面处的应力分布宽度B+2ztan θ =1.50 + 2×0.70×tan23.00° =2.09m垫层底面宽度B 2>B + 2ztan θ,垫层底面满足应力扩散要求! （4）按应力扩散角验算垫层底面长度 底面长度L 2=2.10m基底压应力传递到垫层底面处的应力分布长度L+2ztan θ = 1.50 + 2×0.70×tan23.00° = 2.09m垫层底面长度L 2>L + 2ztan θ,垫层底面满足应力扩散要求!五、下卧土层承载力验算 基础底面的附加压力基础底面平均压力为： p k = 45.71kPa基础底面自重压力为： p c = γ0×d=10.63×1.20=12.76kPa 基础底面的附加压力为：p 0=p k -p c =45.71 - 12.76 = 32.95kPa 第2层土承载力验算：(1)计算基底下1.80m 处的附加压力a = 1.50/2 = 0.75,b = 1.50/2 = 0.75, a b = 0.750.75 = 1.00,z b = 1.800.75= 2.40,由《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）表 K.0.1-1可得附加应力系数，α = 0.064 p z = 4αp 0 = 4×0.064×32.95 = 8.46 kPa (2)计算基底下1.80m 处的自重压力 p cz = γ0d上式中 γ0为自天然地面以下深度3.00m 范围内天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度γ0= ∑γi h i ∑h i = 18.00×0.50+8.00×2.500.50+2.50=9.67 kN/m 3p cz = 9.67×3.00 = 29.00 kPa(3)计算基底下1.80m 处的经深度修正后地基承载力特征值 f a = f ak + ηd γ0(d-0.50) = 230.00 + 1.00×9.67×(3.00-0.50) = 254.17 kPap z +p cz = 8.46 + 29.00 = 37.46 kPa <= f a = 254.17 kPa 第2层土承载力满足要求 第3层土承载力验算：(1)计算基底下5.30m 处的附加压力a = 1.50/2 = 0.75,b = 1.50/2 = 0.75, a b = 0.750.75 = 1.00,z b = 5.300.75= 7.07,由《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）表 K.0.1-1可得附加应力系数，α = 0.009 p z = 4αp 0 = 4×0.009×32.95 = 1.22 kPa (2)计算基底下5.30m 处的自重压力 p cz = γ0d上式中 γ0为自天然地面以下深度6.50m 范围内天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度γ0= ∑γi h i ∑h i = 18.00×0.50+8.00×2.50+9.90×3.500.50+2.50+3.50=9.79 kN/m 3p cz = 9.79×6.50 = 63.65 kPa(3)计算基底下5.30m 处的经深度修正后地基承载力特征值 f a = f ak + ηd γ0(d-0.50) = 140.00 + 1.00×9.79×(6.50-0.50) = 198.75 kPap z +p cz = 1.22 + 63.65 = 64.87 kPa <= f a = 198.75 kPa 第3层土承载力满足要求六、变形计算6.1计算基础底面的附加压力荷载效应准永久组合时基础底面平均压力为： G k = γG Ad -γW Ad w = 18.00 × 1.50 × 1.50 × 1.20- 10 × 1.50 × 1.50 × 0.70 = 32.85 kNp k = F +G k A = 60.00+32.852.25= 41.27kPa基础底面自重压力为： p c = γ0×d=10.63×1.20=12.76kPa 基础底面的附加压力为：p 0=p k -p c =41.27 - 12.76 = 28.51kPa 6.2确定∆z按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）表5.3.7： 由b =1.50m 得∆z=0.30m 6.3确定沉降计算深度沉降计算深度按《建筑地基基础设计规范》式5.3.7由程序自动确定 z n = 2.20 m6.4计算分层沉降量根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）表 K.0.1-2可得到平均附加应力系数，计算的分层沉降值见下表：《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）的分层总和法沉降计算表z (m) l 1/b 1 z /b 1 ⎺α z ⎺α z i ⎺αi - z i-1⎺αi-1E si (MPa) ∆s i = p 0(z i ⎺αi - z i-1⎺αi-1)/E si∑∆s i (mm) 0 1.00 0 4×0.25=1.00 0 0.70 1.00 0.93 4×0.2286=0.9142 0.6400 0.6400 2.00 9.12 9.122 1.80 1.00 2.40 4×0.1578=0.6312 1.1362 0.4963 2.00 7.07 16.197 1.90 1.00 2.53 4×0.1528=0.6111 1.1611 0.0249 7.90 0.09 16.286 2.201.002.934×0.1391=0.55631.22390.06287.900.2316.513上表中l 1 = L /2 = 0.75m, b 1 = B /2 = 0.75mz = 2.20m 范围内的计算沉降量∑∆s = 16.51 mm, z = 1.90m 至2.20m(∆z 为0.30m), 土层计算沉降量∆s'n = 0.23s'n = 0.00 mm ≤ 0.025∑∆s'i = 0.025 × 16.51 = 0.41 mm ，满足要求。

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换填垫层法

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换填垫层法一般规定换填垫层法适用于浅层软弱地基及不均匀地基的处理应根据建筑体型结构特点荷载性质岩土工程条件施工机械设备及填料性质和来源等进行综合分析进行换填垫层的设计和选择施工方法设计垫层的厚度应根据需置换软弱土的深度或下卧土层的承载力确定并符合下式要求式中相应于荷载效应标准组合时垫层底面处的附加压力值垫层底面处土的自重压力值垫层底面处经深度修正后的地基承载力特征值垫层底面处的附加压力值可分别按和式计算矩形基础式中矩形基础或条形基础底面的宽度矩形基础底面的长度----------------------- Page 15-----------------------相应于荷载效应标准组合时基础底面处的平均压力值基础底面处土的自重压力值基础底面下垫层的厚度垫层的压力扩散角宜通过试验确定当无试验资料时可按表采用表压力扩散角换填材料中砂粗砂砾砂圆砾角粉质粘土灰土砾石屑卵石碎石矿渣粉煤灰注当除灰土取外其余材料均取必要时宜由试当时值可内插求得换填垫层的厚度不宜小于也不宜大于垫层底面的宽度应满足基础底面应力扩散的要求可按下式确定式中垫层底面宽度压力扩散角可按表采用当时仍按表中取值整片垫层底面的宽度可根据施工的要求适当加宽垫层顶面宽度可从垫层底面两侧向上按基坑开挖期间保持边坡稳定的当地经验放坡确定垫层顶面每边超出基础底边不宜小于垫层的承载力宜通过现场载荷试验确定并应进行下卧层承载力的验算对于垫层下存在软弱下卧层的建筑在进行地基变形计算时应考虑邻近基础对软弱下卧层顶面应力叠加的影响当超出----------------------- Page 16-----------------------原地面标高的垫层或换填材料的重度高于天然土层重度时宜早换填并应考虑其附加的荷载对建筑及邻近建筑的影响层在满足本规范第条第条和第条的条件下垫层地基的变形可仅考虑其下卧层的变形对沉降要求严的或垫层厚的建筑应计算垫层自身的变形垫层下卧层的变形量可按现行国家标准建筑地基基础设计规范的有关规定计算垫层可选用下列材料砂石宜选用碎石卵石角砾圆砾砾砂粗砂中砂或石屑粒径小于的部分不应超过总重的应级配良好不含植物残体垃圾等杂质当使用粉细砂或石粉粒径小于的部分不超过总重的时应掺入不少于总重的碎石或卵石砂石的最大粒径不宜大于对湿陷性黄土地基不得选用砂石等透水材料粉质粘土土料中有机质含量不得超过亦不得含有冻土或膨胀土当含有碎石时其粒径不宜大于用于湿陷性黄土或膨胀土地基的粉质粘土垫层土料中不得夹有砖瓦和石块灰土体积配合比宜为或土料宜用粉质粘土不宜使用块状粘土和砂质粉土不得含有松软杂质并应过筛其颗粒不得大于石灰宜用新鲜的消石灰其颗粒不得大于填垫层粉煤灰垫层上宜覆土粉煤灰垫层中采用掺加剂时应通过试验确定其性能及适用条件作为建筑物垫层的粉煤灰应符合有关放射性安全标准的要求粉煤灰垫层中的金属构件管网宜采取适当防腐措施大量填筑粉煤灰时应考虑对地下水和土壤的环境影响矿渣垫层使用的矿渣是指高炉重矿渣可分为分级矿----------------------- Page 17-----------------------渣混合矿渣及原状矿渣矿渣垫层主要用于堆场道路和地坪也可用于小型建筑构筑物地基选用矿渣的松散重度不小于有机质及含泥总量不超过设计施工前必须对选用的矿渣进行试验在确认其性能稳定并符合安全规定后方可使用作为建筑物垫层的矿渣应符合对放射性安全标准的要求易受酸碱影响的基础或地下管网不得采用矿渣垫层大量填筑矿渣时应考虑对地下水和土壤的环境影响其他工业废渣在有可靠试验结果或成功工程经验时对质地坚硬性能稳定无腐蚀性和放射性危害的工业废渣等均可用于填筑换填垫层被选用工业废渣的粒径级配和施工工艺等应通过试验确定土工合成材料由分层铺设的土工合成材料与地基土构成加筋垫层所用土工合成材料的品种与性能及填料的土类应根用技术规范的要求通过设计并进行现场试验后确定作为加筋的土工合成材料应采用抗拉强度较高受力时伸长率不大于耐久性好抗腐蚀的土工格栅土工格室土工垫或土工织物等土工合成材料垫层填料宜用碎石角砾砾砂粗砂中砂或粉质粘土等材料当工程要求垫层具有排水功能时垫层材料应具有良好的透水性在软土地基上使用加筋垫层时应保证建筑稳定并满足允许变形的要求垫层的压实标准可按表选用表各种垫层的压实标准施工方法换填材料类别压实系数碎石卵石砂夹石其中碎石卵石占全重的碾压振密或夯实土夹石其中碎石卵石占全重的----------------------- Page 18-----------------------续表中砂粗砂砾砂角砾圆砾石屑粉质粘土碾压振密或夯实灰土粉煤灰注压实系数为土的控制干密度与最大干密度的比值土的最大干密度宜采用击实试验确定碎石或卵石的最大干密度可取当采用轻型击实试验时压实系数宜取高值采用重型击实试验时压实系数可取低值矿渣垫层的压实指标为最后二遍压实的压陷差小于对于工程量较大的换填垫层应按所选用的施工机械换填材料及场地的土质条件进行现场试验以确定压实效果施工垫层施工应根据不同的换填材料选择施工机械粉质粘土灰土宜采用平碾振动碾或羊足碾中小型工程也可采用蛙碾平板振动器蛙式夯矿渣宜采用平板振动器或平碾也可采用振动碾垫层的施工方法分层铺填厚度每层压实遍数等宜通过试验确定除接触下卧软土层的垫层底部应根据施工机械设备及下卧层土质条件确定厚度外一般情况下垫层的分层铺填厚度可取为保证分层压实质量应控制机械碾压速度粉质粘土和灰土垫层土料的施工含水量宜控制在最优含水量的范围内粉煤灰垫层的施工含水量宜控制在的范围内最优含水量可通过击实试验确定也可按当地经验取用当垫层底部存在古井古墓洞穴旧基础暗塘等软硬不均的部位时应根据建筑对不均匀沉降的要求予以处理并----------------------- Page 19-----------------------经检验合格后方可铺填垫层基坑开挖时应避免坑底土层受扰动可保留约厚的土层暂不挖去待铺填垫层前再挖至设计标高严禁扰动垫层下的软弱土层防止其被践踏受冻或受水浸泡在碎石或卵石垫层底部宜设置厚的砂垫层或铺一层土工织物以防止软弱土层表面的局部破坏同时必须防止基坑边坡坍土混入换填垫层施工应注意基坑排水除采用水撼法施工砂垫层外不得在浸水条件下施工必要时应采用降低地下水位的措施垫层底面宜设在同一标高上如深度不同基坑底土面应挖成阶梯或斜坡搭接并按先深后浅的顺序进行垫层施工搭接处应夯压密实粉质粘土及灰土垫层分段施工时不得在柱基墙角及承重窗间墙下接缝上下两层的缝距不得小于接缝处应夯压密实灰土应拌合均匀并应当日铺填夯压灰土夯压密实后内不得受水浸泡粉煤灰垫层铺填后宜当天压实每层验收后应及时铺填上层或封层防止干燥后松散起尘污染同时应禁止车辆碾压通行垫层竣工验收合格后应及时进行基础施工与基坑回填铺设土工合成材料时下铺地基土层顶面应平整防止土工合成材料被刺穿顶破铺设时应把土工合成材料张拉平直绷紧严禁有折皱端头应固定或回折锚固切忌曝晒或裸露连结宜用搭接法缝接法和胶结法并均应保证主要受力方向的连结强度不低于所采用材料的抗拉强度质量检验对粉质粘土灰土粉煤灰和砂石垫层的施工质量检验可用环刀法贯入仪静力触探轻型动力触探或标准贯入试验检验对砂石矿渣垫层可用重型动力触探检验并均应通过现----------------------- Page 20-----------------------场试验以设计压实系数所对应的贯入度为标准检验垫层的施工质量压实系数也可采用环刀法灌砂法灌水法或其他方法检验垫层的施工质量检验必须分层进行应在每层的压实系数符合设计要求后铺填上层土采用环刀法检验垫层的施工质量时取样点应位于每层厚度的深度处检验点数量对大基坑每不应少于个检验点对基槽每不应少于个点每个独立柱基不应少于个点采用贯入仪或动力触探检验垫层的施工质量时每分层检验点的间距应小于竣工验收采用载荷试验检验垫层承载力时每个单体工程不宜少于点对于大型工程则应按单体工程的数量或工程的面积确定检验点数----------------------- Page 21-----------------------预压法预压法包括堆载预压法和真空预压法预压法适用于处理淤泥质土淤泥和冲填土等饱和粘性土地基预压法处理地基应预先通过勘察查明土层在水平和竖直方向的分布层理变化查明透水层的位置地下水类型及水源补给情况等并应通过土工试验确定土层的先期固结压力孔隙比与固结压力的关系渗透系数固结系数三轴试验抗剪强度指标以及原位十字板抗剪强度等对重要工程应在现场选择试验区进行预压试验在预压过程中应进行地基竖向变形侧向位移孔隙水压力地下水位等项目的监测并进行原位十字板剪切试验和室内土工试验根据试验区获得的监测资料确定加载速率控制指标推算土的固结系数固结度及最终竖向变形等分析地基处理效果对原设计进行修正并指导全场的设计与施工对堆载预压工程预压荷载应分级逐渐施加确保每级荷载下地基的稳定性而对真空预压工程可一次连续抽真空至最大压力对主要以变形控制的建筑当塑料排水带或砂井等排水竖井处理深度范围和竖井底面以下受压土层经预压所完成的变形量和平均固结度符合设计要求时方可卸载预压而增长的强度满足建筑物地基承载力或稳定性要求时方可卸载----------------------- Page 22-----------------------设计堆载预压法对深厚软粘土地基应设置塑料排水带或砂井等排水竖井当软土层厚度不大或软土层含较多薄粉砂夹层且固结速率能满足工期要求时可不设置排水竖井堆载预压法处理地基的设计应包括下列内容选择塑料排水带或砂井确定其断面尺寸间距排列方式和深度确定预压区范围预压荷载大小荷载分级加载速率和预压时间计算地基土的固结度强度增长抗滑稳定性和变形排水竖井分普通砂井袋装砂井和塑料排水带普通砂井直径可取袋装砂井直径可取塑料排水带的当量换算直径可按下式计算塑料排水带宽度塑料排水带厚度排水竖井的平面布置可采用等边三角形或正方形排列竖井的有效排水直径与间距的关系为等边三角形排列正方形排列排水竖井的间距可根据地基土的固结特性和预定时间内所要求达到的固结度确定设计时竖井的间距可按井径比选用为竖井直径对塑料排水带可取塑料排水带或袋装砂井的间距可按选用普通砂井的间距可按选用排水竖井的深度应根据建筑物对地基的稳定性变形要----------------------- Page 23-----------------------求和工期确定对以地基抗滑稳定性控制的工程竖井深度至少应超过最危险滑动面对以变形控制的建筑竖井深度应根据在限定的预压时间内需完成的变形量确定竖井宜穿透受压土层一级或多级等速加载条件下当固结时间为时对应总荷载的地基平均固结度可按下式计算式中时间地基的平均固结度第级荷载的加载速率各级荷载的累加值分别为第级荷载加载的起始和终止时间从零点起算当计算第级荷载加载过程中某时间的固结度时改为参数根据地基土排水固结条件按表采用对竖井地基表中所列为不考虑涂抹和井阻影响的参数值表值排水固结竖向排向内径竖向和向内径向条件水固结向排水排水固结竖井说明参数固结穿透受压土层土的径向排水固结系数土的竖向排水固结系数土层竖向排水距离双面排水土层或固结应力均匀分布的单面排水土层平均固结度----------------------- Page 24-----------------------当排水竖井采用挤土方式施工时应考虑涂抹对土体固结的影响当竖井的纵向通水量与天然土层水平向渗透系数的比值较小且长度又较长时尚应考虑井阻影响瞬时加载条件下考虑涂抹和井阻影响时竖井地基径向排水平均固结度可按下式计算式中固结时间时竖井地基径向排水平均固结度天然土层水平向渗透系数涂抹区土的水平向渗透系数可取涂抹区直径与竖井直径的比值可取对中等灵敏粘性土取低值对高灵敏粘性土取高值竖井深度竖井纵向通水量为单位水力梯度下单位时间的排水量一级或多级等速加荷条件下考虑涂抹和井阻影响时竖井穿透受压土层地基之平均固结度可按式计算其中围土层的平均固结度和竖井底面以下受压土层的平均固结度通----------------------- Page 25-----------------------过预压使该两部分固结度和所完成的变形量满足设计要求预压荷载大小应根据设计要求确定对于沉降有严格限制的建筑应采用超载预压法处理超载量大小应根据预压时间内要求完成的变形量通过计算确定并宜使预压荷载下受压土层各点的有效竖向应力大于建筑物荷载引起的相应点的附加应力预压荷载顶面的范围应等于或大于建筑物基础外缘所包围的范围加载速率应根据地基土的强度确定当天然地基土的强度满足预压荷载下地基的稳定性要求时可一次性加载否则应分级逐渐加载待前期预压荷载下地基土的强度增长满足下一级荷载下地基的稳定性要求时方可加载计算预压荷载下饱和粘性土地基中某点的抗剪强度时应考虑土体原来的固结状态对正常固结饱和粘性土地基某点某一时间的抗剪强度可按下式计算式中时刻该点土的抗剪强度地基土的天然抗剪强度预压荷载引起的该点的附加竖向应力三轴固结不排水压缩试验求得的土的内摩擦角预压荷载下地基的最终竖向变形量可按下式计算式中最终竖向变形量第层中点土自重应力所对应的孔隙比由室内固结试验曲线查得第层中点土自重应力与附加应力之和所对应的孔隙比由室内固结试验曲线查得----------------------- Page 26-----------------------第层土层厚度经验系数对正常固结饱和粘性土地基可取荷载较大地基土较软弱时取较大值否则取较小值变形计算时可取附加应力与土自重应力的比值为的深度作为受压层的计算深度预压法处理地基必须在地表铺设与排水竖井相连的砂垫层砂垫层厚度不应小于砂垫层砂料宜用中粗砂粘粒含量不宜大于砂料中可混有少量粒径小于的砾石砂垫层的干密度应大于在预压区边缘应设置排水沟在预压区内宜设置与砂垫层相连的排水盲沟砂井的砂料应选用中粗砂其粘粒含量不应大于真空预压法真空预压法处理地基必须设置排水竖井设计内容包括竖井断面尺寸间距排列方式和深度的选择预压区面积和分块大小真空预压工艺要求达到的真空度和土层的固结度真空预压和建筑物荷载下地基的变形计算真空预压后地基土的强度增长计算等排水竖井的间距可按本规范第条选用砂井的砂料应选用中粗砂其渗透系数应大于真空预压区边缘应大于建筑物基础轮廓线每边增加量不得小于每块预压面积宜尽可能大且呈方形真空预压的膜下真空度应稳定地保持在以上且应均匀分布竖井深度范围内土层的平均固结度应大于当建筑物的荷载超过真空预压的压力且建筑物对地基变形有严格要求时可采用真空堆载联合预压法其总压力宜超过建筑物的荷载对于表层存在良好的透气层或在处理范围内有充足水源补给的透水层时应采取有效措施隔断透气层或透水层真空预压地基最终竖向变形可按本规范第条计算其中可取真空堆载联合预压法以真空预压为主时可取真空预压所需抽真空设备的数量可按加固面积的大小和形状土层结构特点以一套设备可抽真空的面积为确定施工堆载预压法塑料排水带的性能指标必须符合设计要求塑料排水带在现场应妥加保护防止阳光照射破损或污染破损或污染的塑料排水带不得在工程中使用砂井的灌砂量应按井孔的体积和砂在中密状态时的干密度计算其实际灌砂量不得小于计算值的灌入砂袋中的砂宜用干砂并应灌制密实塑料排水带施工所用套管应保证插入地基中的带子不扭曲塑料排水带需接长时应采用滤膜内芯带平搭接的连接方法搭接长度宜大于袋装砂井施工所用套管内径宜略大于砂井直径塑料排水带和袋装砂井施工时平面井距偏差不应大于井径垂直度偏差不应大于深度不得小于设计要求塑料排水带和袋装砂井砂袋埋入砂垫层中的长度不应小于对堆载预压工程在加载过程中应进行竖向变形边桩水平位移及孔隙水压力等项目的监测且根据监测资料控制加载----------------------- Page 28-----------------------速率对竖井地基最大竖向变形量每天不应超过对天然地基最大竖向变形量每天不应超过边桩水平位移每天不应超过并且应根据上述观察资料综合分析判断地基。

换土垫层法计算及施工要点图片较多

换土垫层法计算及施工要点图片较多


由水，结合水膜的扩大作用就不大了，因而引力的减少就
不显著，此时自由水填充在孔隙中，从而产生了阻止土粒
移动的作用，所以压实效果又趋下降，因而设计时要选择
一个”最优含水量”。
16
击实曲线 d

击实G试s验w
1 w 1e
Gs w
1 Gsw
S
d

1 w
人工压实不是挤出土中水，而是挤出土中气来达到压实目的的。
在工地上对压实度的检验，一般可用环刀法、灌 砂（或水）法、湿度密度仪法或核子密度仪法等来测定 土的干密度和含水量，具体选用哪种方法，可根据工地 的实际情况决定。
3.3 垫层设计计算
18
1. 垫层材料 2. 垫层厚度 3. 垫层宽度 4. 沉降验算
1. 垫层材料
19
（1) 砂、碎石或砂石料； （2）灰土； （3）粉煤灰或矿渣； （4）土工合成材料加碎石垫层等。
17
土的压实度（或压实系数c），定义为土压实时
要求达到的干密度d与室内击实试验所得到的 最大干密度dmax之比值，可由下式表示：
c =d /dmax
在工程中，填土的质量标准常以压实度来控制。
要求压实度越接近于1，表明对压实质量的要求越高。
根据工程性质及填土的受力状况，所要求的压实度是不 一样的。
3.2 垫层作用机理
15
当粘性土的土样含水量较小时，其粒间引力较大，在一
定的外部压实功能作用下，如还不能有效地克服引力而使
振 密
土粒相对移动，这时压实效果就比较差。当增大土样含水
机
量时，结合水膜逐渐增厚，减小了引力，土粒在相同压实
理
功能条件下易于移动而挤密，所以压实效果较好。
但当土样含水量增大到一定程度后，孔隙中就出现了自
塔吊基础下换填地基设计

塔吊基础下换填地基设计

塔吊基础下换填地基设计计算书
一、设计依据：建筑地基处理技术规范JGJ 79-2002
二、计算内容：
1、垫层厚度根据置换软弱土的深度或下卧土层的承载力确定，并符合下式要求：
根据上式计算如下：P z=【5.3×5.3×（140-18）】/（5.3+2×Z×tg28）2
=3426.98/（5.3+1.063×Z）
P z+P cz≤ƒaz P z≤110-18=92KPa Z≈0.75
因此，Z值最小取值0.8m厚。

(b、l取值参见塔基基础说明书，P k、P C取值参见地基勘察报告)
2、垫层底面宽度要满足基础底面应力扩散的要求，可按下式计算确定：
根据上式计算如下：b′≥5.3+2×0.8×tg28=6.15m
整片垫层底面的宽度可根据施工的要求适当加宽。

垫层顶面宽度可从垫层底面两侧向上，按基坑开挖期间保持边坡稳定的坡度放坡确定。

垫层顶面每边超出基础底边不宜小于300mm。

垫层的承载力宜通过现场载荷试验确定。

3、垫层选用材料：
灰土，体积配比为3：7。

土料宜为粉质粘土，不宜使用块状粘土和砂质粉土，不得含有松软杂质，并应过筛，其颗粒不得大于15mm。

石灰宜用新鲜的消石灰，其颗粒不得大于5mm。

垫层的压实标准按下表选用：。

土木工程施工第2章 换填垫层法

土木工程施工第2章 换填垫层法


换填法多用于公路构筑物的地基处理，在建筑工程中
也有一定范围的应用。换填法的加固原理是根据土中附加应 力分布规律，让垫层承受上部较大的应力，软弱层承担较小 的应力，以满足设计对地基的要求。
2、垫层的作用
（1）提高持力层的承载力 通过扩散作用使传到垫层下软弱土层的应力减小。
（2）减小沉陷量
一般地基浅层部分的沉降量在总沉降量中所占的比 例是比较大的。以条形基础为例，在相当于基础宽度的
（7）土工合成材料 由分层铺设的土工合成材料与地基土构成加筋垫层。垫 层填料宜用碎石、角砾、砾砂、粗砂、中砂或粉质粘土等材 料。当工程要求垫层具有排水功能时，垫层材料应具有良好 的透水性。在软土地基上使用加筋垫层时，应保证建筑稳定
并满足允许变形的要求。
（8）聚苯乙烯板块垫层EPS
EPS是发泡聚苯乙烯俗名泡沫塑料。这种材料具有超轻 的特点（密度约0.2～0.3kN/m3），仅为普通路堤填料质量
（应力扩散角θ=30°，z/B>0.5） （基础及其上填土平均重度γG=20kN/m3。）
答： （1）假定砂垫层的厚度z＝1.6m，并要求分层碾压夯实，干密 度达到大于1.6g/cm3；则应力扩散角θ=30°。 （2）砂垫层厚度验算 基础底面平均压力设计值
F G 150 1.2 1 20 p 145kPa B 1.2
3、垫层承载力的确定
经换填处理后的地基，由于理论计算方法尚不够完善，
垫层的承裁力宜通过现场载荷试验确定。当无试验资料时， 可按下表选用，并应验算下卧层的承载力。
例题：某五层砖石混合结构的住宅建筑，墙下为条形基础， 宽B＝1.2m，埋深பைடு நூலகம்=1m，上部建筑物作用于基础上的荷载
F=150kN/m。地基土表层为粉质粘土，厚h1=1m，重度γ1＝