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京密路桥墩计算书拉杆式

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钢模板
设计计算说明书
模板方案设计
本方案为墩柱模板的初步方案，依据甲方提供的部分图纸，主要进行模板的平面及高度组合设计、模板的结构选型及设计。

1.1 工程概况
本工程是京密路工程；
1.2 设计依据
1.编制依据
1.1方案设计遵守的现行国家行业标准、规范：
《钢结构设计规范》GB50017－2003
《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205－2001
1、受力状态：桥墩墩身模型由四块模板组成，中间一道对拉螺栓
2、加工工艺：断面模板分四块，骨架与模板焊接。

1.3 模板结构
1.3.1 模板结构设计
1.3.1.1 模板设计参数：设计荷载F=79.7KN/m2
1.3.1.2 模板组件材料选用：
1.3.1.3 面板选用t=6mm厚钢板，材质Q235 。

1.3.1.4边框选用10扁钢，材质Q235。

1.3.1.5竖肋选用10＃槽钢，材质Q235。

1.3.1.6横肋选用8扁钢，材质Q235。

1.3.1.7横骨架. 选用双20＃槽钢，材质Q235。

1.4 墩柱模板设计计算
1.4.1混凝土侧压力计算
根据《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204－92规定，新浇混凝
土作用于模板最大侧压力P按下列二式计算，并取二式中的较小值
P=0.22rt0β1β2V1/2 (1)
P=rH (2)
式中p-新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）
r-混凝土的重力密度（KN/m3）取25
t0-混凝土的初凝时间，t0=200/（T+15）（T为混凝土的温度℃,可实测，暂取15）
t0=200/（15+15）=6.7
V-混凝土的浇筑速度（m/h），取2
β1-外加剂影响修正系数取1.2 (不掺外加剂取1，掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)
β2－混凝土坍落度影响修正系数取1.2
H-混凝土建筑高度（m），本工程取20（m）
式（1）:Ｆ1=0.22×25×6.7×1×1.2×21/2=62.5(KN/ m2)
式（2）:Ｆ2=25×20=500(KN/ m2)
取二式中的小值，故取混凝土侧压力F1=62.5KN/ m2=0.0625N/mm2
倾倒混凝土时产生的荷载取4KN/ m2
振捣混凝土时产生的荷载取4KN/ m2
荷载组合Ｆ＝1.2×62.5+1.4×4+1.4×4＝84.6 KN/ m2
新浇混凝土对模板产生的侧压力按85 KN/ m2计算。

1.4.2模板面板的验算
本工程面板为h=6mm厚的钢板，设有竖肋，竖肋间距为500mm，横肋间距为500mm故对面板可作双向板并且以三面固结，一面简支的区格来校验。

（见计算简图)跨度/厚度=500/6=83〈100，属小挠度连续板。

取b=10mm宽
的板条作为计算单元，其荷载为：
q=0.085×10=0.85N/mm
根据Lx/Ly=500/500=1查《建筑施工手册》（表2-21）得：
Mx0=系数xql2=0.0513×0.85×5002=10901(N.mm)
My0=系数xql2=0.0513×0.8×5002=10260(N.mm)
板条截面抵抗矩：Wx=Wy= bh2/6=10×62/6=60(mm3)
σx= Mx0 /Wx=10901/60=181.6N.mm2<f=215(N/mm2)
σy = My0 /Wy=10260/60=171N.mm2<f=215(N/mm2)
挠度计算：查《建筑施工手册》“2施工常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”（表2-21），挠度系数为0.00127 Wmax=系数xqL4/K
而K=Eh3b/12(1-v2)=2.06×105×63×10/12(1-0.32)=4.07×107 式中v为钢的泊松比。

Wmax=系数xqL4/K=0.00127×0.85×3504/4.07×107=0.398mm
1.4.3竖肋验算
横龙骨作为竖肋的支承，根据横龙骨的布置，竖肋的计算简图如下：
q
强度验算
查《建筑施工手册》，（表2-12）
M＝系数×qL2=0.125×0.085×500×10002=5.3×106(N.mm)
查10＃槽钢的截面惯性矩Wx=39.7cm3
σ= M / W=5.3×106/3.97×104=133.5(N/mm2)<215(N/mm2)
挠度验算
查《建筑施工手册》（表2-12）
Wmax=0.521ql4/100EI
Wmax=0.521×0.085×500×1000 4/100×2.06×105×198×104
=0.05mm<L/500=1000/500=2mm
1.4.4骨架验算
根据受力情况，龙骨按简支梁计算：
荷载桁架围檩验算2［20ax73x7
W x=178×103mm3
I x=1780.4×104mm4
(a) 荷载
q1==0.085×1500=127.5N/mm
(a)强度验算
M max=ql2/8=127.5×15002/8=23.9×106N.m
［δ］＝M max / W x =23.9×106/2×178×103
＝67.1Mpa＜130Mpa
强度满足要求
(c) 挠度验算
f max=5ql4/384EI
=5x127.5x103×15004/384×2.06×105×2×1780.4×104 =0.339mm
W max= f max/l=0.339/1500＜1/400
挠度满足要求
1.4.5连接螺栓验算
连接螺栓用M16,
A=3.1415/4×162=201.056mm2
T=85000×3×2=510000N
［δ］＝T/2A=510000/(12×201×2)=105.7Mpa＜130Mpa
连接螺栓满足要求
为近似计算。

模板中上部的混凝土侧压力小于混凝土的最大侧压力，压力值是一变数。

为简化计算均按混凝土最大侧压力考虑。

1.4.6对拉螺栓验算
对拉栓设置竖向间距为1000，
混凝土侧压力85KN/ m2
故一根对拉栓承受力
N=1×3×85=255(KN)＜590KN (M25精轧螺纹的抗拉强度)。

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墩柱模板计算书-midas civil

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墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。

三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。

桥墩盖梁计算书【范本模板】

桥墩盖梁计算书【范本模板】

桥墩盖梁计算书原始数据表单位：kN-m制┏━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━┓┃横分系数│汽车控制裂缝mm │挂车控制裂缝mm │支点过渡跨中间比值┃┠───────┼──────────┼──────────┼────────────┨┃ 0 │ 0。

180 │ 0.180 │ 0.25 ┃┗━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━━━┛注:横分系数0指“杠杆法过渡偏心受压法”，1指“左右偏载按偏压法，对称按杠杆法”，2指“完全杠杆法”。

┏━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━┓┃汽车荷载│挂车荷载│人群集度│车道数┃┠───────────┼──────────┼──────────┼────────┨┃公路-Ⅱ级│不加载│ 0.000 │ 2 ┃┗━━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━┛汽车数据┏━━━━┯━━━━┯━━━━━┯━━━━━┯━━━━━━━┯━━━━━━━┯━━━━┓┃汽车车距│汽车轮距│汽车前轮重│汽车后轮重│重车与前车车距│重车与后车车距│重车轮重┃┠────┼────┼─────┼─────┼───────┼───────┼────┨┃ 15.00 │ 4。

00 │ 0。

0 │ 0.0 │ 1000。

00 │ 1000.00 │ 300。

0 ┃┗━━━━┷━━━━┷━━━━━┷━━━━━┷━━━━━━━┷━━━━━━━┷━━━━┛┏━━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┓┃重车轮轴数│ 1～2轮距│ 2~3轮距┃┠──────────────┼─────────────┼─────────────┨┃ 3 │ 3.60 │ 1。

20 ┃┗━━━━━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━━━━┛┏━━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┓┃第1轮重│第2轮重│第3轮重┃┠──────────────┼─────────────┼─────────────┨┃ 60.0 │ 120。

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本桥选择左幅桥2号桥墩和右幅桥3号桥墩计算1、左幅桥2号墩（非过渡墩）（一）、基本资料：1）.设计荷载：公路Ⅰ级2）.T梁（单幅5片梁，简支变连续）高：2.4m3）.跨径： 40m4）.该联跨径组合：（3×40）m5）.结构简图如下：二、水平力计算1.横向风力计算按《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》附表1，取湖北省黄石市设计基本风速为V10＝20.2m/s；2.温度力计算温差按25度考虑，混凝土收缩徐变近似按温差15度考虑，计算刚度K时，偏安全的忽略支座和桩基的刚度，计算如下表：3.汽车制动力力计算（考虑2车道，一联中近似由一个非过渡墩承受）4.撞击力计算由《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》查得，六级航道内的撞击力顺桥向为100KN，横桥向为250KN，作用点位于通航水位线以上2m的桥墩宽度或长度的中点。

5.桥墩及盖梁自重荷载计算三、作用组合1.支反力汇总按上述盖梁计算立面图，5片主梁从左到右依次编号为1～5，其对应盖梁顶支座反力如下表：2.墩底内力计算因墩柱与盖梁（约5：7）刚度相近，将盖梁与墩柱在横桥向做刚架计算，其中，盖梁计算书另行给出，此处只计算墩柱部分。

荷载分别计算上述“上构支反力汇总”三种活载工况及“横桥向水平风力”作用下墩底内力，计算模型及工况3计算结果如下图所示，其他见下表。

1）活载横桥向产生的墩底内力：（1）墩柱盖梁刚架模型（2）活载工况3结构弯矩图（3）工况3结构剪力图（4）工况3结构轴力图2）风力横桥向产生的墩底内力：3）墩底内力组合a．考虑顺桥向撞击力的偶然组合：对于圆形截面，纵横向内力应合并计算。

b四、墩身强度与裂缝验算1.墩底截面强度验算（36×HRB335-25）M最大时墩身截面强度验算：弯矩设计值6664.27钢筋直径25.0桩半径R(m)弯矩设计值6664.02钢筋直径25.0桩半径R(m)2.墩底截面裂缝宽度计算由于横桥向抗弯刚度较大，因此横桥向裂缝在此不做验算。

桥墩盖梁计算书

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大桥1号桥墩盖梁计算书原始数据表单位:kN-m制横分系数汽车控制裂缝mm 挂车控制裂缝mm 支点过渡跨中间比值0 0.200 0.250 0.25注：横分系数0指“杠杆法过渡偏心受压法”，1指“左右偏载按偏压法，对称按杠杆法”，2指“完全杠杆法”。

汽车荷载挂车荷载人群集度车道数汽车-超20级挂车-120 5.000 2汽车数据汽车车距汽车轮距汽车前轮重汽车后轮重重车与前车车距重车与后车车距重车轮重15.00 4.00 70.0 130.0 10.00 10.00 550.0重车轮轴数1~2轮距2~3轮距3~4轮距4~5轮距5 3.00 1.40 7.00 1.40第1轮重第2轮重第3轮重第4轮重第5轮重30.0 120.0 120.0 140.0 140.0汽轮与护轮距离横向轮轴数1~2轮距2车横向间距0.500 2 1.80 1.30挂车数据挂车轮轴数1~2轮距2~3轮距3~4轮距4 1.20 4.00 1.20第1轮重第2轮重第3轮重第4轮重300.0 300.0 300.0 300.0挂轮与护轮距离横向轮轴数1~2轮距2~3轮距3~4轮距1.000 4 0.90 0.90 0.90右偏角(度) 桥面净宽左护栏宽左人行宽左隔离栅宽右隔离栅宽右人行宽右护栏宽90.00 10.00 0.25000 1.00 0.00 0.00 1.00 0.25000 左右梁板中距2~3 3~4 4~5 5~6 6~7 7~8 8~9 9~10 10~11 11~12排支座数1~2对称12 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00恒载反力恒载反力1号2号3号4号5号6号7号8号9号10号11号12号合计左孔支反力350.305.305.305.305.305.305.305.305.305.305.350.3750.右孔支反力350.305.305.305.305.305.305.305.305.305.305.350.3750.合计700.610.610.610.610.610.610.610.610.610.610.700.7500.恒载反力标准跨径计算跨径支座与墩中心距离支座与梁端接头中心距离左孔数据20.00 19.30 0.35 0.35右孔数据20.00 19.30 0.35 0.351号边梁与桥面护栏外侧垂直距离1号边梁与盖梁端垂直距离0.75 0.75裂缝C3值拉筋重心距压筋重心距上通筋数下通筋数自动计算0.05 0.05 4 4混凝土标号主筋等级主筋直径mm 侧筋等级侧筋直径mm 箍筋等级箍筋直径mm30 2 25 1 10 1 10挡块设置顺桥挡块盖梁挡块宽度挡块高度左挡块距梁端右挡块距梁端不设置齐平0.00 0.00 0.00 0.00盖梁悬距变高悬长盖梁宽度2.65 2.65 1.40盖梁截面盖梁端高盖梁高度矩形截面0.70 1.40墩身类型墩柱高柱直径顺桥尺寸横桥尺寸柱数柱距1~2 圆形截面10.00 1.10 2 7.20活载作用力表(表1)内容布载方式左支反力右支反力总轴重冲击系数车列走向重轴距原点重车轮重人群/每米双孔加载50.0 50.0 0.0 0.0000 0 0.00 0 左孔加载50.0 0.0 0.0 0.0000 0 0.00 0 右孔加载0.0 50.0 0.0 0.0000 0 0.00 0挂车双孔加载773.3 286.8 1200.0 0.0000 1 20.85 1200 左孔加载1022.8 0.0 1200.0 0.0000 1 19.65 1200 右孔加载0.0 1022.8 1200.0 0.0000 -1 19.65 1200一列车双孔加载333.5 161.4 880.0 0.0427 -1 18.25 550 左孔加载416.8 0.0 550.0 0.1901 1 19.65 550 右孔加载0.0 416.8 550.0 0.1901 -1 19.65 550注：1、“车列走向”为0指无汽车，-1指汽车从左向右行驶，1指从右向左行驶。