当前位置：文档之家 › 桥墩计算

桥墩计算

  • 格式：xls
  • 大小：29.00 KB
  • 文档页数：2

rb
0.95
rc
1.25
rc桥墩竖向力
项目 单位 符号 数量 恒载反力 桥墩自重 kN kN F F 12200 1178.1 合计 kN F 13378.1
4 桥墩综合计算
4.1 墩底位置计算 项目 横向弯矩 纵向弯矩 轴力 核心半径 合计弯矩 墩直径 弯矩应力 轴力应力 最大压应力 所需混凝土 钢筋拉应力
单位 符号 数量
2 桥墩纵向计算
2.1 桥墩纵向制动力 项目 一列车重 车列数 单位 kN * 符号 F * 数量 4150 2 2.2 桥墩纵向温度内力 项目 墩弹模 墩直径 单位 MPa m 符号 E D 数量 30000 2 2.3 桥墩墩底纵向弯矩 项目 温度弯矩 制动力弯矩 单位 kN-m kN-m 符号 Mt Mf 数量 2120.6 4668.8 制动力 kN F 622.5 墩惯矩 m4 I 0.7854 合计 kN-m M 6789.3 墩长 m L 15 墩长 m L 15 墩底弯矩 kN-m M 9337.5 线涨系数 * a 0.00001 温度 ℃ t 25 梁长 m l 27 温度变形 m △ 0.00675 墩底弯矩 kN-m M 2120.6
kN-m Mt 1731.3
kN-m Mf 6789.3
kN F 13378.1
m R 0.25
kN-m M 7006.5914
m D 2
MPa σ 8.92
MPa σ 4.26
MPa σ 13.18
MPa Rab 21.97
MPa σ -37.30
二
制动桥墩极限承载力计算
项目 单位 符号 数量 工作系数 * 砼系数 * 混凝土强度 桥墩直径 MPa m Ra 23 D 2 桥墩面积 * A 3.1416 钢筋系数 * 钢筋强度 MPa 钢筋面积 m2 Ag' 0 墩高 m H 15 纵弯系数 极限承载力 * kN φ 0.895 Nj 49149
制动墩计算
一 正常使用阶段计算 1 桥墩横向计算
1.1 桥墩横向温度内力 项目 墩弹模 单位 MPa 符号 E 数量 30000 1.2 桥墩横向风力 项目 基本风压 单位 Pa 符号 W0 数量 400 1.3 桥墩墩底横向弯矩 项目 温度弯矩 单位 kN-m 符号 Mt 数量 520.3 墩直径 m D 2 系数1 * K1 1 风力弯矩 kN-m Mf 1211.0 墩惯矩 m4 I 0.7854 系数2 * K2 1.3 合计 kN-m M 1731.3 墩长 m L 15 系数3 * K3 1 线涨系数 * a 0.00001 系数4 * K4 1 温度 ℃ t 25 迎风面积 m2 A 155.25 横梁长 m l 6.625 风力 kN F 80.73 温度变形 墩底弯矩 m kN-m △ M 0.00165625 520.3 桥墩长 m L 15 墩底弯矩 kN-m M 1211.0

合集下载

重力式桥墩计算示例

重力式桥墩计算示例

三、天然地基重力式桥墩计算示例） 设计资料 1. 上部构造为装配式混凝土空心板，上部构造恒载支点反力为 3291.12KN.标准跨径： L=16m （两桥墩中心线距离）； 预制板长： 1=15.96 m （伸缩缝宽40;计算跨径：1 j =15.60 m （支座中心距板端 18cm ）;前面净宽：净 -11.25 m o2. 支座型式：版式橡胶支座。

3. 设计活载：汽车 - 超 20 级；挂 -120 级4. 地震基本烈度 8 度。

5. 桥墩高度： H=8m 。

6. 桥墩型式：圆端型实体桥墩。

7. 桥墩材料：墩帽用 25 号钢筋混凝土，墩身和基础用 20 号片石混凝土 8.地基：地基为岩石地基、地基容许承载力 [Q 0]=2000 kPa 。

二） 拟定桥墩尺寸1.墩帽尺寸各加直径为1.40 m 的圆端头，高出墩帽顶面0.3 m 作为防震挡块，墩帽全长为按照上部构造布置，相邻两孔支座中心距离为0.4 :支座顺桥向宽度为0.2 m ,支座边缘离桥墩身的最小距离为0.15 m o 本桥位于地震基本烈度 8度地区,梁端至墩台帽最小距离 a （ cm ）还应满足抗震设计规范第求的墩帽宽度为1.40 m 。

墩帽厚度取为0.4 m 。

4.4.3 条规定，即 a 50+L ,_则 a=50+15.6=65.6 cm 。

墩帽宽度 2X 0.656+0.04=1.352 m 。

取满足上述要上部构造为12片空心板，边板宽1.025m 。

中板宽1.02m ，整个板宽为 1..025 X 2+1.02 X 10=12.25 m 。

两边各加0.05 m ,台帽矩型部分长度为 12.35 m o 两端13.752. 墩身顶部尺寸因墩帽宽度为1.40 m,两边挑檐宽度采用各0.10 m，则墩身顶部宽1.20 m。

墩身顶部矩形部分长度采用12.35 m,两端各加直径为1.20 m的半圆形端部，则墩身顶部全长为13.35 。

3. 墩身底部尺寸墩身侧面按25：1向下防坡，墩身底部宽度为 1.81 m，长度为12.35+1.8仁14.16m。

桥墩模板计算

桥墩模板计算

桥墩模板计算书一、桥墩模板的工状说明：墩身锥形实心墩上口直径为3400mm，坡度1:50，墩身高度6300mm，下口直径3652mm。

桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由四块四分之一圆弧模板对接组成，面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm；墩帽面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm；背楞为双根[22#槽钢，纵向间距为：100cm；外加双根[14#槽钢。

砼最大浇筑高度8.35m。

1、材料的性能根据《铁路桥涵施工技术规范TB10203-2002》和《铁路桥涵钢结构设计规范》的规定，暂取：采用内部振捣器时新浇筑混凝土的侧压力标准值，可按照以下两个公式计算，取最小值：F=0.22rct0ß2v 1/2或F=rch公式中F——新浇注混凝土对模板侧面的最大压力;rc----混凝土的重力密度（25KN/m3）t0---新浇混凝土的初凝时间（h）（混凝土入模温度T=10摄氏度考虑，则t0=200/(T+15),则取值为8h）V----混凝土的浇筑速度（m/h）（浇注速度控制在2m/h）H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）(按照最高10米计算)β1--------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2----混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取1.15F=0.22*25*8*1.0*1.15*21/2=71.6KN/m2侧向振捣压力为4 KN/m2水平振捣压力为2 KN/m2Pmax=71.6+6=77.6KN/m2混凝土有效压头高度H=F/rc=3.1；2、模板用哪个料力学性能，用料选取及布置情况说明:钢材的屈服点取215MPa 抗拉强度取350MPaW[14=87.1cm3 I[14=609.4cm4W[22=234 cm3 I[22=2570cm4W[10=39.7cm3 I[14=198.3cm4面板取10cm半条简化为三等跨连续梁检算面板W厚6=l/6bh2=0.6cm3 I厚6=l/12bh3=0.18cm4二、面板的检算厚6面板强度：q=77.6*0.1=7.76KN/m弯矩=0.1ql2=0.1*7.76*0.32=0.069KNM厚6面板应力=0.069/0.6=115Mpa<215Mpa厚6面板刚度：形变=0.677ql4/100EI=0.677*7760*0.34/100*2000*0.18=0.001m 三、竖肋检算（[14荷载：0.3米宽，1m长）q=pmax*L=77.6*0.3=23.28KN/M弯矩=0.125*ql2=2.91KNM【14应力=2.91/87.1=33.4Mpa<215Mpa形变=5ql4/384EI=5*232.8*1004/384*2.1*107*609=0.14mm 四、平板大肋检算（2*【22:2.6米长，1.4米宽）q= pmax*L=77.6*1.4=108.64kn/m弯矩=0.125*ql2=0.125*108.64*2.62=91.8knm支架应力=91.8/2*234=196Mpa<215Mpa支架最大变形=5ql4/384EI=5*918*2604/384*2.1*107*2*2570 =0.05cm=0.5mm最宽处强度保证，小面不在计算。

桥墩计算

桥墩计算

3#墩墩身模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板=300mm；横肋为10mm 设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧厚钢板，高100mm，竖向间距L2模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm；2.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。

钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。

3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。

2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：Pγ=（1）kh当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T;当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；h－有效压头高度（m）；v－混凝土浇筑速度（m/h）；T－混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m 3）； k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2； 根据前述已知条件：因为： v/T=2.0/10=0.2>0.035，所以 h ＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.2＝2.29m最大侧压力为：h k P γ=＝26×2.29＝59.54kN/㎡检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.54+1.4×4.0＝77 kN/m 2；检算刚度时荷载标准值为：=''q 59.54 kN/m 2；4. 检算标准1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400；3) 钢模板面板的变形为1.5mm ；4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ； 二、 面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'= （2）式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表5.2-4得A=0.0367；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。

引桥桥墩计算

引桥桥墩计算

大桥引桥桥墩计算一、纵向水平力计算1、计算各墩柱墩顶的水平位移之一（墩身部分）墩顶有H=1KN作用时各墩顶产生的水平位移计算（假设墩底固结）I=a×b3/122.0×2.0 I=1.3333m 4 2.0×2.4 I=2.3040m 42.0×2.8 I=3.6587m 4 2.1×2.9 I=4.2681m 42.1×2.5 I=2.7344m 41.5×2.0 I=1.0000m 4 1.6×2.1 I=1.2348m 41.5×1.8 I=0.7290m 4 1.6×1.9 I=0.9145m 41号墩：a×b=1.5×1.8 h=10m△=h3/（3×E h×I）= 103/（3×2.4×107×0.729）=1.9052×10-5（m/KN）；2号墩：a×b=1.5×1.8 h=17m△=h3/（3×E h×I）= 173/（3×2.4×107×0.729）=9.3602×10-5（m/KN）；3号墩：a×b=1.5×1.8 h=24m△=h3/（3×E h×I）= 243/（3×2.4×107×0.729）=2.6337×10-4（m/KN）；4号墩：a×b=1.5×2.0 h=35m；△=h3/（3×E h×I）= 353/（3×2.4×107×1.000）=5.9549×10-4（m/KN）；5号墩：a×b=1.5×2.0 h=32m ；△=h3/（3×E h×I）= 323/（3×2.4×107×1.000）=4.5511×10-4（m/KN）；6号墩：a×b=1.5×2.0 h=34m ；△=h3/（3×E h×I）= 343/（3×2.4×107×1.000）=5.4589×10-4（m/KN）；7号墩：a1×b1=2.0×2.0 h1=15m ；a2×b2=2.0×2.4 h2=29m△=h13/（3×E h×I1）+ h23/（3×E h×I2）×（1+3×h1/h2+3×h12/h12）=153/（3×2.4×107×1.3333）+293/（3×2.4×107×2.3040）×（1+3×15/29+3×152/292）=3.5157×10-5+4.9316×10-4（m/KN）=5.2832×10-4（m/KN）8号墩：a1×b1=2.0×2.0 h1=15m ；a2×b2=2.0×2.4 h2=30m ；a3×b3=2.0×2.8 h3=14m△=h13/（3×E h×I1）+ h23/（3×E h×I2）×（1+3×h1/h2+3×h12/h12）+ h33/（3×E h×I3）×［1+3×（h1+h2）/h3+3×（h1+h2）2/h32］=153/（3×2.4×107×1.3333）+303/（3×2.4×107×2.3040）×（1+3×15/30+3×152/302）+143/（3×2.4×107×3.6587）×［1+3×（15+30）/14+3×（15+30）2/142］=3.5157×10-5+5.2897×10-4+4.3372×10-4（m/KN）=9.9785×10-4（m/KN）a1×b1=2.0×2.0 h1=15m ；a2×b2=2.0×2.4 h2=30m ；a3×b3=2.0×2.8 h3=15m△=h13/（3×E h×I1）+ h23/（3×E h×I2）×（1+3×h1/h2+3×h12/h12）+ h33/（3×E h×I3）×［1+3×（h1+h2）/h3+3×（h1+h2）2/h32］=153/（3×2.4×107×1.3333）+303/（3×2.4×107×2.3040）×（1+3×15/30+3×152/302）+153/（3×2.4×107×3.6587）×［1+3×（15+30）/15+3×（15+30）2/152］=3.5157×10-5+5.2897×10-4+4.7404×10-4（m/KN）=10.3817×10-4（m/KN）2、计算各墩柱墩顶的水平位移之一（桩基部分）由于桩基部分产生的各墩顶产生的水平位移计算△I=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2式中α=(mb1/0.8×E h2I h2)^1/5 (b1=b+1)b(m) b1(m)I (m4) m(KN/m4) α(1/m)1.92.9 0.9145 40 000 0.35042.13.1 1.2348 40 000 0.33442.53.5 2.7344 40 000 0.29232.93.94.2681 40 000 0.27321号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.35043×2.4×107×0.9145）×2.40074=2.5425×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.35042×2.4×107×0.9145）×1.59979=9.6475×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3504×2.4×107×0.9145）×1.73218=2.2523×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=2.5425×10-6+9.6475×10-7×10+2.2523×10-7×102=3.47134×10-52号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.35043×2.4×107×0.9145）×2.40074=2.5425×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.35042×2.4×107×0.9145）×1.59979=9.6475×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3504×2.4×107×0.9145）×1.73218=2.2523×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=2.5425×10-6+9.6475×10-7×17+2.2523×10-7×172=8.4035×10-53号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.35043×2.4×107×0.9145）×2.40074=2.5425×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.35042×2.4×107×0.9145）×1.59979=9.6475×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3504×2.4×107×0.9145）×1.73218=2.2523×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=2.5425×10-6+9.6475×10-7×24+2.2523×10-7×242=1.5543×10-4αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.33443×2.4×107×1.2348）×2.40074=2.1664×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.33442×2.4×107×1.2348）×1.59979=4.8275×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3344×2.4×107×1.2348）×1.73218=1.7479×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=21.664×10-7+4.8275×10-7×35+1.7479×10-7×352=2.3318×10-45号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.33443×2.4×107×1.2348）×2.40074=2.1664×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.33442×2.4×107×1.2348）×1.59979=4.8275×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3344×2.4×107×1.2348）×1.73218=1.7479×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=21.664×10-7+4.8275×10-7×32+1.7479×10-7×322=1.9660×10-46号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.33443×2.4×107×1.2348）×2.40074=2.1664×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.33442×2.4×107×1.2348）×1.59979=4.8275×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3344×2.4×107×1.2348）×1.73218=1.7479×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=21.664×10-7+4.8275×10-7×34+1.7479×10-7×342=2.2064×10-47号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.29233×2.4×107×2.7344）×2.40074=1.4648×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.29232×2.4×107×2.7344）×1.59979=2.8532×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.2923×2.4×107×2.7344）×1.73218=0.9030×10-7 rad/kN·m △1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=14.648×10-7+2.8532×10-7×44+0.9030×10-7×442=1.8884×10-48号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.27323×2.4×107×4.2681）×2.40074=1.1494×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.27322×2.4×107×4.2681）×1.59979=2.0925×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.2732×2.4×107×4.2681）×1.73218=0.6190×10-7 rad/kN·m △1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=11.494×10-7+2.0925×10-7×59+0.6190×10-7×592=2.2549×10-4αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.27323×2.4×107×4.2681）×2.40074=1.1494×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.27322×2.4×107×4.2681）×1.59979=2.0925×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.2732×2.4×107×4.2681）×1.73218=0.6190×10-7 rad/kN·m △1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=11.494×10-7+2.0925×10-7×60+0.6190×10-7×602=2.3294×10-43、计算各墩柱墩顶的抗推刚度K i = n/（∑△i）式中：n = 一个桥墩（单排）的柱数（n = 2）；∑△I = 由墩柱及桩基在单位力作用时，墩顶产生的位移量。