KL14梁模板(扣件式)计算书

梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-20XX）、《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-20XX)、《钢结构设计规范》(GB 50017-20XX)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》20XX（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:L1。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):3.40；混凝土板厚度(mm):0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):0.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：12.00；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:6；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：8；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：200mm，220mm，230mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：50；穿梁螺栓直径(mm)：M18；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为轻型槽钢100×50×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为内卷边槽钢100×50×20×3.0；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

梁模板（碗扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×0.9×2.5]×1＝36.655kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝33.28kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×2.5×1＝3.375kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×33.28×0.1252+0.121×3.375×0.1252＝0.062kN·mσ＝M max/W＝0.062×106/37500＝1.654N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×25.6×1254/(100×10000×281250)＝0.014mm≤[ν]＝L/400＝125/400＝0.312mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×33.28×0.125+0.446×3.375×0.125＝1.823kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×33.28×0.125+1.223×3.375×0.125＝5.271kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×33.28×0.125+1.142×3.375×0.125＝4.342kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×25.6×0.125＝1.258kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×25.6×0.125＝3.658kNR3'=0.928q2L=0.928×25.6×0.125＝2.97kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.823/1＝1.823kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[5.271,4.342,5.271]/1= 5.271kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.823/1＝1.823kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/4 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(1-0.15)=0.552kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(1-0.15)=0.552kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(0.6-0.5/2)/2=1.561kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.561kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.823+0.033+0.552+1.561=3.969kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.271+0.033=5.303kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.823+0.033+0.552+1.561=3.969kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.969,5.303,3.969]=5.303kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.258/1＝1.258kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[3.658,2.97,3.658]/1= 3.658kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.258/1＝1.258kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/4 =0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1-0.15)=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1-0.15)=0.425kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.6-0.5/2)/2=0.746kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=0.746kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.258+0.025+0.425+0.746=2.454kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.658+0.025=3.683kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.258+0.025+0.425+0.746=2.454kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.454,3.683,2.454]=3.683kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.303×0.452，0.5×5.303×0.22]＝0.134kN·mσ=M max/W=0.134×106/64000=2.097N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.303×0.45，5.303×0.2]＝1.491kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.491×1000/(2×60×80)＝0.466N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.683×4504/(100×9350×256×104)＝0.033mm≤[ν]＝l1/400＝450/400＝1.125mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.683×2004/(8×9350×256×104)＝0.031mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.303×0.45,0.375×5.303×0.45+5.303×0.2]=2.983kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.233kN,R2=2.983kN,R3=2.461kN,R4=2.983kN,R5=2.233kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.683×0.45,0.375×3.683×0.45+3.683×0.2]=2.072kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.38kN,R2'=2.072kN,R3'=1.685kN,R4'=2.072kN,R5'=1.38kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.149×106/4490=33.218N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.96kNτmax=2V max/A=2×1.96×1000/424＝9.244N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.041mm≤[ν]＝L/400＝475/400＝1.188mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.273kN，R2=6.732kN，R3=1.118kN，R4=6.732kN，R5=0.273kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.169kN，R2'=4.389kN，R3'=0.527kN，R4'=4.389kN，R5'=0.169kN七、2号主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6P＝max[R2，R3，R4]×0.6=Max[6.732，1.118，6.732]×0.6=4.039kN，P'＝max[R2'，R3'，R4']×0.6＝Max[4.389，0.527，4.389]×0.6=2.634kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.636×106/4490=141.685N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.625kNτmax=2V max/A=2×2.625×1000/424＝12.384N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=5.453kN，R2=8.684kN，R3=8.684kN，R4=5.453kN 立杆所受主梁支座反力依次为P2=8.684/0.6=14.473kN，P3=1.443/0.6=2.404kN，P4=8.684/0.6=14.473kN八、纵向水平钢管验算P＝max[R1，R5]=0.273kN，P'＝max[R1'，R5']＝0.169kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.043×106/4490＝9.577N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.177kNτmax＝2V max/A=2×0.177×1000/424＝0.837N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.064mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.369kN，R2=0.587kN，R3=0.587kN，R4=0.369kN 同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.587kN，R5=0.587kN 九、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R5]＝max[0.587,0.587]＝0.587kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4]＝14.473kN≤[N]=30kN满足要求！十、立杆验算1、长细比验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1200+2×500)=2420mmλ=l0/i=2420/15.9=152.201≤[λ]=230长细比满足要求！立杆稳定性计算长细比计算如下：l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1200+2×500)=2795.1mmλ=l0/i=2795.100/15.9=175.792查表得，φ1=0.2322、稳定性计算R1＝0.587kN，P2＝14.473kN，P3＝2.404kN，P4＝14.473kN，R5＝0.587kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(0.9+0.6-0.5/2)/2×0.9=5.017kN1右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.9=5.017kN 2支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.369=0.332kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1×0.254=0.229kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.92×0.332+3.9×0.229=3.417kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：N wtk=6n×M ok /[(n+1)(n+2)B]=6×16×3.417/[(16+1) ×(16+2) ×15]=0.071kN不考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d1＝max[R1+N边1，P2，P3，P4，R5+N边2]+1×1.3×0.15×(3.9-1)＝max[0.587+5.017，14.473，2.404，14.473，0.587+5.017]+0.566＝15.039kN≤30kN满足要求！考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d2= N d1+ 1×1.5×0.9×0.6×N wtk=15.039+1×1.5×0.9×0.6×0.071=15.097kN≤30kN满足要求！考虑风荷载根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.2及5.3.3条文说明，立杆产生的最大附加轴力与最大弯曲应力不发生在同一位置，所以有风荷载时立杆应分别按轴心受压构件和压弯构件两种工况进行计算，并应同时满足稳定性要求。

⼩梁模板（扣件式）计算书梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003⼀、⼯程属性新浇混凝⼟梁名称L77(5) 新浇混凝⼟梁计算跨度(m) 8.4 混凝⼟梁截⾯尺⼨(mm×mm) 250×600 新浇混凝⼟结构层⾼(m) 5.25梁侧楼板厚度(mm) 180⼆、荷载设计模板及其⽀架⾃重标准值G 1k (kN/m2)⾯板0.1⾯板及⼩梁0.3模板⾯板0.5模板及其⽀架0.75新浇筑混凝⼟⾃重标准值G 2k (kN/m3)24混凝⼟梁钢筋⾃重标准值G 3k (kN/m3)1.5混凝⼟板钢筋⾃重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算⽀架⽴柱及其他⽀承结构构件时Q1k (kN/m2)1 对⽔平⾯模板取值Q2k(kN/m2) 2k (kN/m2)基本风压ω(kN/m2)0.25⾮⾃定义:0.2 风压⾼度变化系数µz1风荷载体型系0.8数µs三、模板体系设计新浇混凝⼟梁⽀撑⽅式梁两侧有板，梁板⽴柱共⽤(A)梁跨度⽅向⽴柱间距la(mm) 900梁两侧⽴柱间距lb(mm) 900步距h(mm) 1800新浇混凝⼟楼板⽴柱间距l'a (mm)、l'b(mm) 900、900混凝⼟梁居梁两侧⽴柱中的位置居中梁左侧⽴柱距梁中⼼线距离(mm) 450梁底增加⽴柱根数0梁底⽀撑⼩梁根数 2每纵距内附加梁底⽀撑主梁根数 1梁底⽀撑⼩梁最⼤悬挑长度(mm) 300结构表⾯的要求结构表⾯隐蔽模板及⽀架计算依据《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：平⾯图⽴⾯图四、⾯板验算⾯板类型覆⾯⽊胶合板⾯板厚度(mm) 15 ⾯板抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15⾯板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm ，按简⽀梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.475kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m1、强度验算Mmax ＝q1l2/8＝20.475×0.252/8＝0.16kN·mσ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.266N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满⾜要求！2、挠度验算νmax ＝5q2L4/(384EI)=5×15.4×2504/(384×10000×281250)＝0.279mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm 满⾜要求！3、⽀座反⼒计算设计值(承载能⼒极限状态)R1=R2=0.5q1l=0.5×20.475×0.25＝2.559kN标准值(正常使⽤极限状态)R1'=R'=0.5q2l=0.5×15.4×0.25＝1.925kN五、⼩梁验算⼩梁类型⽅⽊⼩梁材料规格(mm) 60×80⼩梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 ⼩梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78⼩梁弹性模量E(N/mm2) 9350 ⼩梁截⾯抵抗矩W(cm3) 64 ⼩梁截⾯惯性矩I(cm4) 256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.559+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.6-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，2.559+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=4.135kN/m q2＝max[1.925+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.6-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，1.925+(0.3-0.1)×0.25/2]＝2.975kN/m1、抗弯验算Mmax ＝max[0.107q1l1l22]＝max[0.107×4.135×0.452，0.5×4.135×0.32]＝0.186kN·mσ＝Mmax/W＝0.186×106/64000＝2.907N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满⾜要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.135×0.45，4.135×0.3]＝1.241kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×1.241×1000/(2×60×80)＝0.388N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满⾜要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.975×4504/(100×9350×2560000)＝0.032mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm2＝q2l24/(8EI)＝2.975×3004/(8×9350×2560000)＝0.126mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满⾜要求！4、⽀座反⼒计算梁头处(即梁底⽀撑⼩梁悬挑段根部)承载能⼒极限状态Rmax ＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.135×0.45，0.393×4.135×0.45+4.135×0.3]＝2.127kN同理可得，梁底⽀撑⼩梁所受最⼤⽀座反⼒依次为R1＝R2＝2.127kN正常使⽤极限状态R'max ＝max[1.143q2l，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.975×0.45，0.393×2.975×0.45+2.975×0.3]＝1.53kN同理可得，梁底⽀撑⼩梁所受最⼤⽀座反⼒依次为R'1＝R'2＝1.53kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125 主梁截⾯惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截⾯抵抗矩W(cm3) 4.49主梁⾃重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.691×106/4490＝153.911N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！2、抗剪验算主梁剪⼒图(kN)Vmax＝2.127kNτmax ＝2Vmax/A=2×2.127×1000/424＝10.033N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满⾜要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) νmax＝1.873mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm 满⾜要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R2]＝2.127kN≤0.9×8=7.2kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且⽆质量缺陷的情况下，单扣件能满⾜要求！同理可知，左侧⽴柱扣件受⼒R＝2.127kN≤0.9×8=7.2kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且⽆质量缺陷的情况下，单扣件能满⾜要求！七、纵向⽔平钢管验算钢管类型Ф48×3 钢管截⾯⾯积A(mm2) 424钢管截⾯回转半径i(mm) 15.9 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000钢管截⾯惯性矩I(cm4) 10.78 钢管截⾯抵抗矩W(cm3) 4.49钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205计算简图如下：R＝max[R1，R2]=2.127kN，R'＝max[R 1'，R2']＝1.53kN1、抗弯验算纵向⽔平钢管弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.327×106/4490＝72.803N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！2、抗剪验算纵向⽔平钢管剪⼒图(kN)Vmax＝2.853kNτmax ＝2Vmax/A=2×2.853×1000/424＝13.459N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满⾜要求！3、挠度验算纵向⽔平钢管变形图(mm)νmax＝0.555mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满⾜要求！4、扣件计算R＝4.681kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且⽆质量缺陷的情况下，单扣件能满⾜要求！同理可知，左侧⽴柱扣件受⼒R＝4.681kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且⽆质量缺陷的情况下，单扣件能满⾜要求！⼋、⽴柱验算钢管类型Ф48×3 ⽴柱截⾯⾯积A(mm2) 424回转半径i(mm) 15.9 ⽴柱截⾯抵抗矩W(cm3) 4.49抗压强度设计值f(N/mm2) 205 ⽴杆⾃重q(kN/m) 0.15 λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细⽐满⾜要求！查表得，υ＝0.4961、风荷载计算Mw ＝0.92×1.4×ω×h2/10＝0.92×1.4×0.2×0.9×1.82/10＝0.066kN·m2、稳定性计算根据《建筑施⼯模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q 1有所不同：1)⾯板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×1＝18.9kN/m2)⼩梁验算q1＝max{2.362+(0.3-0.1)×0.25/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，2.362+(0.3-0.1)×0.25/2}=3.452kN/m同上四～七计算过程，可得：R1＝3.909kN，R2＝3.909kN⽴柱最⼤受⼒Nw ＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.15×(5.25-0.6)+M＝max[3.909+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.25/2)/2×0.9，3.909+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.25/2)/2×0.9]+0.15×(5.25-0.6)+0.066/0.9＝8.441kNf＝N/(υA)+Mw/W＝8441.328/(0.496×424)+0.066×106/4490＝54.868N/mm2≤[f]＝205N/mm2满⾜要求！。

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×3]×1＝34.057kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×34.057×0.22＝0.17kN·mσ＝M max/W＝0.17×106/24000＝7.095N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×23.05×2004/(384×5400×144000)＝0.618mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1L=0.5×34.057×0.2＝3.406kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R2'=0.5q2L=0.5×23.05×0.2＝2.305kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 11.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.232小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 7040梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.406/1＝3.406kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=3.406/1＝3.406kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.35×0.5×0.9=0.608kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.527kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×((0.625-0.375)-0.2/2)/2×1=0.631kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=3.406+0.027+0.608=4.04kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.406+0.027+0.527+0.631=4.59kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[4.04,4.59]=4.59kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.305/1＝2.305kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=2.305/1＝2.305kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.9=0.45kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((0.625-0.375)-0.2/2)/2×1=0.263kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=2.305+0.02+0.45=2.775kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.305+0.02+0.39+0.263=2.978kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q右']=Max[2.775,2.978]=2.978kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.59×0.6252，0.5×4.59×0.22]＝0.224kN·mσ=M max/W=0.224×106/42667=5.253N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×4.59×0.625，4.59×0.2]＝1.434kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.434×1000/(2×40×80)＝0.672N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.978×6254/(384×7040×170.667×104)＝0.492mm≤[ν]＝l1/250＝625/250＝2.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.978×2004/(8×7040×170.667×104)＝0.05mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[4.59×0.625,0.5×4.59×0.625+4.59×0.2]=2.869kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.525kN,R2=2.869kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.978×0.625,0.5×2.978×0.625+2.978×0.2]=1.861kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.734kN,R2'=1.861kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.191、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.151×106/4250=35.63N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.327kNτmax=2V max/A=2×2.327×1000/398＝11.694N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.023mm≤[ν]＝L/250＝375/250＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.27kN，R2=4.582kN，R3=0.542kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.191kN，R2'=3.067kN，R3'=0.337kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6P＝max[R2]×0.6=Max[4.582]×0.6=2.749kN，P'＝max[R2']×0.6＝Max[3.067]×0.6=1.84kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.601×106/4250=141.496N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝1.787kNτmax=2V max/A=2×1.787×1000/398＝8.979N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1.979mm≤[ν]＝L/250＝1250/250＝5mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=3.711kN，R2=5.91kN，R3=5.91kN，R4=3.711kN立杆所受主梁支座反力依次为P2=5.91/0.6=9.851kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×2.8钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2) 398 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251313计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.119×106/4250＝27.898N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.352kNτmax＝2V max/A=2×0.352×1000/398＝1.77N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.362mm≤[ν]＝L/250＝1250/250＝5mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.732kN，R2=1.165kN，R3=1.165kN，R4=0.732kN同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.581kN，R3=1.165kN九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 1两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.581,1.165]＝1.165kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝9.851kN≤[N]=30kN满足要求！十、立杆验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=210长细比满足要求！查表得：φ＝0.6412、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6×1.4×(1×0.075×1.25×1.52/10)＝0.018kN·m3、稳定性计算R1＝0.581kN，P2＝9.851kN，R3＝1.165kN梁两侧立杆承受楼板荷载：右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.6+0.625-0.375-0.2/2)/2×1.25=3.944kNN d＝max[R1，P2，R3+N边]+1×1.35×0.15×(3-0.9)＝max[0.581，9.851，1.165+3.944]+0.425＝10.276kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝10275.913/(0.641×398)+0.018×106/4250＝44.514N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3/12=0.25≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=1.25×1.583=1.979kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=1.25×1.5×0.79=1.481kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×32×1.979+3×1.481=13.348kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=122×1.25×[0.15×3/(1.25×0.6)+0.5]+2×1×12/2=210k N.m≥3γ0M ok =3×1×13.348=40.044kN.M满足要求！。