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吸附对页岩中气体临界参数的影响

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第ｌ５卷第ｌ８期２０１５年６月　１６７１～１８１５（２０１５）１８—０１６６—０４　科学技术与工程　

Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ａｎｄ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｖｏ１．１５　Ｎｏ．１８　Ｊｕｎ．２０１５　

⑥２０１５　Ｓｃｉ．Ｔｅｃｈ．Ｅｎｇｒｇ．　

吸附对页岩中气体临界参数的影响　孙仁远　雷少飞　路永胜　龚大建　曹　刚　杨世凯　（中国石油大学（华东）石油工程学院　，青岛２６６５８０；铜仁中能天然气有限公司　，铜仁５５４３００　胜利油田分公司地质科学研究院　，东营２５７０００）　

摘要　页岩孔隙细小，气体存在吸附现象。应用毛管束模型，在考虑吸附的基础上，建立了气体临界参数变化计算模型，研　究了气体组成、压力、孔隙半径等因素对气体临界参数变化的影响。研究发现：页岩有效孔隙半径随气藏平均压力的增加而　增大；随着孔隙半径的减小，气体的临界温度和临界压力变化率明显增加；临界温度变化率和临界压力变化率随着压力减小　而增加。研究对于页岩气藏储层评价和开发方案设计具有重要意义。　关键词　页岩气　临界温度　临界压力　吸附　毛管束模型　中图法分类号ＴＥ　３ｌ１；　文献标志码Ａ　

页岩气是一种非常重要的非常规油气资源。为　了预测页岩气井的产能，需要对页岩气的相态进行　深入研究。临界参数是研究页岩气相态变化的重要　参数，因此研究页岩气临界参数至关重要。页岩储　层孔隙相对较小，甚至达到纳米级　，因此必须　考虑范德华力和孔隙结构对临界参数的影响。由于　页岩中存在气体吸附现象，页岩的有效孔隙半径会　随压力的变化而变化，进而影响到临界参数。　Ｓａｐｍａｎｅｅ　和Ｄｅｖｅｇｏｗｄａ等人　研究了纳米孔隙中　流体临界参数的变化。Ｍｏｒｉｓｈｉｇｅ等人　通过实验　研究表明：相对于在常规孔隙中，氩气、氮气、氧气、　乙烯和二氧化碳在纳米孔隙中临界温度显著减少。　Ｓｕｄｈｉｒ等人…　应用蒙特卡罗模拟研究了烷烃在纳　米孔中的气液两相共存和临界特性。Ｚｈｉｄｏｎｇ　Ｌｉ等　人¨　通过密度函数理论研究了纳米孔中流体的相　态变化。Ｚａｒｒａｇｏｉｃｏｅｃｈｅａ等人¨　应用范德华模型推　导出ｆ临界温度变化计算公式，与实验对比得到很好　的拟合。以上研究都未考虑页岩气吸附对临界参数　的影响。国内外很多学者　卜　对页岩气的吸附进　行了深入研究，认为气体吸附相会占据岩石的部分　孔隙空间，从而造成孔隙尺寸的减小。　本文从考虑吸附作用的角度出发，建立一种新的　考虑吸附的临界温度变化和临界压力变化模型，分析　了临界温度和临界压力随压力等因素的变化规律。　２０１５年２月１日收到　国家自然科学基金重点项目　（５１２３４００７）、中国石油科技创新基金项目　（２０１１Ｄ．５００６－０２１０）、长江学者和创新团队发展　计划（ＩＲＴ１２９４）、研究生创新工程项目（ＹＣＸ２０１４０１４）资助　第一作者简介：孙仁远（１９６８一），男，教授，博士。研究方向：非常规　油气开发、提高油气采收率等。Ｅ—ｍａｉｌ：ｓｕｎｒｅｎｙｕａｎ＠１２６．ｃｏｍ。　１　页岩有效孔隙半径的计算　假设气体分子为球形。在储层条件下，气体的　视体积为　

＝　１　ＺＲＴ　（１）　

式（１）中：　。为气体的视体积，ｃＩｎ　／ｇ；Ｚ为气体压　缩因子，无量纲；Ｒ为绝对气体常数，ＭＰａ／ｋｍｏｌ；Ｍ　为气体的相对分子质量，ｇ／ｔｏｏｌ；Ｐ为平均油藏压　力，ＭＰａ。　单个气体的体积为　

：　（２）　式（２）中：　为单个气体分子的体积，Ｃ１ＴＩ　；Ｎ　为阿　伏伽德罗常数，６．０２×１０　ｍｏｌ～。　假设气体分子为球形，则气体分子半径为　

１０　（　）丁　（３）　

式（３）中：　为气体分子半径，ｎｍ。　假设气体吸附为单层吸附，则吸附气体厚度为　气体分子直径　

Ｄ－２，　＝２×１０　（　）了　（４）　

式（４）中：Ｄ为吸附层厚度，ｎｍ。　由于气体吸附层占据了页岩部分孔隙空间，造　成孔隙尺寸的减小。考虑吸附的页岩有效孔隙半　径为　Ｒ＝ｒ—Ｄ　（５）　式（５）中：尺为页岩有效孔隙半径，ｎｍ；ｒ为页岩原　始孔隙半径，ｎｍ。　ｌ８期　孙仁远，等：吸附对页岩中气体临界参数的影响　１６７　２　页岩中考虑吸附的气体相对Ｉ临界　参数变化的计算　

Ｚａｒｒａｇｏｉｃｏｅｃｈｅａ等人　应用范德华模型得出流　体在页岩纳米孑Ｌ中临界温度和临界压力的变化。临　界温度变化率表达式为　

△　＝　＝。．　９　一ｏ．　１　５（　）　（６）　

式（６）中：ａＴ；为临界温度变化率，无量纲；Ｔｏ　为常　规临界温度，Ｋ；Ｔｃ。为纳米孔中的临界温度，Ｋ；　ｕ　为分子碰撞直径，ｎｍ。　临界压力变化率表达式为　

：　：　０．９４０　９　－０＿２４１　５（　）　（７）　式（７）中：ＡＰ＊为临界压力变化率，无量纲；Ｐ　为　常规临界压力，ＭＰａ；尸　。为纳米孔中的临界压力，　ＭＰａ；　ｕ为分子碰撞直径，ｎｍ。　气体分子碰撞直径　驯为　３　：＿　ＬＪ－０・２４４√　（８）　

由于吸附作用，气体吸附层占据了页岩部分孔隙空　间，造成了孔隙尺寸的变化，因此考虑吸附的页岩气　临界温度变化率和临界压力变化率修正为　

△　：　：　

０．９４０　９　／３

＿０＿２４１　５（　ｒ　１）　（９）　ｒ一　、　一　），　

ＡＰ＊：　：　０．９４０　９　＿０．２４ｌ　５（　Ｄ／１　ｒ一　、ｒ一　（１０）　联立式（１）、式（２）、式（４）、式（９）、式（１０）　

△　：—　—　ｒ一２×１０　ｆ４丝ａｒＰ　Ｎａ１Ｉ４ａｒＰＮ

丁　

『　ｕ　］　２４　ｌ卜　７

…３ＺＲＴ　Ｉ－￣２　

Ｘ　１０　ｊｌ　ｒ一　ｌ　

△Ｐ　：—　一　ｒ一２×１０　３ｚｎｒ４ｗＰＮ　／丁　

＼　

『　ｏｒｕ　］　。‘２４　ｌ一７　ｍ（　）＿Ｊ１２　Ｘ　１０　２　ｌ　ｒ一　ｌ　ｌ　ｌ　

图１毛管束模型　Ｆｉｇ．１　Ｃａｐｉｌｌａｒｙ　ｔｕｂｅ　ｂｕｎｄｌｅｓ　ｍｏｄｅｌ　

如图１所不，１　设贞岩由半＾＾大小小同的半仃　毛管束组成的理想模型。页岩临界温度变化率和临　界压力变化率为　

△　［ｏ．９４０　９　－ｏ．２４　５（　）　卜　

ｚ［０．９４０　９　－ｏ．２４　５（　）　］＋．．．　［ｏ．９４ｏ　９　一ｏ．２４　５（　）‘】＝　０．９４０　９　／．Ｉ

－０＿２４１　５（　ｒ¨／　＝０　，　一　＼　一　

（１３）　一［０．　０　９　一ｏ．２４　５（　门＋　

ｚ［０．９４０　９　－ｏ．２４　５（　）‘】＋．．＿　∞ｎ［ｏ．９４０　９　一ｏ．２４・５（　门　０．９４０　９　－ｏ－２４　５（　（１４）　式（１４）中：６０　为页岩中第ｉ种毛管束体积和页岩岩　心孔隙体积之比，％。　

３计算实例　３．１计算涉及到的参数　３．１．１典型页岩气相关参数　表１给出了某页岩气的成分、碰撞半径（　ｕ）、　临界温度（Ｔｏ）和临界压力（Ｐ　）　。　

表１典型页岩气相关参数　Ｔａｂｌｅ　１　Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｆｏｒ　ｓｏｍｅ　ｔｙｐｉｃａｌ　ｓｈａｌｅ　ｇａｓ　科学技术与工程　１５卷　３．１．２　页岩孔隙相关参数　在图１所示的页岩毛管模型中，假设页岩由３　种主要毛细管组成，毛细管半径分别为１０　ＦＩＢ、２０　ｎｍ和３０　ｎｍ，不同管径毛细管在页岩中所占比例分　另ｑ为８０％、１５％、５％。　３．２有效孔隙体积随平均油藏压力的变化　取页岩原始孔隙半径为等直径１０　ｎｍ，在温度　为３００　Ｋ时，页岩有效半径随地层平均压力的变化　趋势如图２所示。对于单层吸附，页岩有效孔隙半　径随压力减小而减小；随着压力的减小，曲线斜率不　断增大，页岩有效孑Ｌ隙半径的变化率增大。　售　凿　ｊ　图２页岩有效半径随地层平均压力的变化　Ｆｉｇ．２　Ｔｈｅ　ｃｈａｎｇｅ　ｏｆ　ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ　ｐｏｒｅ　ｒａｄｉｕｓ　ｏｆ　ｓｈａｌｅ　ｗｉｔｈ　ａｖｅｒａｇｅ　ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　３．３不考虑吸附时页岩中气体临界参数变化率随　孔隙半径大小的变化　不考虑吸附时，分别以甲烷、乙烷、二氧化碳、　为例，得到页岩中气体相对临界温度变化率随页　岩半径变化趋势如图３所示。同一种气体，随压　力减小，由于页岩有效孔隙半径增加，临界温度变　化率增加；当页岩原始孑Ｌ隙半径一定时，随着碰撞　半径越大，临界温度变化率越大。由式（９）和式　（１０）可知，临界压力变化率随页岩孔隙半径的变　化趋势和临界温度变化率随页岩孔隙半径的变化　趋势一致。　埒　蓑　襄　０　４　８　１２　１６　２０　２４　２８　３２　３６　４０　４４　４８　页岩孔隙半径／ｒｉｍ　图３气体临界温度变化率随页岩孔隙半径的变化　Ｆｉｇ．３　Ｔｈｅ　ｃｈａｎｇｅ　ｏｆ　ｇａｓ　ｃｒｉｔｉｃａｌ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｃｈａｎｇｉｎｇ　ｒａｔｅ　ｗｉｔｈ　ｐｏｒｅ　ｒａｄｉｕｓ　ｏｆ　ｓｈａｌｅ　３．４考虑吸附时页岩中气体临界参数变化率随压　力的变化　考虑吸附时，甲烷、乙烷、二氧化碳的临界温度　变化率随压力变化趋势如图４所示。随压力减小，　由于页岩孔隙半径减小，临界温度变化率逐渐增大；　在一定压力下，由于页岩有效孔隙半径不变，所以随　着碰撞半径增大，临界温度变化率逐渐增大。由式　（９）和式（１０）可知，临界压力变化率随储层平均压　力的变化趋势和临界温度变化率随储层平均压力的　变化趋势一致。　

碍　制　

０　５　１０　１５　２Ｏ　匿ｊ１／ＭＰａ　

图４考虑吸附的气体临界温度变化率随压力的变化　Ｆｉｇ．４　Ｔｈｅ　ｃｕｒｖｅ　ｏｆ　ｇａｓ　ｃｒｉｔｉｃａｌ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｃｈａｎｇｉｎｇ　ｒａｔｅ　ｓ．ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｉｎ　ｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ　

４　结论　（１）对于单层吸附，储层压力越小，吸附层的厚　度越大，页岩有效孔隙半径越小。　（２）不考虑吸附时，纳米孔中的页岩气临界温　度变化率和临界压力变化率随着页岩孔隙半径减小　而增大。　（３）考虑吸附时，页岩有效孔隙半径变小，临界　温度变化率、Ｉ临界压力变化率均大于不考虑吸附的　临界温度变化率、临界压力变化率。　（４）考虑吸附时，随压力减小，页岩有效孔隙半　径减小，临界温度变化率和临界压力变化率增大。　

参考文献　１　Ｓａｋｈａｅｅ—Ｐｏｕｒ　Ａ，Ｂｒｙａｎｔ　Ｓ　Ｌ　Ｇａｓ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｓｈｏｅ．ＳＰＥ　１４６９４４，　２００７　２邹才能，朱如凯，白斌．中国油气储层中纳米孔首次发现及其　科学价值．岩石学报，２０１１；２７（６）：１８５７—１８６４　Ｚｏｕ　Ｃａｉｎｅｎｇ，Ｚｈｕ　Ｒｕｋａｉ，Ｂａｉ　Ｂｉｎ．Ｆｉｒｓｔ　ｄｉｓｃｏｖｅｒｙ　ｏｆ　ｎａｎｏ—ｐｏｒｅ　ｔｈｒｏａｔ　ｉｎ　ｏｉｌ　ａｎｄ　ｇａｓ　ｌｆｅｓｅｒｖｏｉｒ　ｉｎ　Ｃｈｉｎａ　ａｎｄ　ｉｔｓ　ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ　ｖａｌｕｅ．Ａｅｔａ　Ｐｅｔｒｏ—　ｌｏｇｉｃａ　Ｓｉｎｉｃａ，２０１１；２７（６）：１８５７一ｌ８６４　３　Ａｍｂｒｏｓｅ　Ｒ　Ｊ．Ｈａｒｔｍａｎ　Ｒ　Ｃ，Ｄｉａｚ　Ｃａｍｐｏｓ　Ｍ，ｅｔ　Ｌ．Ｎｅｗ　ｐｏｒｅ—ｓｃａｌｅ　ｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎ　ｉｎ　ｓｈａｌｅ　ｇａｓ　ｉｎ　ｐｌａｃｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ．ＳＰＥ　１３１７７２．２０１０

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页岩储层润湿性及孔隙结构对吸附特征的影响

页岩储层润湿性及孔隙结构对吸附特征的影响

页岩储层润湿性及孔隙结构对吸附特征的影响范青云【摘要】采用氮气吸附法和高压压汞法对基质孔隙和有机质孔隙进行分类,并构建了2个分段函数模型对吸附特征进行描述.结果表明,有机质孔隙表面为油润湿,基质孔隙表面为水润湿,且水相接触角和油相铺展程度差异较大.在储层温度和压力条件下,页岩气属于气相多层吸附,采用Langmuir单分子层模型和L-F多分子层模型组成的分段函数拟合程度更高.【期刊名称】《重庆科技学院学报（自然科学版）》【年(卷),期】2016(018)005【总页数】4页(P10-13)【关键词】润湿性;孔隙结构;赋存场所;多层吸附;分段函数【作者】范青云【作者单位】中国石油长城钻探公司地质研究院,辽宁盘锦124010【正文语种】中文【中图分类】P618.13页岩气在储层中主要以自由气和吸附气2种状态赋存[1-3]。

统计数据表明，页岩储层中吸附气含量占总气量的20%～85%[4-6]。

页岩气井生产过程中优先采出的是游离气，当页岩气藏的压力降至临界解吸压力时，吸附在孔隙表面的气体开始解吸，页岩气井先期产量取决于游离气含量及流动机理，后期稳产阶段取决于吸附气含量及解吸附速度[7]。

页岩气藏压力具有迅速降低的特点，因此，页岩储层的吸附能力评价对于页岩气井能否效益开发具有重要意义。

学者们通过等温吸附实验对页岩储层吸附能力进行了评价[8-10]，但采用单分子层吸附理论的Langmuir模型或其变形对等温吸附曲线进行拟合时常常无法拟合后期数据点。

在储层压力和温度条件下页岩气处于超临界状态，呈现气相多层吸附的特点，因而不能使用单分子层吸附模型来加以描述[11]。

为此，根据有机质是吸附气唯一赋存场所的论证，结合有机质孔隙和基质孔隙尺寸的研究结果，考虑多层吸附理论的吸附过程，建立了2个分段函数模型来描述页岩储层吸附规律，并对该模型进行了验证。

页岩储层是在海洋、湖泊等环境下沉积形成的泥页岩层，岩石基质表面润湿性为水湿，而页岩岩石中含有有机质，有机质孔隙表面润湿性为亲油，故储层表现出斑状润湿[12]。

页岩气评价标准

页岩气评价标准

页岩气评价标准据张金川教授页岩气有经济价值的开发必备条件：（1）岩石组成一般为30-50%的粘土矿物、15-25%的粉砂质（石英颗粒）；（2）泥地比不小于50%；（3）有机碳含量一般小于30%；（4）TOC：底限0.3%，一般不小于2%；（5）Ro：0.4%-2.2%，高可至4.0%；（6）净厚度：不小于6m；一般在30m以上。

（7）岩石物性：Ф≤10%，Ф含气= 1-5%，K取决于裂缝发育程度；（8）吸附气含量：吸附态20% -90%之间，一般50%±；（9）含气量：1-10m3/t；（10）经济开发深度：不大于3800（4000）m页岩气成藏并具有工业价值的基本条件是：气藏埋藏较浅且泥页岩厚度较大, 母质丰富且生气强度较大以及裂缝发育等。

据侯读杰教授TOC：一般＞4%，有机碳含量大于3%；( 据Burnaman (2009) TOC一般不小于2% ) Ro：一般在1.1%以上，Ro为1.1%～3.0%厚度：高有机质丰度泥岩(Corg>3.0%)连续厚度15m以上，如有机质丰度低，则须提高其厚度值；矿物含量：石英、方解石、长石等矿物含量大于25%岩石物性：Ф≤10%，Ф含气= 1-5%，K取决于裂缝发育程度；地层含气：广泛的饱含气性，吸附态一般>40%；深度：<4000MTOC含量、富有机质页岩厚度与有机质成熟度被认为是决定页岩气区带经济可行性的关键因素（Rokosh et al，2009）。

聂海宽内部控制因素：TOC：具有工业价值的页岩气藏TOC>1% ，随着开采技术的进步，有机碳下限值可能会降低至0.3%；（Schmoker 认为产气页岩的有机碳含量（平均）下限值大约为2%；Bowker 则认为获得一个有经济价值的勘探目标有机碳下限值为2. 5% ~ 3%。

）成熟度：变化范围较大，一般>0.4%厚 度：具有良好页岩气开发商业价值的页岩厚度下限为9 m；据李延钧教授等页岩埋深：小于3000m，深于3000m 作为资源潜力区页岩单层厚度：大于30 m有机碳含量（TOC）：2.0% 以上硅质含量：>35%，易于形成微裂缝；储层物性：K≥ 10-3mD、Ф≥4%有机质成熟度（Ro）：1.4%-3.0%李教授根据以上六项页岩气评价指标提出了页岩气分级评价标准如下图所示：据Rimrock Energy, 2008 页岩气优选标准1ft=0.3048M How we look for in a gas shale? (Rimrock Energy, 2008)Burnaman(2009)认为：对于页岩气的形成而言，拥有高TOC的页岩的连续厚度至少为45m（150ft）。

页岩气地质特征及选区评价

页岩气地质特征及选区评价

页岩气地质特征及选区评价页岩气是一种非常重要的天然气资源，它储存在页岩中，需要通过水平钻井和水力压裂技术进行开采。

随着对化石能源的需求不断增加，页岩气的开采和利用成为了全球能源领域的热点话题。

了解页岩气地质特征并对潜在的页岩气选区进行评价显得尤为重要。

页岩气的地质特征主要包括页岩的岩性特征、孔隙结构、渗透性、含气量以及地质构造和沉积环境等方面。

页岩的岩性特征对于页岩气的储层特征有着重要影响。

页岩的岩性应该具有较高含量的有机质，这样才能在压裂作业后释放出大量的天然气。

页岩的孔隙结构也对页岩气储层的渗透性有着重要影响，通常来说，孔隙度越大，渗透性越好，对于页岩气的开采也更为有利。

页岩中的天然气含量也是评价页岩气潜力的重要参数之一，通常来说，含气量越高，页岩气的潜力就越大。

地质构造和沉积环境对于页岩气的分布和聚集也有重要影响，对地质构造和沉积环境进行综合分析可以帮助确定页岩气的分布规律和选区范围。

在对页岩气选区进行评价时，需要综合考虑以上地质特征，并利用地质勘探、地球物理勘探和化验分析等技术手段，确定潜在的页岩气选区。

可以通过地质调查和取芯分析等手段，获取页岩岩性和孔隙结构等信息，从而初步确定页岩气的潜力。

可以通过地球物理勘探技术获取页岩气储层的地质构造和含气量等信息，进一步确定页岩气选区的范围。

可以利用化验分析技术获取页岩气储层的气体组成和含气量等信息，对选区进行综合评价，确定最有利于页岩气开采的区域。

页岩气地质特征及选区评价是页岩气资源勘探和开发的重要基础工作，通过对页岩气地质特征的研究和对选区的评价，可以为页岩气资源的合理开发提供重要的依据。

随着页岩气资源的不断发现和开采，相信在不久的将来，页岩气将成为全球能源领域的重要组成部分。

页岩中甲烷等温吸附量计算问题及方法改进

页岩中甲烷等温吸附量计算问题及方法改进

页岩中甲烷等温吸附量计算问题及方法改进方帆;孙冲;舒向伟;朱忠云;方子和【摘要】The studies of isothermal adsorption of methane in shale are the basis for shale gas exploration. Some achievements have been made recently. However, a substantial proportion of the in-lab experiment curves are abnormal, and even drop down, indicating for adsorption amount decrease under high pressure. Some reasons were found based on the studies of isothermal adsorption curves, including improper calculation and simulation methods. For example, the difference between absolute and excess adsorption amounts and the influence of adsorption phase volume might be ignored. What' s more, some improper methods were applied for measuring methane free volume, and equipment error also existed. A ternary Langmuir model was built based on the Langmuir isothermal adsorption equation, which took methane free volume as an unknown parameter while adsorption phase density was fixed. Free volume, Langmuir volume and Langmuir pressure were calculated with iterative method or Matlab software. Methane free volume calculated with the ternary Langmuir model has a good comparability with Helium. The simulation results obtained by this method can better correct the previous curve anomalies.%研究页岩中甲烷气体的等温吸附规律,是页岩气勘探开发研究的基础工作,近年来的相关研究已经取得了一定成果.然而在众多的吸附曲线实验结果中,异常曲线的数量却占据了相当的比例,部分岩心的等温吸附曲线在高压段下拐,甚至出现负吸附值现象.通过多组等温吸附实验结果分析,认为曲线在高压段下拐是正常现象,但也存在不合适的计算及实验方法,其主要问题包括:计算过程中没有区分绝对吸附量和过剩吸附量的差别,实验中没有考虑吸附相体积的影响,不适当的甲烷自由体积测定方法,以及设备系统误差的影响等.利用Langmuir等温吸附模型,建立了三元Langmuir方程,该模型在给定吸附相密度的情况下,选取甲烷自由体积作为未知参数;利用迭代法或Matlab软件计算自由体积、Langmuir体积和Langmuir 压力.基于三元Langmuir模型所计算的甲烷自由体积,与氦气所测自由体积具有良好的可比性,采用该方法能更好地修正以前的曲线异常现象.【期刊名称】《石油实验地质》【年(卷),期】2018(040)001【总页数】8页(P71-77,89)【关键词】吸附曲线;吸附相密度;自由体积;三元Langmuir模型;甲烷;页岩【作者】方帆;孙冲;舒向伟;朱忠云;方子和【作者单位】中国石化江汉油田分公司勘探开发研究院,武汉 430223;中国石化江汉油田分公司勘探开发研究院,武汉 430223;中国石化江汉油田分公司勘探开发研究院,武汉 430223;中国石化江汉油田分公司勘探开发研究院,武汉 430223;长江大学地球科学学院,武汉 430100【正文语种】中文【中图分类】TE132.2页岩气是赋存于页岩地层中的一种非常规天然气资源，页岩的含气性评价是一项重要的基础性工作，准确、客观地分析和评价页岩地层的含气性，对于页岩气资源潜力分析以及勘探开发部署都具有重要指导意义[1]。