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关于带式输送机的设计计算

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关于带式输送机的设计一，圆周驱动力：F uFu=CF H+Fs1+Fs2+Fst式中：C—与机长有关的系数，一般C≮1.02.F H=0.2943L〔q′+q″+(2q。

+q)Cosβ〕(下运时为0.11772L)Fs1=Fε+Fgl对于等长前倾上托辊： Fε=0.08988CεL(q。

+q)Cosβ对于等长前倾下托辊： Fε=0.08851Lq。

CosβCε-槽形系数δ=30° Cε=0.40 δ=35°Cε=0.43δ=45° Cε=0.50导料阻力Fgl=6.867Iv²ρl/v²b² ( Iv=Q/3600*ρ) Fs2=n*Fr+Fa (n为清扫器数量，一个空段≈1.5个头部清扫) 清扫阻力Fr=60000A 卸料阻力 Fa=1500BFst=qgH=qgLSinβ二，输送带张力1，不打滑条件：Fmin≥1.5Fu/eμα-12，垂度条件：GB/T17119-1997(ISO5048:1989)承载段：Smin≥147.15(q+q。

)回程段：Smin≥367.975q。

MT/T467-1996承载段：Smin≥91.97(q+q。

)Cosβ回程段：Smin≥183.94q。

Cosβ3, 传动滚筒（单传动）合力：Fn=Fumax+2Fmin三，功率1，传动滚筒轴功率：P A=F U*V/1000 kw2，电动机功率： GB/T17119-1997 ISO5048:1989⑴电动工况：P M=1.23P A（单电机驱动）P M=1.368P A(多电机驱动)⑵发电工况：P M=P A(单电机驱动) P M=1.14P A (多电机驱动) 3，电动机功率： MT/T467-1996⑴电动工况：P M=1.4145P A(单机驱动) P M=1.5732P A(多机驱动)⑵发电工况：P M=1.15P A ( 单机驱动) P M=1.311P A（多机驱动）四，输送带选择 m≥〔m〕m=Sn/Smax 〔m〕=m。

Ka*Cw/η。

m—胶带的安全系数 Sn—胶带许用张力 Smax—胶带机最大张力m．-基本安全系数 Ka=1.5启动系数η。

- 胶带接头效率五，逆止力矩及制动力矩1,逆止力: F L=Fst--0.1805〔L(q′+q″+2q。

)+qH/Sinβ〕传动轴上的逆止力矩：M L′=F L*D/2000逆止器需要的逆止力矩 M L=1.18ML′2,制动力（下运）: F B max≥1.5(Fsmax—F H min)式中：Fsmax=qgH=qgLSinβF H min=0.11772L〔q′+q″+(2q。

+q)Cosβ〕高速轴上的制动力矩：M Z=F B max*r/i关于1：1功率配比时，传动滚筒的合张力计算F U1=F U2=F U/2F驱入′--F1=F U2F驱入′=F U2*eμα2/eμα2-1F1=F驱入′-F U2第一传动滚筒的合张力为：Fn1=F驱入+F驱入′第二传动滚筒的合张力为：Fn2=F驱入′+F1分层带芯输送带整体带芯输送带钢绳芯输送带辊子旋转部分质量 kg不同带宽，不同带速时的运量（β=0°） Iv ( m³/h)不同倾角条件下输送能力的修正系数典型计算示例一，单滚筒驱动，垂置重锤拉紧简图：1，原始技术参数 Q=350t/h B=800mm L=480m β=0°V=2m/s 2,, 初选胶带 CC56*6(4.5+1.5) q。

=11.968托辊直径Φ89mm q′=6.45 q″=2.38 q′+q″=8.83q=Q/3.6V=48.613, 园周驱动力:FU=CFH+Fs1+Fs2C—与机长有关的系数,由插值法求得： C=1.28FH=0.2943L(q′+q″+2q。

+q)=8335.78 NFs1=0.08988CεL(q。

+q)+6.867Iv²ρl/V²b²=819.44+331.3=1150.73 Fs2=2.5Fr=2.5*60000*0.008=1200 NFu=1.28*8335.78+1150.73+1200=13020.53 N4，传动功率：传动滚筒轴功率为：PA=FUV/1000=26.041kw电动机功率为： PM=1.23(1.4145)PA=32.03(36.84)kw选用电动机型号为：Y225S-4 P=37kw5, 输送带张力计算：不打滑条件 Fmin≥FUmax/eμα-1=1.5FU/eμα-1=9760 N垂度条件承载段 Smin≥147.15(q。

+q)=8914 N回程段 Smin≥367.875q。

=4403 N传动滚筒合力 Fn=Fumax+2Fmin=39103 N各特性点张力：令S1=Fmin=9760 NS2=S1+Fr=9760+480=10240S3=1.02S2=10444.8S4=1.03S3=10758.2S5=1.04S4=11188.5S6=1.03S5=11524.1S7=S6+0.2943L(q″+q。

)+1.5Fr=14271>Smin（回程） S8=1.04S7=14842>Smin(承载段)S9=S8+0.2943L(q′+q。

+q)+Fs1=25461.4 N6, 拉紧力根据各特性点张力的计算结果。

拉紧力F。

为F。

=S4+S5=21947 N7,输送带核算初选输送带CC56*6(4.5+1.5)Z=(Fu+Fmin)*10/56*800=5.085层已选输送带为6层，实际安全系数为:m=56*800*6/22780=11.7998二，双滚筒（中部）驱动，车式重锤拉紧简图：1,原始技术参数： B=1000mm Q=560t/h L=890m β=18°V=2m/s 2,初定设计参数：上托辊为前倾型，槽角35°，托辊间距1200mm,下托辊为V形, 托辊间距3000mm, 托辊直径108mm。

导料槽长度为6000mm. 预选输送带St25003,计算园周驱动力和传动功率⑴主要阻力 F H=fLg〔q′+q″+(2q。

+q)Cosβ〕q′=10.175 q″=3.93 q。

=36.8 q=Q/3.6V=77.78 C=1.102F H=0.2943*890〔14.105+(73.6+77.78)Cos18°〕=41404 N⑵主要特种阻力 F S1=Fε+FglF S1=0.08988CεL(q。

+q)Cos18°=3478 NFgl=6.867I V²ρ/v²b²=124 NF S1=3478+124=3602 N⑶附加特种阻力 F S2=n3*Fr+FaFr=Apμ3=0.01*100000*0.6=600 N Fa=0(没有卸料器)F S2=2.5*600=1500 N (设一个头部清扫器和一个空段清扫器)⑷倾斜提升阻力 Fst=qgH=209850 N⑸园周驱动力 Fu=CF H+F S1+F S2+Fst=260579 N⑹传动功率传动滚筒轴功率 P A=F U*V/1000=521.1584 kw电动机功率 P M=1.368P A=713 kw (820kw MT/T467-1996) 本机传动系统采用双滚筒四电机模式运作，则每台电动机的功率为：713/4=178.25 kw 选电机功率为P=185kw4,张力计算⑴输送带不打滑条件：F1min≥F U max/eμα-1根据条件，取μ=0.35 α=α1+α2=200°+200°=400°F1nin≥1.5*260579/10.5128=37180 N⑵输送带垂度条件：F承min≥a。

(q。

+q)g/8*0.01=16861 NF回min≥a u*q。

g/8*0.01=13538 N⑶各特性点张力根据不打滑条件，传动滚筒奔离点最小张力为37180 N令S1=37180 N,据此计算各点张力S1=37180S2=1.04S1=38667 NS3=S2+fLg(q″+q。

)+1.5Fr=50235 NS4=1.04S3=52245 NS5=S4+fLg〔q′+(q。

+q)Cosβ〕+F S1+Fst=296905 NS6=1.04S5=308781 NS7=1.02S6=321132 N5,确定传动滚筒合张力根据工况条件，功率配比为1：1F U1=F U2=F U/2=260579/2=130289.5 NS8-S1=F U2=130289.5 NS8=F U2*eμα2/eμα2-1=184735 NS1=F8-F U2=54445 N第一传动滚筒合张力 F1=S7+S8=321132+184735=505867 N 第二传动滚筒合张力 F2=S8+S1=184735+54445=239180 N6,确定各改向滚筒合张力头部卸料滚筒合张力： S5+S6=296905+308781=605686 N 尾部拉紧滚筒合张力： S3+S4=50235+52245=102480 N传单部增面滚筒合张力；S6+S7=308781+321132=629913 N 7确定传动滚筒初选传动滚筒直径为D=1250mm,则传动滚筒最大扭矩为：Mmax=FU1(FU2)*D/2000=130289.5*1250/2000=81.431 KN.m 8确定驱动装置Y系列电动机 GN逆止器DCY型减速器 ZL联轴器YOXⅡ偶合器9,拉紧力 F0F0=S3+S4=50235+52245=102480 N≈10446㎏10,输送带选择计算初选输送带为ST2500.输送带最大张力为：Fmax=F U+S1=260579+54445=315024 N输送带安全系数为：m=2500*1000/315024=7.9359〔m〕=m。

KaCw/η=3.2*1.5*1.8/0.75=11.52～10.8m<〔m〕初选输送带不满足要求，可选输送带ST3500 此时，输送带安全系数为m=3500*1000/315024=11.11>〔m〕.满足要求。

11，逆止力计算F L=Fst-0.8fgL(q′+q″+2q。

+q)=209850-34676=175174 N作用于传动滚筒上的逆止力矩为：M L=F L*D/2000 KN.m作用于高速轴上的制动力矩为：M L′=M L/iηL （ηL=0.848）/三，下运带式输送机简图（传动部一般布置在上方，头部受料）1，原始参数： B=800mm Q=320t/h L=460m β=-14° V=1.6m/s 2,驱动力及所需传动功率：园周驱动力 F U=CfLg〔q′+q″+(2q。

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大倾角带式输送机输送能力的设计计算

大倾角带式输送机输送能力的设计计算

６结 束 语
通 过 计 算 物 料 在 大 倾 角 带 式 输 送 机 上 的装 料 截 面 面 积 ，准 确 计 算 出为带 式 输 送 机 的设 计 选 型 提 供 依 据 。
参 考 文 献 ： ［１］机 械 工 业 部 北 京 起 重 运 输 研 究 所 ．ＤＴ１Ｉ型 固 定 式 带 式 输 送 机
图 ２ 深槽 角 前 倾 托 辊 截 面
５３＝—１１２ ｓｉｎ２ｋｌ
＿ ＿＿ ＿ 二
（７）
５广 物 料 底 部 槽 型截 面面 积
皮 带 截 面积 ：
５ ６×
（８）
广一 胶 带 厚 度
Ｓ－Ｓｌ＋￥２＋￥３－Ｓｚ
（９）
（２）输 送 能 力计 算
已知 带 宽 ，输 送 能 力 为 ：
表 ｌ 倾 斜 输 送 杌 面 积折 减 系数 ｋ
程 师 。研 究 领 域 ：带 式 输送 机 的设 计 开 发 。
（编 辑 ：梁 玉）
倾角 ８（。） ２ ４ ６ ８ ｌ０ ｌ２ ｌ４ ｌ６ ｌ８ ２０ ２２ ２４ ２５
ｋ １．Ｏ０ ０．９９ ０．９８ ０．９７ ０．９５ ０．９３ ０．９ｌ ０．８９ ０．８５ ０．８ｌ ０．７６ ０．７４ ０．７２
上 托 辊 为 深 槽 角 前 倾 托 辊 ，下 托 辊 为 Ｖ 型 前 倾 托 辊 ，
５ｌ＝ ［２ｔ１Ｃ０５￣Ｉ＋ （６—２ｌ１）ｃｏｓ ２］
斗
５ ［２×ｌ ｃ。ｓ ＋
ｃ。ｓ ］．
（５） ｓｉｎ ： （６）
上 托 辊 间 距 ａｏ＝１２００ｍｍ，下 托 辊 间 距 ｎ ＝３０００ｍｍ，上 托 辊 主 辊 槽 角 入 －－２５。，辊 长 ４６５ｍｍ，辊 径 １３３ｍｍ，承 载 分 支 托 辊 槽 角 ：＝６０。，辊 长 ４６５ｍｍ，辊 径 １３３ｍｍ，托 辊 前
带式输送机滚筒结构的设计计算

带式输送机滚筒结构的设计计算

摘 要 ：对带式输送机滚筒结构 的设计计 算方法 进行 了分析研 究 ，修正 了有关 计算公 式 ，完善 并统一 了设
计 计 算 内容 。
关键词 ：带式输送机 ；滚筒 ；结构 ；设计 ；计算
Ａｂ ｔａ ｔ ｈ ｓｐ ｐ ｒｄ ｓ ｕ ｓ ｓ ｔ ｃｕ ａ ｅ ｉｎ ａ ｄｃ ｃ ｌｔ ｎ ｏ ｅｔ ｏ ｖ ｙ ｒｓｐ ｌ ｙ Ｔ ｅ ｒｌｔｄ ｆｒ ｌａ ｒ ｏ ｒｃ — ｓｒ ｃ ：Ｔ ｉ ａ ｅ ｉ ｓｅ ｒ ｔ ｒｌ ｓ ｎ ａ ｕａｉ ｆｂ ｌ ｃ ｎ ｅ ｏ ｕｌ ． ｈ ｅａｅ ｏｍｕ ｓ ａｅ ｃ ｒ ｔ ｃ ｓｕ ｄ ｇ ｌ ｏ ｅ ｅ ｅ ｄ ａ ｃ ｍｐｅｅ ｄ ｓ ｄ ｃ ｃ ａ ｏ ｔｏ ｓｐ ｏ ｉ ｅ ． ｄ ａ ｏ ｌｔ ｅ ｉ ａ ａ ｕ ｔ ｎ ｍｅ ｄ ｉ ｒ ｖｄ ｎ ｎ ｇ ｎ ｌｌ ｉ ｈ ｄ Ｋｅ ｒ ｓ ｅ ｌ ｃ ｎ ｅ ｏ ； ｐ ｌ ｙ ｓ ｕ ｔ ｅ ｄ ｉ ； ｃ ｃ ａ ｏ ｙ ｗｏ ｄ ：ｂ ｔ ｏ ｖ ｙ ｒ ｕｌ ； ｔ ｃｕ ； ｅ ｇ ｅ ｒ ｒ ｓｎ ｌ ｌ ｉ ａ ｕ ｔｎ
类 ；按滚 筒在 带式 输送 机 中的作 用可 分 为驱动 （ 主 动 ）滚 筒 、非 驱 动 （ 动 ）滚 筒 ２大 类 。 大 功 率 从 （ ６ Ｗ）驱 动滚 筒 采 用 铸 焊滚 筒 ，其 余均 可采 ≥３０ｋ 用 焊接滚 筒 。焊接 滚筒 由简 体 、幅板 、轮毂 、轴 等 组 成 ；铸 焊滚 筒 由底 盘 、中间 简体 、轴 等组成 。
1按疲劳强度寿命计算丛铲014半幽2一轴承至轮毂锁紧器距离厶滚简体和轴采用锁紧器胀套联结方式中式时为锁紧器工作长度否则如ojd1个轴承的载荷jdsls22一ll万方数据
带 式输 送机 滚筒 结构 的 设计 计算
通用带式输送机张力计算

通用带式输送机张力计算

通用带式输送机张力计算摘要：一、带式输送机概述二、张力计算方法1.公式推导2.影响因素分析3.计算步骤三、张力计算实例四、总结与建议正文：带式输送机张力计算对于确保输送带正常运行和延长设备使用寿命具有重要意义。

下面将详细介绍带式输送机张力计算的方法、影响因素及实例。

【提纲】二、张力计算方法1.张力计算公式推导带式输送机的张力计算公式为：T = W × L / (π × d × μ)其中，T 为张力，W 为输送带单位长度质量，L 为输送距离，d 为输送带直径，μ 为摩擦系数。

2.影响因素分析（1）输送带参数：包括输送带类型、厚度、弹性模量等；（2）输送物料：物料的密度、形状、摩擦系数等；（3）输送条件：输送速度、输送距离、倾斜度等；（4）环境因素：温度、湿度等。

3.张力计算步骤（1）了解输送带类型及规格；（2）确定输送物料的性质和输送条件；（3）计算输送带单位长度质量；（4）根据公式计算张力；（5）根据实际运行情况，调整计算结果。

【提纲】三、张力计算实例以某矿用带式输送机为例，输送带采用钢丝绳芯输送带，规格为B=1000mm，Q=500t/h，v=3m/s，L=1000m，μ=0.15。

1.计算输送带单位长度质量根据输送带类型和规格，查询相关资料得到钢丝绳芯输送带的单位长度质量为W=450N/m。

2.计算张力T = 450N/m × 1000m / (π × 0.1m × 0.15) ≈ 1.43×10N3.实际调整根据带式输送机的设计和张力计算结果，调整张紧装置的紧度，使输送带达到合适的张力。

【提纲】四、总结与建议带式输送机张力计算是保证设备正常运行的关键环节，通过对输送带张力的合理计算，可以确保输送带在运行过程中不会出现打滑、疲劳等问题。

在实际应用中，还需注意以下几点：1.选择合适的输送带类型和规格；2.考虑输送物料的性质和输送条件；3.定期检查输送带的张力，及时调整；4.加强输送带的维护和保养。

带式输送机的设计(全套图纸)

带式输送机的设计(全套图纸)

带式输送机的设计(全套图纸)目录XXX毕业设计说明书（论文）摘要本次毕业设计是关于矿用固定式带式运送机的设计。

首先对胶带运送机作了简单的概述；接着分析了带式运送机的选型原则及计较方法；然后按照这些设计准则与计较选型方法按照给定参数要求举行选型设计；接着对所选择的运送机各首要零部件举行了校核。

普通型带式运送机由六个首要部件构成：传动装置，机尾和导回装置，中部机架，拉紧装置以及胶带。

末了简单的说明了运送机的安装与保护。

目前，胶带运送机正朝着长距离，高速度，低摩擦的方向发展，最近几年来出现的气垫式胶带运送机就是其中的一个。

在胶带运送机的设计、制造以及应用方面,目前我国与国外先辈水平比拟仍有较大差异,国内涵设计制造带式运送机进程中存在着很多缺乏。

本次带式运送机设计代表了设计的一般进程,对此后的选型设计事情有一定的参考价值。

关键词：带式运送机；选型设计；首要部件全套CAD图纸，加xxxxxxxx61XXX毕业设计说明书（论文）1绪论带式运送机是连续运行的运输设备，在冶金、采矿、动力、建材等重工业部门及交通运输部门中首要用来运送大量散状货色，如矿石、煤、砂等粉、块状物和包装好的成件物品。

带式运送机是煤矿最理想的高效连续运输设备，与其他运输设备比拟，不仅具有长距离、大运量、连续运送等优点，而且运行可靠,易于实现主动化、集中化控制,出格是对高产高效矿井，带式运送机已成为煤炭高效开采机电一体化技术与装备的关键设备。

出格是近10年，长距离、大运量、高速度的带式运送机的出现，使其在矿山扶植的井下巷道、矿井地表运输系统及露天采矿场、选矿厂中的应用又得到进一步推广。

选择带式输送机这种通用机械的设计作为毕业设计的选题，能培养我们独立解决工程实际问题的能力，通过这次毕业设计是对所学基本理论和专业知识的一次综合运用，也使我们的设计、计算和绘图能力都得到了全面的训练。

原始参数：1）输送物料：石灰石2）物料特性：（1）块度：～50mm2）散装密度：1.2t/m33）在输送带上堆积角：ρ=25°3）运送系统及相关尺寸：（1）运距：30m2）倾斜角：β=0°3）最大运量:300t/h设计解决的问题：熟悉带式输送机的各部分的功能与作用，对主要部件进行选型设计与计算，解决在实际使用中容易出现的问题，并大胆地进行创新设计。