600MW_超临界汽轮机中压缸启动及故障分析处理(改后版)

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电厂600MW汽轮机组安装调试中的问题分析与处理措施

电厂600MW汽轮机组安装调试中的问题分析与处理措施电厂600MW汽轮机组是电厂的重要设备之一，其安装调试工作的质量直接关系到电厂的正常运行和安全稳定性。

在实际的安装调试过程中，常常会出现各种问题，需要工程技术人员及时分析原因并采取相应的处理措施。

本文将就电厂600MW汽轮机组安装调试中常见的问题进行分析，并提出相应的解决措施。

一、问题分析1. 随机振动过大在汽轮机组的安装调试中，随机振动过大是一个常见的问题。

随机振动过大会对汽轮机组的稳定运行和使用寿命产生严重影响，因此需要及时解决。

2. 轴对轴不正轴对轴不正是指汽轮机组在安装过程中，轴系的两轴之间不平行、不重合的现象。

轴对轴不正会导致汽轮机组转子运行时产生不正常的振动和噪音，降低汽轮机组的运行效率。

3. 汽轮机叶片损伤在汽轮机组的安装调试过程中，由于操作不当或者外部环境原因，汽轮机叶片容易受到损伤。

叶片损伤会导致汽轮机组的效率下降，甚至影响到汽轮机的安全运行。

4. 油系统故障汽轮机组的润滑油系统是保证汽轮机组正常运行的关键部件之一。

在安装调试中，油系统出现故障可能会导致汽轮机组无法正常启动或者运行不稳定。

二、处理措施1. 随机振动过大的处理措施对于随机振动过大的问题，首先需要对汽轮机组的支撑结构进行检查和优化。

通过调整支撑结构，可以有效减小振动的幅度。

需要对汽轮机组的转子进行动平衡，以减小不平衡质量所带来的振动。

可以考虑在汽轮机组的关键部位增加阻尼装置，用以吸收振动能量。

2. 轴对轴不正的处理措施对于轴对轴不正的问题，需要在安装之前进行精确的测量和调整，保证轴系的两轴之间平行、重合。

在安装过程中，需要配备专业的调整工具，以保证轴对轴的准确调整。

在汽轮机组的设计阶段，还可以考虑增加调整自由度，以便在安装时更加灵活地调整轴对轴的位置。

3. 汽轮机叶片损伤的处理措施对于汽轮机叶片损伤的问题，需要加强对安全操作的培训和管理，确保操作人员严格按照操作规程进行操作，避免不当操作造成叶片损伤。

3_600MW级汽轮机汽封间隙调整后启动(蚌埠)解析

600MW级汽轮机汽封间隙调整后启动郝红亮张永（国电蚌埠发电有限公司）摘要本文介绍了600MW级超临界汽轮机汽封间隙调整后启动过程中的注意事项及启动控制汽轮机规范制造厂上海汽轮机有限公司机组型号N600-24.2/566/566型机组型式超临界、一次中间再热、三缸四排汽、单轴、双背压、凝汽式铭牌出力(TRL)600 MW最大连续出力(T-MCR)648.7 MWTHA工况主蒸汽流量1670.975 t/h额定主蒸汽压力24.2 MPa额定主蒸汽温度566 ℃THA工况热再热压力 3.623 MPa额定热再热温度566 ℃额定排汽压力（平均） 5.2 kPaTHA工况给水温度274.6℃设计冷却水温度21.7℃制造厂上海汽轮机有限公司高压缸效率87.1%中压缸效率93.3%低压缸效率91.4%THA工况热耗率7565 kJ/kWh配汽方式喷嘴通流级数高压缸：I+11级；中压缸：8级；低压缸：2×2×7级额定转速3000 r/min给水泵 2 台50%汽动给水泵＋1台30%启动电动给水泵给水回热级数8级（3高加+1除氧+4低加）⏹布莱登汽封的特性及注意事项●布莱登汽封的结构型式，其汽封弧段端面间装有螺旋圆柱弹簧。

每一圈布莱汽封也分成六个汽封弧段，在必要的汽封弧段的端面上钻有弹簧安装孔，用来安装弹簧。

在每一个汽封弧段的背面进汽侧铣出一个通汽槽道，可以让高压侧的蒸汽进入汽封弧段的背面，并对汽封弧段产生一个蒸汽作用力。

这个作用力是随着汽轮机蒸汽进入量的增加而增大的。

汽轮机启动时，由于进入汽轮机的蒸汽量少，因此进入汽封弧段背部的蒸汽量少，作用于汽封弧段背部的蒸汽作用力就小，在汽封弧段端面间的弹簧作用下，每一汽封弧段相互推开，汽封齿与转子轴的径向间隙大，避免了汽封齿与转子轴的摩擦。

随着进入汽轮机的蒸汽量的增加，关闭力大于开启力，作用于汽封弧段背部的蒸汽作用力克服了作用于汽封弧段有齿侧的蒸汽作用力，弹簧弹力及摩擦力，将汽封弧段压向转子轴，使得汽封齿与转子轴间隙变小，这样蒸汽漏量减少，热效率高。

哈汽600MW超临界汽轮机

滑销系统布置图
7 . 轴封系统
在汽轮机转子穿过外缸的部位，必须采取一些措施防止空气漏入或蒸汽从汽缸漏出，带有疏齿形密封环的汽封和轴封蒸汽系统就是为了完成这一功能而设计的。
汽轮机在空负荷或低负荷下的轴封系统
汽轮机在25%负荷或更高负荷下的轴封系统
哈汽600MW超临界汽轮机简介和调试过程异常事件分析
一、哈汽CLN660-24.2/566/566超临界汽轮机概述
1.产品概述本产品作为国产超临界机组，采用与三菱公司联合设计、生产的模式。本机组为超临界、一次中间再热、单轴、三缸、四排汽凝汽式汽轮机，具有较高的效率和安全可靠性。高中压积木块采用三菱公司成熟的设计；低压积木块以哈汽成熟的600MW机组积木块为母型，与三菱公司一起进行改进设计，使之适应三菱公司的1029mm末级叶片。
滑销系统作用
汽轮机受热之后，各零部件都要膨胀。对600MW的汽轮发电机组来说，体积庞大，工作蒸汽温度又高，特别是汽轮机在启动、停机时，蒸汽温度变化较大，其绝对膨胀值较大，必须保证汽轮机能自由的热胀冷缩，否则汽缸就会产生热应力和热变形，使设备损坏。但是如果让它任意膨胀而不给以约束，汽缸就会歪斜，造成动、静部件之间的摩擦与碰撞等重大事故。为了使汽缸在长、宽、高几个方向上膨胀自如，且又要使汽轮机中心线不变，保证转子与汽缸的正确位置，使汽轮机的膨胀不致影响到机组的安全经济运行，因此汽轮机必须设置一套完整的滑销系统。
9 .旁路系统
本机组采用的是高、低压两级串联旁路系统，其中主蒸汽不进入汽轮机高压缸，而是经旁路降压减温后直接进入再热器冷段的系统，称为高压旁路(或I级旁路)。再热器出来的蒸汽不进入汽轮机的中低压缸，而是经旁路降压减温后直接排入凝汽器的，称为低压旁路(或II级旁路)
旁路作用

火电厂600MW超临界机组锅炉风机常见故障处理及原因分析

处理。
正常，此时引风机Ｂ就地指示开度比引风机Ａ大５％左
右，电流偏大将近１Ａ。０１故障原因分析。４造成引风机入口静叶调节故障的原因很复杂，分析主要有以下几点：（）１静叶调节框架滚轮中心度偏差引风机在执行入口静叶调节时，由于滚轮在运行中与入口风壳不同心、造成个别滚轮与风道之间（在某一位置）的间隙有过盈现象，造成卡涩，相对运动困难；或间隙过小，机壳受热膨胀，造成机壳与滚轮卡涩等均能使入口静叶在某一开度卡涩。（）１静叶叶片轴向间隙过小２入７１人口静叶轴向间隙过小，在风机运行期间，由于受１０３ ℃左右温度的烟气加热，入口叶片轴向膨胀，造成叶片轴向卡涩，周向运动受阻，使入口静叶在某
就地和远控方式下对静叶片开度进行了开关对位，静
两台风机并联运行，虽然入Ｉ静叶开度一致，但Ｚｌ
叶片开关自如，无卡涩、机械摩擦声，且实际开关位
与仪控执行机构开关位相吻合。
实际所受风道阻力不完全一样，风机的出口风量、风压不一致。其中一台出力低于另一台，该台风机出口
进行了润滑。就地手动盘动静叶执行机构力矩仍较大
无法盘动。为了排除执行机构故障，把风机入口静叶开度固定在６％开度，脱开执行机构与静叶调节连杆后，执０行机构开关自如、无卡涩、跳动现象。用链条葫芦牵把静叶开度向开大的方向牵引，力矩仍表现偏大。分析原因为入口静叶叶片轴向间隙过小，在受热膨胀时存在部分叶片卡涩现象。检修人员又分别对单个叶片解开脱离支撑框架，手动盘动叶片，未发现叶片有卡涩、蹩劲现象，随之将风机停运以进一步查明

600MW超临界机组高中压缸联合启动的控制要点

第３９卷
第４期
热力透平
ＴＨＥＲＭＡＬＴＵＲＢｌＮＥ
Ｖ０．９Ｎｏ４１３．
２１００年１２月
Ｄｅｃ．２００１
６００ＭＷ超临界机组高中压缸联合启动的控制要点
陆瑞源，朱军
（东珠海金湾发电有限公司，东珠海５９５）广广１００
目前，国产６００ＭＷ超临界机组汽轮机的启
动方式，带旁路和不带旁路两种类型可分为：按带旁路的高中压缸联合启动、中压缸启动和不带旁
路的高压缸启动方式。国内三大动力厂中上汽与
界参数变压螺旋管直流锅炉，为单炉膛、次中间一再热、平衡通风、天布置、态排渣、刚结构、露固全
ａｄｕｂｎｉ’ ｒｔｔｎｏｅｓＴｃｎｒｍｅｈｄｏｉｅｏｅａｉａｒｎｔｒｉｅｕｎｔＳｏａｉｇｐｒｃｓ．ｈｅｏｔｏｌｔｏｓｆｂｏｌｒｐｒｔｏｎｌｐａａｍｅｅｓａｏｄｓａｕｒｅｓｆｔｒｎｄｃｌｔｒｃｖｏｔｔｒｉｅｕｔｒｇｖｎ，ｍｅｎｉｅ，ｒｑｉｅｎｓｎｃｎｒｌｓｅｉｌｆｒｏｕｂｎｎｉａｅｉｅａｗｈｌｅｕｒｍｅｔａｄｏｔｏｅｓｎｔａｓｏｃｍｂｉｅｓａｔｎｇｆＰ—ＰｔｒｎｎｄｔｒｉｏＨＩｕｂｉｅｃｌｎｄｒｒｅｔｏｅｙｉｅｓａｅｍｎｉｎｄ．Ｋｅｙｗｏｒｓｐｅｃｉｉａｎｉ；ｓｅｍｕｂｉｅ；ＨＰ・Ｐｙｉｄｅ；ｃｍｂｉｄｔｒｉｇｄｓ：ｕｒｒｔｃｌｕｔｔａｔｒｎＩｃｌｎｒｏｎｅｓａｔｎ

中压缸启动

中压缸启动系统
为了使机组实现中压缸启动，在高压缸排汽 (简称高排)逆止门前的高排管道上设置有通向冷凝器的管道，管道上布置有通风阀（VV阀），中压缸启动过程中通风阀打开，将高压缸与冷凝器连通，排出高压缸因鼓风产生的热量。为了实现机组启动前高压缸倒暖功能，在高压排汽管路逆止门前布置辅汽倒暖管路，管路上布置有倒暖阀（RFV阀），通过此阀控制倒暖速度。合理的旁路设置能满足机组中压缸启动功能。旁路采用35% BMCR简化旁路的2级串联旁路加3 级减温减压器系统。高压旁路蒸汽从高压主蒸汽门前引出，经1级减温器减压后排至再热冷段；低压蒸汽由中压联合汽阀前引出，经2级和3级减温减压后排至凝汽器。
中压缸启动的主要操作：中压缸启动的主要操作：
1、高压缸预暖；高压缸预暖； 2、中压缸冲转、升速；中压缸冲转、升速； 3、机组并列及切换；机组并列及切换；
600MW机组的中压缸启动机组的中压缸启动
中压缸启动特点：中压缸启动特点：
• 1、中压缸启动为全周进气，对中压缸和中、中压缸启动为全周进气，压转子加热均匀，同时，压转子加热均匀，同时，随再热器压力的升高对高压缸进行暖缸，升高对高压缸进行暖缸，使高压缸及其转子的受热也较均匀，子的受热也较均匀，这就减少了启动过程中汽缸和转子的热应力；中汽缸和转子的热应力； • 2、在中速暖机后，高中压转子的温度一般、在中速暖机后，都升至150℃以上，这就使高中压转子提前都升至 ℃以上，渡过脆性转变温度，提高了机组在高速下渡过脆性转变温度，的安全性，缩短了启动时间，的安全性，缩短了启动时间，提高了经济性。
4、合理选择启动制粉系统的时机，满、合理选择启动制粉系统的时机，足提升参数的需要，为启动赢得时间；足提升参数的需要，为启动赢得时间； 5、选择合适的冲转参数；、选择合适的冲转参数； 6、中速暖级阶段，防止高压缸未几级、中速暖级阶段，叶片过热跳机；叶片过热跳机； 7、发电机并列、机组带负荷后，锅炉、发电机并列、机组带负荷后，燃烧加强，蒸汽量、汽温、气压上升，燃烧加强，蒸汽量、汽温、气压上升，如旁路系统仅为启动旁路时，如旁路系统仅为启动旁路时，参数较燃烧加强后，旁路容量超限。低，燃烧加强后，旁路容量超限。

首台国产引进型超临界600MW汽轮机的中压缸启动

一
６１ —
维普资讯
２６０年第３０期
温态：３５℃ ≤ｔ４０ｃ０＜２Ｃ：
华中电力
第ｌ卷９
（中调门关闭状态１。转速达到４０ｒｒｉ后中压缸开０ａｎ／
冷态：ｔ３５℃ ；＜０
力轴承，承受转子的剩余推力，同时也确定了转子
的位置；高中压转子推力盘中心就是整个汽轮机转子相对于汽缸的膨胀死点。当机组的动静部分相对位置
收稿日期：０５２２２０ —１ — ５
作者简介：俞彝（６一，，１９）大学，９男高级工程师，主要从事电站基建调试、汽轮机及其相关设备的理论与技术试验研究工作．
２系统设置
主蒸汽经汽轮机主汽阀后进入到四个高压调
类超临界机组完善其启动系统，出最佳启动方式找
具有重要的意义。
节阀．经过导管进入汽轮机喷组膨胀做功。再热蒸
汽经汽轮机中压联合汽阀分为两路进入汽轮机中压内缸。过导管进入汽轮机喷组膨胀做功。中压经缸作功后的蒸汽。经一根异径连通管分别进入两个低压缸，作功后的乏汽排入两个不同背压的凝汽器。常熟二电厂超临界汽轮机设计有２种启动方
１汽轮机结构
东方汽轮机厂６０Ｍ超临界汽轮机为三缸０Ｗ
四排汽、中压合缸、流部分反向布置、中压缸高通高

西屋引进型600MW超临界汽轮机汽缸夹层漏汽分析及处理

运行与维护Operation And Maintenance电力系统装备Electric Power System Equipment2020年第23期2020 No.231 项目概况安徽华电宿州发电有限公司公司采用600 MW 超临界燃煤发电机组，汽轮机为上海汽轮机厂西屋技术汽轮机，型号为N600-24.2/566/566；配套东方锅炉集团股份有限公司生产的DG1913/25.4-Ⅱ3型超临界直流锅炉，和上海汽轮发电机有限公司生产的QFSN-600-2水氢氢冷却发电机。

汽轮机型式为超临界、单轴、三缸四排汽、中间再热、凝汽式，汽轮机采用高中压合缸结构，低压缸为双流程反向布置。

该机组在全国大机组竞赛中连续6年获得600 MW 级超临界湿冷机组对标一、二等奖。

2 基本情况#2机组大修于2020年4月开始。

汽机秉承深度节能检修理念，完成“高中压缸布莱登汽封部分更换”、“调节级喷嘴深度清理和阻汽片更换”“高压持环更换及腰带调整”“中压内下缸等三处汽缸裂纹修复”等节能检修，修后汽轮机振动及瓦温数据达到历史最好水平。

但汽轮机高中压缸效率存在明显偏差，主要表现在3个方面。

一是高压缸排汽温度高于修前14 ℃，二是调节级压力低于修前值0.5 MPa ，三是高压外缸内壁温度高于修前20 ℃。

汽轮机带负荷能力正常，但经济性存在明显偏差。

通过正反平衡计算，煤耗高于#1机组4~6 g/kW ·h 。

表1为#2汽轮机大修前后主要指标对比，表2为#2汽轮机大修前后主要运行参数对比。

表1 #2汽轮机大修前后主要指标对比表2 #2汽轮机大修前后主要运行参数对比参数#1机组500 MW 工况均值#2机组500 MW 均值（修前）#2机组500 MW 均值（修后）#2机组大修前后参数变化值分析再热冷段汽温/℃312310324平均上升14 ℃高压缸排汽压力/MPa 3.7 3.7 3.9平均上升0.2MPa 高压缸排汽端外缸金属壁温/℃317318320持平，但波动增大高压外缸内壁金属温度/℃420422442平均上升20 ℃高压外缸外壁金属温度/℃410410425平均上升15 ℃调节级后蒸汽压力/MPa 13.013.012.1平均下降0.9MPa 调节级后蒸汽温度 /℃500500500持平一段抽汽压力MPa 555持平一段抽汽温度 ℃366365365持平［摘要］安徽华电宿州发电有限公司公司采用2台630 MW 超临界汽轮发电机组，汽轮机是由上海电气生产西屋引进型机组，型号为N630-24.2/566/566。

西门子超超临界汽轮机问题分析与改进_谢尉扬

第 6 级抽汽从支管到母管，由于现场布置关系，多数存在母管标高高于支管的现象，容易造成管道底部积水。抽汽管道底部积水对汽轮机的安全运行构成很大危险，是汽轮机防进水的重点，要消除这种危险，可以从几方面进行改进：（ 1）六抽管道布置要有顺坡度设计，防止积水，如果管道布置无法避免低点存在，则应在最低点处增设疏水管；（ 2）对疏水阀的控制逻辑进行改进，当管道下部温度降低到相应饱和温度之上 10K 以内时，疏水阀自动打开；（ 3）采用不锈钢板对凝汽器内的抽汽管道进行隔热保温，以防止冷却，提高汽温。例如嘉兴电厂 7 号机组对抽汽管加装隔热保温后，在满负荷时，六抽支管温度由 127℃ /174℃ 提高了 162℃ /193℃ ，从而降低了管道底部积水风险。 2． 2 低压转子轴向碰摩
时设备的国产化程度越来越高，汽轮机组在投入运行后逐渐暴露出一些问题［3］，这些问题涉及到原有机型设计、汽轮机
膨胀和应力除限位装置承受以及管道自身吸收外，仍有部分应力被传递到主汽门和高压缸上；（ 2）从锅炉过来的两根主
结构、蒸汽管道布置、部件国产化、材料替代等方方面面，分蒸汽管道长度不一，热膨胀量不同，极易对汽轮机造成侧向
刚性连接等等，这些设计上的特点保证了优越的汽轮机性门高低变化相差 10mm 的现象，右侧主汽门抬升后造成下部
能，西门子汽轮机具有启动速度快、运行平稳、调节可靠、检的垫片受力很小甚至发生滑移，并引起高压缸右侧猫爪防跳
修周期长、热耗指标先进等特点，已投产超超临界汽轮机的压块顶部间隙消失的现象，直接影响到汽轮机内部的通流间
第 57 卷第 2 期 2015 年 4 月
汽轮机技术 TUＲBINE TECHNOLOGY
Vol． 57 No． 2 Apr． 2015

600MW超临界锅炉运行故障及解决方案

第27卷第2期电站系统工程V ol.27 No.2 2011年3月Power System Engineering 25 文章编号：1005-006X(2011)02-0025-02600 MW超临界锅炉运行故障及解决方案Operation Fault and Solutions of 600MW Super-critical Boiler哈尔滨锅炉厂有限责任公司蔡景春1 锅炉简介本工程以哈尔滨锅炉厂有限责任公司与三井巴布科克（MB）公司合作设计、制造的前后墙布置低NO x轴流式燃烧器的超临界直流锅炉为例，锅炉为超临界参数、变压运行直流炉，单炉膛，一次再热，平衡通风，露天布置，全钢结构，全悬吊的∏型炉。

锅炉主要参数：最大连续蒸发量1950 t/h，额定蒸发量1852 t/h，额定蒸汽压力25.4 MPa，额定蒸汽温度543 ℃。

2 锅炉故障的种类2.1 主要辅机丧失2.1.1 锅炉主要辅机丧失锅炉主要辅机丧失，例如锅炉给水泵、空气预热器、送风机、引风机或一次风机丧失，必须迅速将机组负荷降到机组带负荷能力以内。

机组负荷必须快速地降低以免情况恶化，保证锅炉金属温度和汽机温度下降不会超限。

否则，机组可能过早地跳闸导致设备损伤。

2.1.2 机组带负荷能力锅炉带负荷能力受各主要辅机中某一设备丧失的影响，例如，两台送风机运行时负荷为100%，则一台送风机运行带负荷能力减少到50%。

2.1.3 运行人员操作如果要求的负荷超过了设备的能力（设备出力），运行人员必须适当地操作避免机组跳闸，包括用降低锅炉负荷指令手动降低机组负荷。

2.2 锅炉主燃料跳闸（MFT）2.2.1 BMS系统的一个重要的特征是：它管理着锅炉的运行参数和一些极其重要的功能，即这些参数跌破预设极限时就启动主燃料跳闸（MFT），使锅炉避免严重的事故，例如，炉膛压力参数特别高或特别低对炉膛造成的损害；由于火焰丧失或燃料供给可能造成的爆炸危险。

以下情况如有一种或几种发生，MFT就会动作切断燃料供应：控制电源停电；仪表风压力低低；炉膛压力高高；炉膛压力低低；空气流量小于20% BMCR；两台引风机或两台送风机同时丧失；紧急停炉按钮动作；水冷壁流量低；油燃料跳闸动作并且无煤粉燃烧器在运行；所有火焰丧失；所有油和煤粉燃烧器在运行的信号丧失；汽轮机/发电机跳收稿日期：2010-10-11蔡景春(1979-)，男，助理工程师。

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1 600MW超临界机组汽轮机中压缸启动及故障分析处理 Analysis of a 600MW supercritical steam unit turbine start-up through IP cylinder and its fault treatment

何辉，吴强 HE Hui，WU Qiang

(湖南华电长沙发电有限公司，湖南长沙 410203) (Hunan Huadian Changsha Power Pant，Changsha 410203,China)

摘要：以东方汽轮机厂生产的N600-24.2/566/566型超临界汽轮机为例，介绍了某厂一期工程2台600MW超临界机组汽轮机中压缸启动的过程和特点，就启动过程中存在的故障进行了分析和处理。关键词：超临界机组；汽轮机；中压缸启动；故障分析；处理 Abstract: The N600-24.2/566/566 supercritical steam turbine made by Orient Steam Turbine Works was taken as an example to present the process and features of start-up through intermediate pressure （IP） cylinder. The fault analysis and treatment of the process of start-up through IP cylinder. Key words: supercritical unit; steam turbine; start-up through intermediate pressure ( IP) cylinder; fault analysis; treatment

0 引言某厂2×600MW超临界机组汽轮机为东方汽轮机厂引进日立技术生产制造的超临界压力、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、双背压、纯凝汽式汽轮机，型号为：N600-24.2/566/566，机组默认启动方式为中压缸启动模式。锅炉为东方锅炉厂引进技术制造的国产超临界参数、变压、直流、本生型锅炉，锅炉型号DG1900/25.4-Ⅱ1型，采用内置式启动分离系统。启动循环系统由启动分离器、储水罐、储水罐水位控制阀（361阀）等组成。为配合锅炉启动和汽轮机冲转，机组配有HORA气动型高、低压二级串联旁路系统，其中高压旁路容量为1×40%BMCR，低压旁路总容量为2×20%BMCR，旁

路容量仅能满足机组启动要求，不考虑满足机组甩负荷要求。 1 启动过程及分析[1，2] 1.1 机组启动总则根据机组初始状态不同，汽轮机的启动可分成不同的启动状态。其目的是对汽轮发电机组的缸体和转子的寿命影响在满足要求的前提下，获得最快的启动速度和经济性。划分冷热态启动的依据是高压缸内下 2

缸第一级金属温度和中压内下缸第一级金属温度值。对于中压缸启动，根据中压内下缸第一级金属温度T的高低划分机组状态： a.冷态：T＜305℃ b.温态：305℃≤T＜420℃ c.热态：420℃≤T＜490℃ d.极热态：490℃≤T 一般情况下我们把机组的启动过程分成以下三个阶段： a. 锅炉点火到汽轮机冲转； b. 汽轮机冲转、升速到发电机并网； c. 从并网、切缸到带满负荷。 1.2 冷态启动过程介绍 1.2.1 锅炉点火到汽轮机冲转锅炉点火后，确认高、低旁路控制压力、温度上升率正常，高、低旁减温器及三级减温减压装置均正常投入运行。（1）高压缸预暖机组冷态启动时，调节级后高压缸内壁金属温度小于150℃，汽轮机需要利用辅助蒸汽对高压缸进行预暖。待调节级后高压缸内壁金属温度大于150℃时，高压缸预暖完成。高压缸预暖前的准备： a、预暖前检查确认汽机跳闸、CRCV (高排逆止阀) 关、BDV (事故排放阀) 开、盘车投运、真空≤13. 3 kPa。 b、辅汽联箱蒸汽过热度大于等于50℃，辅汽联箱压力达0.5-0.7MPa，温度达220-380℃。

图1 高压缸预暖保持时间通过调整RFV (倒暖阀) 和导汽管上的疏水阀开度，保持辅汽通过RFV倒流入高压缸，然后逐渐加热高压缸，最后经过导汽管上的疏水阀排入凝汽器，控制暖缸速率判据：维持高压缸内蒸汽压力应当增压至0. 39～0. 49M Pa (不得> 0. 7M Pa) ，汽缸温升率< 50℃/h。当高压缸第1级后汽缸缸内壁金属温度升至150℃，开始计时，保持时间见图1，保持时间满足后，退出高压缸预暖，注意在退出过程中，务必将高压缸里蒸汽尽可能抽出，否则可能导致残留在高压缸中的余汽冲动汽轮机。（2）阀壳预暖当CV 阀内壁或外壁温度< 150℃，需要对阀壳进行预暖，以减小启动过程中蒸汽对阀门的热冲击，暖阀前检查确认主蒸汽温度>271℃，MSV上的疏水阀、CV与汽缸间导汽管上的疏水阀打开。 1）在OIS“自动控制”画面，点击“汽机挂闸”，在操作端上选择“挂闸”，OIS上“汽机挂闸”状态 3

变为“挂闸”。 2）在OIS上“自动控制”画面中，点击“高调阀阀壳预暖”按钮，选择“投入”，则#2号高主汽阀微开21％，可同时对4个高调阀阀壳进行预暖。 3）当高调阀内外壁温差大于80℃时，在汽轮机控制画面上，点击“阀壳预暖”按钮，在操作端上选择“关”，按“执行”，检查#2号高压主汽阀全关。 4）当高调阀内外壁温差小于70℃时，重复2）和3）项操作，直至高压调节阀内外壁金属温度均上升至180℃以上，且内外壁温差小于50℃时，高压调阀室预暖结束。 5）当上述项目4）的要求被满足或者CV 阀蒸汽室预热已进行了至少1 小时后，则认为已完成蒸汽室预热操作。预暖结束后，再选择“切除”按钮，将#2号高主汽阀全关。由于阀壳预暖需在机组挂闸下进行，要注意调门严密性差可能会导致汽轮机冲转。（3）旁路运行状态高旁在锅炉点火后自动开至10%，随着锅炉升温升压，高旁前压力达到1. 0M Pa，高旁开度增加，以维持1. 0M Pa，直到30%。高旁前压力升至1. 1M Pa，高旁控制方式由最小压力控制转入压力斜坡控制，保持30% 开度，压力逐步增加至8. 73M Pa，达到8. 73M Pa 后，转入定压控制方式。但实际由于受锅炉限制：东方锅炉启动循环系统储水罐水位控制阀（361阀）要求贮水箱压力大于12.0Mpa或主汽压力大于8.9Mpa（此信号为主汽压力A\B\C取中值）自动关闭至凝汽器电动门；贮水箱压力大于12.0Mpa自动关闭至定排电动门。从而要求锅炉转直流前，主汽压力控制在8.0Mpa以下，防止贮水箱压力或主汽压力波动超过限制值，自动关闭至定排电动门或至凝汽器电动门，为控制贮水箱水位，使锅炉主给水流量低于保护值MFT动作。低旁在热再压力达0.2MPa时开始开，保持0.2MPa压力，直至低旁开至50%，保持50%开度，再热蒸汽压力开始提升，再热蒸汽压力到1.1MPa时，低旁维持再热蒸汽压力。 1.2.2 汽轮机冲转、升速到发电机并网蒸汽参数到达冲转参数后，准备汽机冲转。冲转方式为中压缸启动，投入“暖机”模式。 1）选择“速率”“100rpm/min”，选择“转速”“200 rpm/min”，MSV开启，ICV 开启升速，当实际转速达到200r/min时，在OIS“自动控制”画面上点击“摩擦检查”，在弹出的对话框中选择“投入”，状态显示“投入”，此时，中调门关闭，转速下降，目标转速不变。仔细倾听机组有无摩擦声。“切除摩擦”检查后，转速将会自动向目标转速靠近。 2）待汽轮机摩擦检查结束，且转速下降至100rpm以下时，在“自动控制”画面上点击“暖机运行”，在弹出的窗口中选择“投入”，画面显示为“投入”。 3）设定目标转速1500rpm，升速率设置为100rpm/min。在OIS“自动控制”画面上按“进行/保持”按钮，状态显示“进行”，开始升速。检查高压调节汽阀开始开启，汽轮机冲转至400rpm时，高压调节阀开度保持不变，延时60秒后，中压调节汽阀开始开启，汽轮机继续冲转至1500rpm。 4）汽轮机1500rpm暖机当高压缸调节级处内壁温度和中压缸进汽室温度均大于320℃或在汽轮机冲转参数条件下暖机时间超过4小时，中速暖机结束。检查汽轮机高压缸总胀> 8mm。暖机结束，点击“暖机运行”选择“切除”后联关高压调节汽阀，VV阀保持开启。在暖机结束到倒缸完成过程中应高度关注高排温度，防止因高压缸未进汽而引起鼓风损失使得高排超温。在此过程中，VV 阀一直处于开状态。选择目标转速3000rpm/min，汽轮机直接升速至3000rpm/min 后定速。 1.2.3 机组并网、切缸 4

并网带初始负荷：DEH 收到来自电气发同期请求后，汽机转速自动受电气同期程序控制，并网后机组带初负荷15MW。机组带初负荷暖机30分钟后。在汽机“自动控制”画面设定升负荷率30MW/min，点击“目标”，在操作端上输入“阀门开度”，按“进行”键。随着机组负荷的增加，1、2号中压调节阀开启至全开，1、2、3、4号高压调节阀开启，事故排放阀BDV关闭，确认高排逆止阀自动开启，高压缸排汽通风阀VV应自动全关。此时，由高压调节阀控制机组负荷。高旁维持主汽压力逐渐关闭至全关，中压调节阀开启至全开，低旁维持再热汽压力逐渐关闭至全关。“阀门开度”设定的大小由锅炉启动流量决定，也决定了切缸完成后机组负荷。锅炉启动流量要合适，太小则切缸完成后主汽压力、再热汽压力过低，造成一系列异常，甚至切缸时高排逆止阀可能打不开，造成高压缸憋缸，而导致中压缸启动失败；太大则高旁全关后机组负荷太高，或切缸完成后高旁不能完全关闭。

2 启动过程中存在的故障分析及处理 2.1 故障1：汽机冲转时引起OPC超速保护动作汽机冲转过程中，由于锅炉热负荷过低，启动流量太小，冲转前主汽压力4.5Mpa，高旁手动控制开度60%，热再压力0.49Mpa，低旁自动控制开度0%，汽机冲转过程中主汽压力、再热汽压力下降至过低，汽机冲转接近3000 rpm时，为升速至3000 rpm，ICV开度过大。不得已急剧加强锅炉燃烧，开大高旁开度，提高冷再压力，由于ICV开度过大，主、再热汽压力急剧升高，ICV关闭不及时，汽机转速升高，引起汽机OPC超速保护动作。 2.2 故障2：汽机OPC超速保护动作时引起汽机跳闸机组启动调试时，多次发生汽机OPC超速保护动作使汽机跳闸异常。在#2机组DEH汽机OPC超速保护静调时，发现汽机高、中压调门伺服阀缺一块控制板，加装该控制板后问题得到解决。 2.3 故障3：高、低压旁路打开缓慢机组启动时，高、低压旁路开启缓慢，造成主、再热汽压力调节困难；汽机冲转过程中，需开大高旁而高旁开大缓慢，加之锅炉启动流量过低，使再热汽压力过低，进而ICV波动，汽机转速随之波动，紧急加强锅炉燃烧，主、再热汽压力又快速上升，机组转速随之上升，汽机OPC超速保护动作；机组切缸时，操作时高旁关小过快，需再次开大高旁而高旁开大缓慢，再热汽压力下降至过低，由于辅汽由冷再供汽，造成辅汽压力0.2Mpa过低，轴封供汽压力过低甚至中断。以上问题在高、低压旁路气动执行机构气源附近加装仪用压缩空气储气罐得到解决。达到设计要求：高旁阀门快关所能达到的最短时间为3～5S，低旁阀快关时间为2～4 s，调节时间8～25s。 2.4 故障4：汽机#2轴承轴振突发性振动增大机组负荷500MW左右，主机CV开度88%，#4高调开度关至零，#2X轴振高高报警，且数值跳跃波动大。将主汽压力由21.3Mpa降至20.6Mpa，主机CV开度92.6%，#4高调开至17%（#1CV:100%，#2CV：78%，#3CV：82%#4CV：17%）。#2X轴振稳定在0.01～0.02㎜之间。#2X轴振为蒸汽激振，调节级喷嘴进汽的非对称性，引起不对称的蒸汽力作用在转子上，在极端工况下（#4高调开度关至零）产生的蒸汽扰动力作用在转子上，使#2X轴振高高报警，且数值跳跃波动大。当#4高调稳定有一定的开度（17%左右）后#2X轴振稳定在较低的水平。此问题在厂家同意将高调的进汽阀门顺序改成#4高调最先进汽得到解决。