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钢烟囱计算书(包括阻力计算)

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1.43 荷载分布影响系数ω
0.675
ωβlft=
2.9
满足！
10 烟囱顶部位 移:
fmax=11ql4/120EI= H/fmax=
8.1258424 mm 2707.4116 >
100 满足！
验算荷载
N＝ 271.8 （kN）
M=
截面抗震调整系数γRE ＝ 0.8 651.9 (kN.m)
7 截面荷载计算:
1. 强度验算
γx= 1.15
局部抗压调整系数k 1.5
σ=N/A2 +M/(γxWt2) （N/mm2） 18./d2 （N/mm2） 329.6
22.000 2.000 2.000
12 12
(m) (m) (m) (mm) (mm)
钢材牌号 Q235
截面面积A1 截面面积A2 旋转半径i1 旋转半径i2 重力荷载代表值GE 自振周期(按烟囱规
范):
74946 74946
703 703 214
(mm2) (mm2) (mm) (mm) (kN)
长细比λ1 63
长细比λ2 63
3 竖向荷载计算:
重力标准值Gk
167 (kN)
平台活荷标准值Qk 47 (kN)
4 风荷载计算:
基本风压ω0 0.35
ω0*T12＝ 0.494
z(m)
z/H
10.0
0.45
20.0
0.91
30.0
1.36
40.0
1.82
22.0
1.00
(kN/m2)
φz 0.06 0.23 0.46 0.79 1.00
>
2. 稳定验算
Nex=π2EA/(1.1λ2)(N) 11251882
σ=N/φA2 +M/Wt2(1-0.8N/NEX) （N/mm2）
23.5
<
ft= 215 σ＝ 18.9
满足！ 满足！
查表
φ= 0.655
ft= 215
满足！
8 地脚螺栓选择:
螺栓布置所在圆直径 d0
2300 （mm）
螺栓材质
8.0 (kN)
0.10g IV
0.35
0.97 11.000 (m)
6 荷载组合:
轴力设计值 N=1.35Gk＋1.4×0.7×Qk
弯矩设计值
非地震组合
M=1.4×M1k
地震组合 M=1.3×M2k+0.2×1.4×M1k
非地震组合控制
271.8 （kN）
651.9 (kN.m) 283.7 (kN.m)
ω0
烟囱顶部风荷载标准值ωk1=ωkd1
底部风荷载弯矩标准值 M1k=ωk1H2/3
2.89 （kN/m） 466 (kN.m)
4 横风向风振计 算:
自振周期T1 斯托罗哈数St 临界风速vcr=D/TiSt 雷诺数Re=69000vD
1.188 0.2 8.4 1.2E+06
截面直径D 2.000
空气密度ρ 1.293 Kg/m3
顶部风压高度变化系数μH 1.68
顶部风速Vh＝(2000μHω0/ρ)1/2 30.2 (m/s)
3.E+05<=Re<3.E+06, 发生超临界范围的共振，可不做处理！
5 地震荷载计算:
抗震设防烈度： 6
可不考虑竖向地震作用！
加速度：
结构阻尼比ζ： 0.01
地震分 组：
T1=0.26+0.0024H2/d= 1.188 (S)
H/d 11.0
平台直径 4.000 (m)
平台个数 2 个
上部高度 20.500 (m)
下部高度 1.500 (m)
ft 215.000
（N/mm2 ）
截面抵抗矩Wt1 3.70E+07 (mm3)
截面抵抗矩Wt2 3.70E+07 (mm3)
第一组
场地类 别：
查表 剪力修正系数η 0.75
C
下降斜率调整系数η1 0.03
地震影响系数α1=(Tg/T)γη2αmax
αmax
阻尼调整 系数η2 0.050
0.04 1.52
特征周期 Tg(s)
衰减指数γ
烟囱顶至重心距离h0
底部地震弯矩标准值 M2k=α1GEH0
117.9 (kN.m)
底部地震剪力标准值 V2k=ηCα1GE
查表得： ν
0.87 0.87 0.87 0.87 0.87
备注：
z— 计算高度
z/H— 相对高度
φz— 振型系数
μs—
风荷载体 型系数
ξ= 2.3775
μz
βz
1
1.124
1.25 1.381
1.42 1.670
1.56 2.047
1.68 2.231
ν—
脉动影响 系数
μz—
风压高度 系数
βz— 风振系数
ξ—
脉动增大 系数
地面粗糙 度：
B类
μzω0d2 1.400 1.750 1.988 2.184 2.352
μs 1.100 1.100 1.100 1.100 1.100
ωk 0.433 0.664 0.913 1.230 1.443
βz=1+ξνφz/μz
风荷载标
ωk—
准值 ωk= βzμsμz
Q235
螺栓所受最大拉力为：Pmax＝4M/nd0-N/n=
71.8 (kN)
选用M36
P＝ 114.3 (kN)
螺栓数量n 螺栓直径de
（螺栓布 置见附 图）
12 (个) 36 （mm）
9 基础局部受压
应力:
基础混凝土强度等级 C
30
混凝土局部压应力σcbt=N/A+M/W=
βl＝3 混凝土ft 0.6 <
钢烟囱计算书(自立式)
1 设计依据:
《建筑结构荷载设计规范》 《建筑抗震设计规范》 《高耸结构设计规范》 《烟囱设计规范》
GB50009-2001（2006） GB50011-2001 GBJ 135-90 GB50051-2002
2 烟囱资料:
钢烟囱高度H 上部外径d1 下部外径d2 上部壁厚t1 下部壁厚t2

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35米钢烟囱计算书

35米钢烟囱计算书

35米钢烟囱计算书一、设计依据：1.《烟囱设计规范》（GB50051-2003）2.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2002）3.《高耸结构设计规范》（GB J135-91）4.《钢结构设计规范》（GB 50017-2004）5.《建筑抗震设计规范》（GB50011-2002）6.《高耸结构设计手册》 王肇民 主编 中国建筑工业出版社7.《工程结构荷载与可靠度设计原理》 李国强等编 中国建筑工业出版社 8.《烟囱工程手册》 中国冶金建设集团包头钢铁设计研究总院二、计算技术资料：1.基本风压20/55.0m kN w =，地面粗糙度为B 类，地震设防烈度为七度； 2烟气最高温度：110o C ，不设隔热层； 3.烟囱钢材：Q235-B ；4.烟囱安全等级为一级，烟囱重要性系数0.1=o γ；5.烟囱高35米，内径 为6000毫米, 20米以下壁厚t=18毫米、20米以上壁厚t=16毫米，满足《烟囱设计规范》(GB50051-2003)9.3.3条要求。

三、判断是否考虑风荷载的顺风向风振以及横风向风振效应由ANSYS 程序计算该烟囱的基本自震周期 T 1=0.16s<0.25s高度35米处风压高度变化系数42.1=H μ 烟囱临界风速s m S T D v t cr /1732.016.0528.51=⨯==结构顶部风速s m w v H w H /8.4125.155.042.14.1200020000=⨯⨯⨯==ρμγ67105.3106.669000Re ⨯>⨯==D v cr ,但H cr v v <根据《高耸结构设计规范》和《建筑结构荷载规范》，需要考虑风荷载的顺风向风振，而不考虑横风向风振效应。

四、风荷载作用计算014.016.060.02210=⨯=T w ，查得脉动增大系数51.1=ξ，脉动影响系数83.0=v ，风压高度变化系数42.1=z μ，风荷载体型系数0.1=s μ五、地震作用地震设防烈度为七度， 类场地。

烟囱阻力及自拔力计算（DOC）

烟囱阻力及自拔力计算（DOC）

烟囱阻力及自拔力计算（DOC）代谢病医院DN1200烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф1200：垂直段L1=17mФ1200：长度18m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρko-ρ) g (Pa)式中：ρko—周围空气密度，按ρko=1.293 Kg/m3ρ—烟气密度，Kg/m3g—重力加速度，9.81m/ s2h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =1.34 Kg/m3则ρ=ρ0273/273+t =1.34*273/273+170=0.825Kg/m3hzs=12*(1.293-0.825)*9.81=55.1Pa2、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。

当地大气压P=100.48kpa,最热天气地面环境温度t=29℃则ρk=ρko（273/273+29）*100480/101325=1.16 Kg/m3烟囱内每米温降按0.5℃考虑，则出口烟气温度为：170-（17+18）*0.5=152.5℃则烟气内的平均烟温为（170+152.5）/2=161.25℃烟囱内烟气的平均密度为：ρ=1.34*[273/(273+161.25)]*100480/101325=0.853Kg/m3修正后的hzs=17*（1.16-0.853）*9.81=51.2（pa）2、烟囱阻力计算已知条件：锅炉三台，每台烟气量：5100m3/hФ1200：垂直段L1= 17mФ1200：水平长度18m入口温度：170℃烟囱出口温度：152.5℃ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc式中Δh m——烟道摩擦阻力Δh j ——局部阻力Δh yc——烟囱出口阻力Δh m=λ·L/d dl ·(w2/2)·ρpa式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取0.02L——烟道总长度，L=35mW——烟气流速，m/s 3*5100* m3/h= 3.8m/s3.14*(1.2/2)2*3600d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径ρ——烟气密度，Kg/m3ρ=ρ0·273/(273+t pj)=0.826ρ0——标准状况下烟气密度，1.34 Kg/m3；t pj——烟气平均温度Δh m=0.02*35/1.2*(3.82/2)*0.853=3.6 paΔh j =(90度弯头个数*0.7)*w2/2*p=(3*0.7)*3.82/2*0.853=12.9paΔh yc=?*(w2/2)*p ε——出口阻力系数，查表 1.1 =1.1*(3.82/2)*0.853=6.8paΣΔhy=3.6+12.9+6.8=23.3pa自拔力：51.2 pa > 阻力：23.3 pa，因此烟囱可以克服自身阻力顺畅排烟代谢病医院DN400烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算Ф400：垂直段L1=17mФ400：长度22m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρko-ρ) g (Pa)式中：ρko—周围空气密度，按ρko=1.293 Kg/m3ρ—烟气密度，Kg/m3g—重力加速度，9.81m/ s2h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =1.34 Kg/m3则ρ=ρ0273/273+t =1.34*273/273+170=0.825Kg/m3hzs=12*(1.293-0.825)*9.81=55.1Pa2、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。

拉索式钢烟囱计算书

拉索式钢烟囱计算书

拉索式钢烟囱计算书一、设计资料1、钢烟囱高度H=20m，直径D=426mm，厚度t=8mm。

2、基本风压：W0=0.55kN/m23、地面粗糙度类别：B类地面粗糙度指数：0.164、抗震设防烈度：6度设计基本地震加速度：0.05g 设计特征周期0.35s设计地震分组为第一组。

5、钢烟囱阻尼比：0.016、拉索：d=0.014m二、设计依据1、《烟囱设计规范》GB50051-20022、《钢结构设计规范》GB50017-20023、《建筑结构荷载规范》GB50009-20014、《建筑抗震设计规范》GB50011-20105、《高耸结构设计规范》GB50135-2006三、烟囱型式烟囱高度和直径之比：H/D=20/0.426=47>35设一层拉索，拉索数量为3根，平面夹角成120º，拉索与烟囱夹角为30 º。

四、筒身自重计算及拉索自重1、筒壁每延米自重：G1=2x3.14x(0.426/2+0.410/2)x0.008x78.5=1.65 kN/m筒壁总重：G=1.65x20=33 kN2、拉索每延米自重：T1=7N/m拉索长度：S=13/cos30 º=15m3根拉索总重：T=3x7x15=315N=0.315 kN五、风荷载产生的弯矩和拉索拉力计算1、拉索式钢烟囱自振周期，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附录E之E.1.1取：T1=(0.007～0.013)H≈0.013x20=0.26s2、顺风向风压W0=0.55kN/m2，风荷载系数计算。

（1）风压高度变化系数：查《建筑结构荷载规范》表7.2.1，地面粗糙度类别B，（2）风荷载体型系数μs《建筑结构荷载规范》表7.3.1项次36（b）H/D=20/0.426=47>25μz W0d2=1.25x0.55x0.4262=0.125>0.015,Δ≈0,μs=0.6拉索：按《建筑结构荷载规范》表7.3.1项次38拉索α=60 º风荷载水平分量的体型系数W SX =0.85风荷载垂直分量的体型系数W SY =0.40（3） 高度Z 处的风振系数βz 。

拉索式钢烟囱计算书

拉索式钢烟囱计算书

拉索式钢烟囱计算书拉索式钢烟囱计算书设计资料：钢烟囱高度为20m，直径为426mm，厚度为8mm。

基本风压为0.55kN/m2，地面粗糙度类别为B类，地震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计特征周期为0.35s，设计地震分组为第一组，钢烟囱阻尼比为0.01，XXX直径为0.014m。

设计依据：本次设计依据《烟囱设计规范》GB-2002，《钢结构设计规范》GB-2002，《建筑结构荷载规范》GB-2001，《建筑抗震设计规范》GB-2010和《高耸结构设计规范》GB-2006.烟囱型式：根据烟囱高度和直径之比计算，H/D=20/0.426=47>35，因此设一层拉索，拉索数量为3根，平面夹角为120º，XXX与烟囱夹角为30º。

筒身自重计算及XXX自重：筒身每延米自重为1.65kN/m，筒身总重为33kN。

XXX 每延米自重为7N/m，XXX长度为15m，3根XXX总重为0.315kN。

风荷载产生的弯矩和XXX拉力计算：根据《建筑结构荷载规范》GB-2001附录E之E.1.1，拉索式钢烟囱自振周期为0.26s。

顺风向风压为0.55kN/m2，根据地面粗糙度类别B，查表得各截面的μz值。

根据烟囱高度和直径之比计算，H/D=20/0.426=47>25，根据表7.3.1项次36（b），得到风荷载体型系数μs为0.6.根据计算，风荷载体型系数μs为0.6.本文将钢烟囱的设计计算过程进行了详细介绍。

首先，根据《烟囱设计规范》第10.7.1条第5款要求，钢板厚度应留有2mm腐蚀厚度裕度，因此钢板厚度t=6mm。

接着，根据公式（9.3.2-2）计算筒壁局部稳定的临界应力值为773.7N/mm2.在荷载（自重和风）作用下，按公式（9.3.2-1）计算钢烟囱的强度，包括未开洞截面和开一个洞宽为b的截面。

同时，根据荷载效应组合（自重+风）截面强度及局部稳定计算结果，判断钢烟囱的整体稳定性。