防波堤相关计算

图 １合田 良实法中波浪压力的分布 图 １给 出了利用合 田良实法计算得到 的波浪力分布 图。 其 中 ｄ表示基础前 ５Ｈ位置处 的水深 ， 代表 防浪墙前 的水 深 ， 代表 防浪墙墙底到静水面的高度 ，在没有掩护层 的情
Ｐ。＝Ｐ 一（ｐ 一Ｐ ）（ 浪力 ：
采 用 海 港水文规 范＞）中提供 的公式对防波堤 防浪墙波 浪力 进行计算 ，得到 的波浪 力在 立波状态下随水深增加而增 大 ；当波态为近破波 时 ，同一 波高情 况下 ，采 用规 范公 式计 算得 到的总水平波浪力 随水深增大而减小 。同一波态和 水深 条件 下 ，采用规范公 式计 算得到的防浪墙总水平波浪力 随波 高增加而增大 ，近 破波 状态下防浪墙总水平波 浪力 随波高增 大而显著增加 。
合 田良实法 自提 出以来 就受到 了学者们 的广 泛认可 。本 文根据 １９８５年出版的 不规则波及海上建筑物设计》一书 中提 出的合 田良实针对 防浪墙 波浪力进行计算 的方法。该方 法主 要适用于立波和 破碎 波作用下 的防浪墙波浪 力计算 ，在 很 多国家的规范 中都借鉴该 方法进 行波浪力分析和 计算 ，得 到 了大量实 际工程 的检验 。
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中 国 水 运
第 １６卷 、互 一Ｒ臻 蟮 ＊ 镧
增 加而增加 ，因此 ，也 比较 适用于立波及近破波作 用下 的防
从图 ３和图 ４对比分析可以看出 ：
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浪 墙波 浪力 的计 算 ，而对于 陡 波作 用下 的情况 而言 ，采 用
（１）基床 类型为中基床 时，采 用合 田良实方法得到 的防
况下 ，取 ｄ２＝ｄｌ，ｈ。表示 防浪墙高于静水面 的高 度。 ＝ （ ＋ ） ； ＝ ／ｃｏｓｈ（２ｚｄ／Ｌ）； ＝

透 窒式防波堤底板混凝±施工 及模板计算
李灼烁 广东省航盛建设集 团有限公司
摘 要： 本文 结合某项 目透 空式 防波堤 工程 底墩 台板低 标高 、 受水位影 响大 ， 构 结 质量 要求高等 特点， 进行模 板设 计， 出施 － ￣ 可行 方案 ， 提 Ｆ＇ ｊ ， － 可供类似 工程项 目借鉴 。 关键 词 ： 透空 式 低 标高 模板设 计
木 枋 间 距 取 ６ ０～ ８ ０ｍ ０ ０ｍ ，具 体 根 据 方 桩位 置 调 整 。 最后 铺 设 ２ｍ ０ｍ夹 板 做 为模 板 底 板 ，承 受 现 浇 混 凝 土及 施 工荷 载 。
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图５ ：上横梁布置 图
安 装 完 底 模 板 后 安装 侧 模 板 。 侧 模 板 采 用 定 型 钢 模 板 和 木 模 板 结 合 的 形式 进 行 安 装 。 具体 结 构 形 式 见 图 ３ ６ — 。 以 上 模 板 设 计 方 案 为 按 照 结 构 计 算 过 程 中 安 全 情 况 下 的布 置 情 况 ， 计 算 过 程 中涉 及 到 荷 载 计 算 过 程 调 整 结 构 布
１ 工 程 概 况 ． 海 安 新 港 防 波 堤 工 程 是 海 安 新 港 一 期 工 程 的 主 要 单 位
借鉴作用。
防 波 堤 总 长 ３ ０ ， 宽 ８ 。 标 准 段 每 段 长 ２ｍ 总 长 ５ｍ ｍ ８， ３ ８ ， 堤 头 段 长 １ｍ ０ｍ ５ ，堤 根 段 长 ２ｍ ７ 。结 构 采 用 高 桩承 台双
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直立式防波堤计算题
摘要：
1.直立式防波堤的定义和作用
2.直立式防波堤的结构特点
3.直立式防波堤计算方法
4.直立式防波堤计算实例
5.直立式防波堤的优缺点分析
正文：
一、直立式防波堤的定义和作用
直立式防波堤，又称直立式防浪堤，是一种海岸防护工程建筑物，主要作用是抵御海洋中的波浪冲击，保护海岸线不受侵蚀，维护沿海城市的安全。

二、直立式防波堤的结构特点
直立式防波堤由堤身、堤帽和基础三部分组成。

堤身是防波堤的主体部分，通常采用重力式结构，具有一定的抗波能力。

堤帽是防波堤顶部的防护部分，可以有效削弱波浪的冲击力。

基础则是防波堤承受波浪冲击力的关键部分，需要承受较大的水压和波浪冲击力。

三、直立式防波堤计算方法
直立式防波堤的计算主要包括波浪爬高计算、堤身稳定性计算、基础抗压计算等。

波浪爬高计算是确定波浪在防波堤顶部的爬高，以保证防波堤有足够的防波能力。

堤身稳定性计算是分析堤身在波浪冲击力下的稳定性，以保证防波堤不会发生倾覆。

基础抗压计算则是分析基础在波浪冲击力下的抗压能力，以保证基础的安全。

四、直立式防波堤计算实例
以某沿海城市为例，设计波浪爬高为3 米，堤身宽度为2 米，堤帽宽度为1 米，基础埋置深度为2 米，波浪冲击力为100kN/m。

根据以上参数，可以进行直立式防波堤的稳定性和抗压能力计算。

五、直立式防波堤的优缺点分析
直立式防波堤具有结构简单、施工方便、防波效果好等优点，是我国沿海城市防护工程中常用的一种类型。

然而，它也存在一定的缺点，如耐久性较差、维护费用较高等。

石料
天然重度 饱和重度 变形模量 等效粘聚力 等效内摩 泊松比 渗透系数 （kN/m3） （kN/m3） （kN/m2）（kN/m2） 擦角（°） （μ） （m/d）
1~800kg 堤心石
22
10~100kg 块石
21.8
100~200kg 块石
21.2
24
20,160
105
23.5
20,160
116
淤泥混砂
18.1
19.02
2,590
18.8
24.9
0.3
0.018
块石-淤泥-砂混合 体
全风化岩 强风化岩
22.5
22.5
3,780
12020.0源自18.219.024,000
48.6
24.9
19.2
20
200,000 100.8 27.0
表 2 各石料有限元计算参数
0.3
0.08
0.3 1.72×10-9 0.3 1.72×10-6
土层自上向下依次为淤泥混砂 1.5m，全风化花岗岩 2.2m， 底部为强风化花岗岩。
2．计算参数获取方法 通过取样试验获得的土性参数能够真实表达土层的变形 特征，从而对石料抛填后防波堤基础沉降进行数值计算分析。 对于地勘资料未显示的计算参数，分两步进行：（1）基于 PFC 计算软件进行抛石过程颗粒流模拟计算，获取块石在淤泥混 砂层（原泥面线以下）下沉深度计算，以及抛石层块石所占 的体积百分比；（2）通过 PFC 软件模拟直剪试验，获取相应 的计算参数，并通过设置函数变量，对试验过程进行实时监 控[1]。 3．关键问题解决方法 （1）计算参数准确性 地勘资料未显示的计算参数，采用 PFC 数值计算试验对 实际材料进行模拟，通过改变颗粒单元机器集合体的细观力 学性质，使之逼近材料的宏观力学参数，不断调整数值试验 输入参数，使数值计算参数与实际勘测结果相吻合。 （2）计算断面代表性 根据地质条件、堤身高度等因素，选取典型断面；根据 不同断面的具体情况和确保数据全面的原则，在断面选取 10 个监测点保证计算的代表性、准确性。 4．计算主要过程 基于 Plaxis 对典型断面建立沉降计算模型，根据地勘资 料、PFC 计算结果输入相应计算参数，根据现场施工情况输 入相应施工步序进行沉降计算，在模型中的堤顶、堤底、坡 脚、护底等位置选择 10 个特征点，输出总位移云图等，并 提取相应沉降值。 5．计算参数的确定 在使用 Plaxis 建模计算时，需输入地基土层及堤身材料 的物理、力学参数。通过地质勘查资料整理及室内试验等方 式，可获取如下所需计算参数，见表 1 和表 2。 6．模型建立