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76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段芦浦特大桥盖梁模板计算书宁波交通工程建设集团有限公司76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部2013年6月15日立柱、模板立面图（1）侧模内楞计算模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。
新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）：1F=0.22γc t0β1β2V2F=γcH式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h；V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m；β1—外加剂影响修正系数，取1.2；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0.22×24×10×1.2×1.15×0.72=61KN/m2F=γcH=24×2.2=52.8KN/m2综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=52.8/24=2.2m（2）侧模外楞计算外楞为双拼的[14，间距为100cm混凝土的侧压力为52.8KN/m 2转化成线荷载=52.8KN/m简化为简支梁计算2811440840102141006.2Nm EI =⨯⨯⨯=-EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N计算结果：kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算：[]MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max=⨯==⨯⨯==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.19107.321052.4732333max max =⨯==⨯⨯⨯⨯==-ττ＜，合格； 刚度计算：mm mm f 75.040030051.0max =<=，合格。
目录一、工程概况二、编制依据三、模板计算3.1梁截面及有关构造图3.2参数信息3.3梁侧模板荷载计算3.4梁侧模板面板计算3.5梁侧模次楞计算3.6侧模主楞计算3.7穿墙螺栓的计算3.8梁底模面板计算3.9梁底横梁计算3.10梁底纵梁计算3.11抱箍架计算四、模板安装4.1一般要求4.2模板组拼4.3模板定位4.4模板支设五、模板质量保证措施六、模板拆除七、安全文明施工措施八、事故应急救援预案九、附图一、工程概况本工程为××路C标，工程范围内有5#桥、6#桥两座桥梁，桥梁上部结构采用三跨一联预应力钢筋砼简支空心板梁，5#桥8m+8m+8m=24m、6#桥8m+10m+8m=26m，桥面宽度为52.62m。
下部结构采用桩接盖梁（桥台），φ1.0m 的钻孔灌注桩基础。
墩台盖梁为矩形普通钢筋砼结构，每个桥墩盖梁在机非分隔带沉降缝处断开，分成三段。
模板方案主要为盖梁模板设计方案，并以梁断面b=1.3m、h=1.0m为典型断面进行模板体系计算。
二、编制依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）；2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；3、《混凝土施工及验收规范》GB50204-2002；4、《钢结构设计规范》GB50017-2003；5、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；6、《城市桥梁工程施工及质量验收规范》（CJJ2-2008）；三、模板计算3.1梁截面及有关构造图（见附图3.1-1～4）3.2参数信息1、模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：1.30；梁截面高度D(m)：1.00；模板支撑传力体系：梁模面板--次楞（横梁）--主楞（纵梁）--抱箍架；2、荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3)：1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；施工荷载(kN/m2)：4.0；3、材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.0；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4、梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方: 100×100mm；梁底纵向支撑截面类型：22b 号工字钢；梁底横向支撑间隔距离(mm)：200.0；5、梁侧模板参数次楞间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：200mm，800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：100.00；3.3梁侧模板荷载计算按《模板技术规范》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
四、支架、模板计算书支架立杆纵、横向间距90×90cm，碗扣件Φ48，壁厚3.5mm。
一、何载计算1．模板自重竹胶板9kN/m3×0.012cm（厚度）=108N/m2=0.108kN/m25cm厚大板6kN/m3×0.05cm（厚度）=0.3kN/m22．支撑方木12×15cm自重6kN/m3×0.12m×0.15m=0.108kN/m23．碗扣支架自重每根立杆3.841kg/m×4.5m=0.173kN4．新浇钢筋混凝土自重①．中支点横梁部分：25kN/m3×1.5m=37.5kN/m2②．正常段部分：平均梁高0.92m25kN/m3×0.93m=23.25kN/m25．施工人员、机具何载 1.0kPa=1.0kN/m26．振捣何载 2.0kPa=2.0kN/m2说明：5、6项何载取值依据JTJ041-89《公路桥涵施工技术规范》附录8-1。
二、木模板验算验算公式依据《建筑施工工程师手册》按多跨等跨连续梁计算，跨度取0.9米验算木板厚度5+1.2=6.2cm宽度bcm.何载组合：1+4①+5+6q=0.108kN/m2+0.3kN/m2+37.5kN/m2+1kN/m2+2kN/m2=40.908kN/m21.抗弯：M max=0.08ql2=0.08×40.908kN/m2×bcm×0.92m2=2.65kN.cmW n=1/6bh2=1/6×6.22×b=6.41bcm3σm=M max/W n=2.65kN.cm/(6.41bcm3)=0.415kN/cm2=4.15N/mm2<f m=13N/mm22.抗剪：Q=k v×ql=0.6ql=0.6×40.908kN/m2×bcm×0.9m=0.221bkN对于矩形断面τ=1.5Q/(bh)=1.5×0.221bkN/(bcm×6.2cm)=0.0536kN/cm2 =0.536N/mm2<f v=1.5N/mm23.稳定性在均布何载作用下W=k w ql4/(100EI)k w=0.677q=40.908kN/m2l=0.9m E=10000N/mm2I=bh3/12=bcm×6.23cm3/12=19.9bcm4则W=0.677×40.908kN/m2×0.93m3/(100×10000N/mm2×19.9bcm4)=1.01mm<L/400=2.25mm即扰度在允许范围之内，5cm大板满足强度、刚度、稳定性要求。
盖梁膺架计算一 工程概况天津中心渔港经三路跨海滨大道分离式立交桥起点桩号K2+952.833,终点桩号K3+407.533，桥梁全长454.7m ，共18跨，其中0#、1#、17#、18#为桥台，2#-16#为中盖梁，中盖梁长25.816m ，宽1.7m ，高1.6m ，下部结构为4个1.4*1.7m 矩形墩柱，盖梁施工拟搭设膺架进行施工。
膺架搭设在承台上，根据承台尺寸，拟采用φ48*3.5mm 碗扣件作为脚手架，碗扣件立杆横距0.6m ，纵距0.6m ，步距1.2m ，上下托可调范围为30cm ，顶托上布设13*13cm 方木作为横梁，横梁上布设13*13cm 方木作为纵梁，纵梁上铺设盖梁底模。
二 膺架计算1、纵梁方木计算按照三跨连续梁进行计算，根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：［σ］=12 Mpa,［τ］=1.3 Mpa, E=9×103Mpaq小方木选用截面5×10cm的红松，截面几何特性计算结果如下：w=1bh²/6=1×13×13²/6=366.2cm³I=1bh³/12=1×13×13³/12=2380cm4（1）荷载计算1、钢筋砼荷载：q1=25*1.6=40KN/ m22、模板荷载：q2=2.5KN/m22 、施工人员、施工料具运输、堆放荷载：1KN/m23、倾倒、振捣砼时产生的冲击荷载： 2.0 KN/m2平均每平米荷载总计：F=40+2.5+1+2=45.5KN/m2（2）强度计算：按三跨连续梁近似公式计算，转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=45.5×0.3=13.65KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：Mmax=0.1×q×L²=0.1×13.65×0.6²=0.49KN/mσmax=Mmax/W=0.49/366.2=1.34Mpa＜［σ］=12 Mpa,满足要求（3）刚度验算：f max=qL4/150EI=13.65×0.64/(150*9*106*23.8*10-6)=0.06mmf max＜L/400 =1.5mm 满足要求（三）横梁方木计算横梁方木跨径0.6m，间距0.6m按照三跨连续梁进行计算，根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：［σ］=12 Mpa,［τ］=1.3 Mpa, E=9×103 Mpa小方木选用截面13×13cm的红松，截面几何特性计算结果如下：w=1bh²/6=1×13×13²/6=366.2cm³I=1bh³/12=1×13×13³/12=2380cm4（2）、强度计算：转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=13.65*0.6=8.19KN/m 根据《路桥施工计算手册》查得：Mmax=0.267×q×L=0.267×8.19×0.6=1.311KN/mσmax=Mmax/W=1.311*103/3.662*10-4=3.6Mpa＜［σ］=12 Mpa,满足要求（3）、刚度验算：fmax=1.883qL2/100EI=1.883*8.17*0.62/(100*9*106*2.38*10-5)=0.255mmf max =0.255＜L/400 =1.5mm 满足要求（四）支架强度、稳定性计算1、立杆稳定性计算立杆承受由横梁传递来的荷载N =45.5*0.6*0.6=16.38 KN 。
盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书一、概述1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。
计算长度8.2m。
2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。
二、荷载分析根据现场施工实际状况，便桥承受荷载重要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。
其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为重要荷载。
如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力状况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。
①贝雷架自重G1：查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN②砼自重G2：计算可知砼体积为77.2 m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则G2 =77.2×2400×10/1000=1852.8 KN③人员及设备自重G3：按照2.5KN/m2来确定；则G3 =2.5×2.4×14.4=86.4 KN④振捣动荷载G4：当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4 =0 KN⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0 KN⑥模板自重G6：底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2；侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28 m2,单位质量为88.18 Kg/m2；则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81 KN⑦横梁工字钢G7：查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。
桥墩盖梁计算书原始数据表单位：kN-m制┏━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━┓┃横分系数│汽车控制裂缝mm │挂车控制裂缝mm │支点过渡跨中间比值┃┠───────┼──────────┼──────────┼────────────┨┃ 0 │ 0。
180 │ 0.180 │ 0.25 ┃┗━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━━━┛注:横分系数0指“杠杆法过渡偏心受压法”，1指“左右偏载按偏压法，对称按杠杆法”，2指“完全杠杆法”。
┏━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━┓┃汽车荷载│挂车荷载│人群集度│车道数┃┠───────────┼──────────┼──────────┼────────┨┃公路-Ⅱ级│不加载│ 0.000 │ 2 ┃┗━━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━┛汽车数据┏━━━━┯━━━━┯━━━━━┯━━━━━┯━━━━━━━┯━━━━━━━┯━━━━┓┃汽车车距│汽车轮距│汽车前轮重│汽车后轮重│重车与前车车距│重车与后车车距│重车轮重┃┠────┼────┼─────┼─────┼───────┼───────┼────┨┃ 15.00 │ 4。
00 │ 0。
0 │ 0.0 │ 1000。
00 │ 1000.00 │ 300。
0 ┃┗━━━━┷━━━━┷━━━━━┷━━━━━┷━━━━━━━┷━━━━━━━┷━━━━┛┏━━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┓┃重车轮轴数│ 1～2轮距│ 2~3轮距┃┠──────────────┼─────────────┼─────────────┨┃ 3 │ 3.60 │ 1。
20 ┃┗━━━━━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━━━━┛┏━━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┓┃第1轮重│第2轮重│第3轮重┃┠──────────────┼─────────────┼─────────────┨┃ 60.0 │ 120。
目录盖梁模板、托架计算书 (1)一、工程概况 (1)1.盖梁类型 (1)2.支架搭设情况 (1)二、计算依据 (1)三、模板支架布置图 (2)四、计算原则 (2)五、高1.6m盖梁模板验算 (2)1.侧模布置 (2)2.模板所受侧压力 (3)3.面板验算 (4)4. 横肋验算 (5)5.竖向大肋验算 (7)六、支架验算 (7)七、销棒验算 (13)盖梁模板、托架计算书一、工程概况1.盖梁类型详见《圆柱墩墩身、系梁、盖梁施工方案》第二章工程概况2.支架搭设情况盖梁施工采用无落地支架施工技术：在墩柱中预埋两根PVC管，将φ70mm 钢棒穿入其中，作为墩柱两侧牛腿拉杆，牛腿上放置千斤顶，将两根45a型工字钢分别担在墩柱两侧的千斤顶上，并在两根工字钢上均匀铺设12.6工字钢作为分配梁，在超出盖梁的槽钢上铺设δ=5cm厚木板作为施工平台，分配梁两端每隔2米焊一节1.2m高Φ25钢筋作为护栏立柱，护栏横向通长布钢筋3道，护栏钢筋焊好后用安全网围护。
二、计算依据《路桥施工计算手册》人民交通出版社《结构力学》高等教育出版社《钢结构设计原理》高等教育出版社《公路桥涵施工技术规范》交通部部颁 JTJ041-2000三、模板支架布置图四、计算原则由于本项目盖梁尺寸繁多，模板均采用同种材料同一厂家加工，支架均采用同种材料搭设，故在进行模板验算与支架验算时，选取结构自重最大的盖梁进行验算，即选择尺寸为长×宽×高为11m×2.4m×1.6m的盖梁（过渡墩）进行验算，采用ansys有限元分析软件与SM-slove结构力学求解进行验算。
五、高1.6m盖梁模板验算1.侧模布置侧模采用钢模，面板厚度4mm，竖肋间距40cm，横肋间距30cm，竖向大肋间距1.05m。
42005251050105010505251501750932002002002002002002009315015015015015015015015015015015015015015015075150150150150150150150150150150150150751600材料用量表2.模板所受侧压力新浇混凝土对模板的侧压力（按墩身模式）：12121222000.22T 150.2225203 1.2 1.152 71.5KN/m cf v γββ=+=⨯⨯÷⨯⨯⨯=（） γc h=25×1.6=40KN/m 2，f ＞γc h 。
碗扣式楼板模板支撑架计算书依据规范:《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
架体结构重要性系数取1.00。
模板支架搭设高度为5.9m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.30m，脚手架步距 h=0.60m。
钢管规格：Φ48×3.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);面板厚度6mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000000.0N/mm2。
内龙骨采用双钢管φ48×3.0mm，间距250mm，顶托梁采用双钢管φ48×3.0mm。
模板自重78.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
图碗扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×2.40+78.50)+1.40×2.50=169.700kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.00×2.40+0.7×1.40×2.50=83.450kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
施工平台受力计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.86m ，宽2.1m ，高1.8m ，混凝土方量为43.56方，悬臂长2.23m ，两柱中心距7.4m 。
二、总体受力计算1、荷载计算1) 混凝土自重荷载W 1=43.56×26=1133kN ；2）模板荷载A 、定型钢模板,每平米按1.2kN 计算。
W 2=（11.86×1.8×2+1.8×2.1×2）×1.2=60.3kN ；3）施工人员、机械重量按每平米1kN ，则该荷载为：W 3=11.86×2.1×1=25kN ；4）振捣器产生的振动力盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力5kN 。
施工时振动力:W 4=5×3=15kN ；总荷载：W=W 1+ W 2+ W 3+ W 4 =1133+60.3+25+15=1233.3kN5）荷载集度计算横桥向最大荷载集度：q h1=（W+0.9×1.23×2.1×26）/11.86=（1233.3+60.4）/11.86=109kN/m ；最小荷载集中度q h2= q h1/2=55kN/m顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q s = q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m2、强度、刚度计算1)木材强度验算取盖梁跨中横向一米段对木方进行计算，其中横向一米荷载共有2根方木2根10#槽钢承担，顺桥向荷载集度：q s = q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m ，受力图:弯矩图剪力图其中最大弯矩为：M=20.4kN ·m ，最大剪力为：Q=46.7kN单条10cm ×10cm 的方木的抗弯模量W x =166.67×10-6m 3，抗剪面积A=0.01m 2单条10#槽钢抗弯模量W x =39.4×10-6m 3，抗剪面积A=12.74×10-4m 2 根据应力公式可以得出最大拉应力：σ=M/W x =20.4×1000/39.4/3=172MPa <[σ]=200MPa;根据剪应力公式可以得出剪切应力：τ=1.5Q/A=70×1000/12.74/3=18.3MPa <[σ]=85MPa;2）纵梁45b 工字钢计算实际施工中盖梁两端部分模拟为梯形荷载，最小值为55kN/m ，最大值为109kN/m ，跨中模拟均布荷载109kN/m ，实际施工中立柱顶部混凝土完全由立柱承受，但为安全起见，计算模型将此部分混凝土考虑在内，工字钢计算模拟图形如下图：弯矩图（荷载组合）剪力图（荷载组合）荷载组合其中荷载组合后最大弯矩为：M=-562kN·m，最大剪力为：Q=48.7kN，最大支撑力F=78.7kN2）工字钢强度验算单片45b工字钢抗弯模量W=1500×10-6m3，x单片工字钢抗剪面积A=111.4×10-4m2实际为两片工字钢受力，工字钢弯拉应力为：=562×103/1500/2=187MPa[σ]=200MPa;σ=M/Wx3)工字钢剪力验算τ=1.5Q/A=1.5×48.7×1000/2/111.4/2=1.6MPa <[σ]=85MPa;三、穿心棒法施工钢棒验算钢棒作为主要承重构件，承受来自上部结构的全部荷载，保证安全稳定，对钢棒的抗剪和抗弯强度进行验算。
无支架穿心棒法盖梁施工计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长12.7m，宽1.5m，高1.3m，混凝土方量为22.9方，悬臂长2.75m，两柱相距7.2m。
二、施工方案1、工作支架的搭设：承台基坑回填石屑或中粗砂，充分压实并做好地基防排水，然后进行工作支架（门式钢管脚手架）的安装，门支架按纵向间距90cm 等距离进行布置，墩身两侧各搭设一排，纵横向用钢管联结、加固，具体要求见墩身施工工作平台支架搭设方案。
2、施工步骤1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，距离柱顶110cm预埋直径100mm硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调；2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为200cm的钢棒，作为45号工字钢的支撑点，钢棒外伸长度一致；3）吊装45号工字钢：用吊车将45号工字钢安全平稳对称的吊装在钢棒上，用拉杆将工字钢固定，锁好横向联系，用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。
4）安装定型钢模板：在工字钢上铺设横向分配梁10号槽钢，再在槽钢上布置枕木，在枕木上安装定型钢模板，按预拱度要求调整模板底标高。
钢模板由专业厂家生产，按要求加工钢撑脚支撑，以方便安装；5）拆除钢棒，封堵预留孔：墩帽施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。
三、受力计算根据该桥的工程特点,结合本单位施工技术水平、机具设备等,确定该桥盖梁的施工方案为:在墩身离柱顶1.10m处预埋直径10cm的PVC管,盖梁施工时通长穿入Φ90高强钢棒（暂定）,钢棒长2m，在钢棒上铺设I45a工字钢作为纵梁，在工字钢上每隔40cm焊接高20cm、直径Φ48，壁厚为3.5mm的钢管，钢管上安放顶托，顶托是可调的，在顶托上横向放置两片10号槽钢，再在槽钢上沿纵向每隔20cm放置10×10cm的枕木，然后在枕木上安装定型钢模，具体搭设见盖梁底模及平台的平面布置图。
1、荷载计算1) 混凝土自重荷载W1=22.9×2.6=59.54t；2）支架、模板荷载A、盖梁两侧各设置一根I45b工字钢作为主梁,长13m。
百度文库 - 让每个人平等地提升自我 1 盖梁模板设计计算书
一、概述 本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。 针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。 二、正侧模设计 1、正侧模尺寸及结构形式选定 正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。 2、模板荷载计算 （1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。 砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。砼的入模温度假定为10℃，KS取， 1500 1500 Pm＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×××3√ T+30 40
＝ Pm＝25H＝25×＝ 取Pm＝ 百度文库 - 让每个人平等地提升自我 2 （2）振捣砼时产生的荷载取。 （3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定： 计算强度荷载 P1＝ +＝； 验算强度荷载 P2＝。 3、面板计算 Lx／Ly＝500／300＝ 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。 （1）强度计算 先计算Mmax
查《建筑工程模板施工手册》
W＝ Mx＝ My= Mx0＝ My0＝ 取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为： q＝×103×10-6×1＝／mm Mx·max＝Mx0·ql2＝××3002＝·mm 面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3 查《建筑工程模板施工手册》P498知： Mmax σmax＝ ＝ ＝／mm2＜[σ] Vx·Wx 1×
＝145N／mm2 其中Vx＝1（截面塑性发展系数） （2）刚度验算 F＝P1＝／mm2 h=300mm 百度文库 - 让每个人平等地提升自我 3 Eh３２ ×105×53 B0＝ ＝ ＝×106 N·mm 12（1-v2） 12×（）
查表知Kf＝＝Wmax Fl4 ×3004 h fmax＝Kf· ＝× ＝0.32mm＜ B0 ×106 500
＝300/500＝0.6mm 4、横肋计算 横肋可看作是支承在竖向主梁上的连续梁， 强度计算荷载为 q1＝P1·h＝×500＝／mm 刚度验算荷载为 q2＝P2·h＝×500＝／mm 其计算简图如下表： 查《建筑工程模板施工手册》P531知 Mmax＝Kmq1l2＝××10002＝×106 N·mm 最大弯矩位于支座2处。 Mmax ×106 σ＝ ＝ ＝ N／mm2＜[σ]＝215 N／mm2 W ×103
q2l4 ××10004 Wmax＝Kw· ＝ ＝ 1000EI 1000××105××104
q2l4 Wmax＝ （5-24λ2） 384EIx
×10004 ＝ （5-24×） 384××105××104
＝＜L/500＝1000/500＝2 满足要求。 5、竖向大肋计算 百度文库 - 让每个人平等地提升自我 4 竖向大肋暂选用2[8，假定上下对拉杆间距为1.85m。 （1）强度计算 当x＝1／√3 时，有最大弯矩 1 q1″L2 1 ×18502 Mmax＝ q1′L2+ ＝ ×4×18502+ 8 9√3 8 9√3 ＝×106N·mm
Mmax ×106 σw＝ ＝ ＝ N／mm2＞[σ]＝145 N／mm2 W ×103
故考虑将竖向大肋改为2[10， 此时每条竖向大肋Wx变为×103mm3 σw＝ N／mm2＜[σ]＝145 N／mm2 （2）挠度验算 q2l4 ××18504 fmax＝ ＝ ＝3.5mm＞3mm EI ×105××104
由于竖向大肋与纵、横肋、面板焊在一起，整体刚度远大于竖向大肋本身的铡度，因此挠度不会超过3mm，可以认为合格。 6、竖向小肋计算 将竖向小肋看作支承于横肋的简支梁，L＝0.50m＝500mm 计算简图如下：
强度计算： 1 q1″l2 1 ×5002 Mmax＝ q1′l2+ ＝ ××5002+
8 9√3 8 9×√3 ＝×105 N·mm 百度文库 - 让每个人平等地提升自我 5 Mmax ×105×6 σ＝ ＝ ＝166 N／mm2＞[σ]＝145N/mm2 W 5×502
竖向小肋改为□60×5扁钢 Mmax ×105×6 σ＝ ＝ ＝115N／mm2＜[σ]＝145 N／mm2 W 5×602
满足要求。 挠度验算： 5q2′l4 q2″l4 5××5004×12 fmax＝ + ＝
384EI EI 384××105×5×603 ××5004 + ＝0.375mm＜3.0mm
×105×5×603 满足要求。 7、对拉螺杆计算 对拉螺杆受力简图如下：
q1＝4×103×1＝4×103N／m q2＝×103×1=×103N／m R下＝q1l／2+2／3（q2- q1）·l／2 ＝4×103×2+2／3（）×103×2 ＝ 查《建筑工程模板施工手册》P491知，选用M20对拉螺栓即可满足要求，但考虑到施工中由于部分对拉螺栓不能拉紧，故选用M22拉杆。又为上下通用性的考虑，上部拉杆也取M22拉杆。 百度文库 - 让每个人平等地提升自我 6 三、底模及堵头模板、翼下侧模设计 1、底模设计 （1）底模结构形式选定 底模采用4cm木板作为面板，外贴1cm防水胶合板以保证结构表面的平整光滑。肋木采用10×10cm方木，间距70cm。模板组拼及结构形式见附图 ：盖梁底模设计图。 （2）荷载组合 根据《公路桥涵施工技术规范》，计算强度荷载组合为： ①模板自重 底模面板与堵头模板、翼下侧板重量为，折合为m2。 ②新浇筑钢筋砼的重力 以9＃桥为计算对象： （×）××25＝／14.08m2 ＝／m2 ③施工人员和施工料、具等行走运输或堆放的荷载 按每平方米300kg计，即3KN／m2。 ④振捣砼时产生的荷载 对底板振捣砼产生的荷载为2KN／m2。 ⑦其它可能产生的荷载，如冬季保温设施荷载 按3KN／m2计。 计算强度荷载组合：①+②+③+④+⑦＝／m2 验算刚度荷载组合：①+②+⑦＝／m2 （3）面板计算 面板选用东北落叶松，板条宽度为20cm，计算时按简支梁计算，其计算简图如下： 百度文库 - 让每个人平等地提升自我 7 强度计算： Mmax＝1／8ql2＝1／8××＝·m Mmax ×103×6 σw＝ ＝ ＝＜[σ]＝ W ×
挠度验算 5ql4 5××103××12 fmax＝ ＝ ＝2.0mm
384EI 384×11×109×× fmax＝2.0mm＜1／250＝3mm 符合要求。 （4）肋木计算 肋木下工字钢摆放间距为60cm，工字钢采用I12，考虑到施工中有可能加宽度为60cm的底模以适应不同形式的盖梁，因此按最不利情况――简支梁计算。 q1＝×＝／m q2＝×＝／m 强度计算： Mmax＝1／8ql2＝1／8××103×＝·m
Mmax ×103×6 σw＝ ＝ ＝＜
W × 挠度验算： 5ql4 5××103××12 百度文库 - 让每个人平等地提升自我 8 fmax＝ ＝ 384EI 384×11×109×× ＝0.5mm＜1/400L＝1.5mm 符合要求。 2、堵头模板、翼下侧模结构受力均小于底模，为保证模板的通用性，结构形式与底模相同。 百度文库 - 让每个人平等地提升自我
9 盖梁支架设计计算书
一、概述 本合同段桥位均处于鱼塘等软弱地基中，钻孔桩施工只是在原鱼塘底填宕渣作为施工场地，因此，不考虑用满堂支架浇筑盖梁，而是采用牛腿支架。 二、支架结构布置 详见附图：牛腿支架设计图。 三、支架结构计算 1、剪力销计算 （1）荷载计算：为求得最不利情况，以4＃桥7＃墩盖梁为计算对象。 砼重： G1＝（××）×25 ＝ 模板重： G2＝1090×（××2+××2+××2） ＝ 支架重：纵向工字钢为长度为3.3m的I16工字钢，间距为0.60m，共布置25道，横向I50b工字钢单根长15m。 则支架重：G3＝×25×205+15×4×1150＝ 施工人员及料具堆放：G4＝×103×15×＝ 振捣砼产生的荷载：G5＝2×103×15×＝99KN 故每个剪力销支点需支承的反力为： （G1+G2+G3+G4+G5）／4＝ 剪力销采用φ52mm的35CrMo钢：
