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密目消音网受力分析计算书

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计算书
1、平面布置和传力路径

图1 隔音网的的布置图
对图1说明如下：1）图1中方框代表混凝土柱，粗实线代表钢丝绳，布置
在图中的竖向，细实线代表尼龙绳，布置在图中的横向，密目隔音网布置在整个
平面；2）柱网间距为6000mm，尼龙绳间距为1500mm；3）密目隔音网搭在尼
龙绳上，尼龙绳与钢丝绳之间通过绑扎固定，钢丝绳穿过柱边钢箍上的孔洞最后
连接到冷却塔外围的钢管上，见图2。

（a）钢箍俯视图 （b）钢箍侧视图（来自实例）
图2 钢箍示意图
荷载来源说明：横向荷载——由于密目消音网所处环境相对封闭，且为水平
布置的网状结构，受风面积很小，所以可以认为几乎不受风荷载影响，横向荷载
近似为零；竖向荷载——竖向荷载主要来自两个方面：1）密目消声网自身重力，
由于密度小（5m2网质量为1kg），是次要作竖向荷载；2）冷却水喷淋产生的竖
向冲击力，水本身密度大，加上冲击对荷载的放大作用，构成了主要的竖向荷载。
传力路径说明：从图1可以明显看出整个消音系统的传力模式类似板梁柱结
构，密目消音网相当于板，尼龙绳相当于次梁，钢丝绳相当于主梁，传力路径为
竖向力—密目消音网（面荷载）—尼龙绳（线荷载）—钢丝绳（集中荷载）—柱
和外围钢管。
2、加密目消音网对原有淋水区立柱的影响分析
加密目消音网对原有淋水区立柱的影响分两个方面来说明：
1）在加钢箍处对柱的局部影响。在图2（b）中可以明显看到钢箍下面垫有
一层橡胶，这可以有效防止此处产生局部破坏对柱的承载力带来的不利影响；
2）新的外力对柱的整体影响。取图1中竖向柱列的中间一榀进行分析，受
力简图如图3。

图3 竖向柱列中间榀受力简图
绳索得受力特性是只能承受轴向拉力，这里的钢丝绳也必将通过自身的变形，
通过自身的轴向拉力来平衡外部荷载，分别截取图3中两段钢丝绳和中间柱钢箍
进行受力分析，受力简图如图4。

(a) 左边钢丝绳受力简图
（b） 右边钢丝绳受力简图
（c） 中间柱钢箍受力简图
图4 各部分受力简图
在钢箍、绳索安装到位，密目消音网铺设合格的前提下，可以得到
F1=F2=F3=F4=F5=F6，
12，所以N1=N2=N3=N4。对图4（c），在N2=N3，12

的前提下，可以得到N2x=N3x，所以新加外力对钢箍水平向的作用为零，满足招
标文件中要求的“冷却塔淋水构件立柱不得承受密目消声网横向剪切力影响”。

3、加密目消音网对人字柱的影响分析
加密目消音网对人字柱的影响同样分两个方面来说明：
1）在钢管与柱接触处对柱的局部影响。钢丝绳的端部固定在塔底的一圈不
锈钢管上，而这些钢管则是通过管箍支撑固定在冷却塔人字柱底部，同样钢箍与
混凝土人字柱间设置橡胶垫圈，保证不对人字柱产生局部破坏作用。
2）新的外力对柱的整体影响。整体影响通过一个实例来分析，实例如图5。

（a）绳索与钢箍 （b） 钢管与人字立柱
图5 密目消声网降噪实例
图5中的实例，冷却塔直径为123m，柱距为6m，人字柱共104根，直径为1.2m，
由于缺乏准确的水流冲击力以及受力时的绳索角度数据，故大致估算新加外力对人字柱
的影响：
（1）根据尺寸数据大致估计钢丝绳与外围钢管的连接点为80个；
（2）每个连接点传上的力计算；
填料层底部高度10.8m，水流从填料层流出时记初速度为0，自10.8m处下，较高
一层的消音网距水面1.5m，水滴下落高度约为9.3m，水滴下落需考虑空气阻力影响，
参考雨水落地速度讨论冷却水冲击密目消音网的速度：
（a）雨水落地速度取值表
（b） 雨滴直径与落地速度关系曲线
图6 对雨水落地速度的各种研究
图6展示了两种雨水落地速度取值方法（来自不同研究者），两者取值不同但差距
不大。冷却水直径取4mm，由于下落高度较雨水远小，冷却水的冲击速度取5m/s。

水柱冲击实体时2svNimpact，水滴冲击网状物时，需要考虑折减，引起折减的
因素主要有以下三个：○1水滴没有布满整个空间（水柱布满了）、○2网格存在空隙（实
体不存在）、○3水滴撞击消音网后速度未变为零。下面对这三个因素一一讨论：
○1水柱布满整个柱体空间，而水滴没有，保守取雨滴尺寸在三个坐标轴方向均为水
柱的1/2，则s需要取一折减系数1/4；
○2由于存在空隙，网格由网线和网格，保守估计空隙占整网面积1/4，s需再取一折
减系数3/4；
○3水流速度未减为零，保守估计水滴穿过网后速度还剩20%，则v2前需取一折减
系数0.64。
综合需要折减的各种情况：
225
1313
=0.641000360.6451.08104444NsvN
impact修正

钢丝绳偏离水平方向的角度很小，预估为50，sin50=0.087，所以N1=N2=N3=N4=N
水冲击力
/2/sin50=621000N，即每个传力点的力为621000N，方向假设为最不利的朝向冷却
塔圆心。
（3）总受力：
7
=80621000=4.9710NN

总

(4)人字柱中增加的剪应力：
7
2
4.9710==0.42MPa3.141.21044


钢材的剪切强度往往能达到数百兆帕，增加0.42MPa影响可以忽略不计。（注：由
于缺乏准确数据，该部分计算的很多关键数值为估取，计算结果仅供参考）

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满堂支架施工受力计算书

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满堂支架施工受力计算书一、支架材料（1）木胶板木胶板作模板面板时根据《木结构设计规范》4.2规定抗弯强度设计值13N/mm2，弹性模量为9.0*103N/mm2，挠度极限值L/400。

由于桥梁施工处于露天环境，根据规范的要求进行调整，f m=13╳0.9=11.70N/mm2，E=9.0*103*0.85=7.65*103 N/mm2。

(2)第一层木楞:宽100mm，长100mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(3)第二层木楞:宽150mm，长150mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(4)48mm×3.2mm 钢管：惯性矩I=11.36cm^4，截面模量W=4.732cm^3，截面积 A=4.504cm^2，回转半径 i=1.588cm，钢管自重: 3.54kg/mQ235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值： f=215N/mm^2，弹性模量： E=2.06×10^5N/mm^2。

二、计算荷载1、箱梁混凝土容重26.5KN/m3。

2、模板自重:侧模及排架4.0KN/m2 内模及底模1.5KN/m23、人群及机具荷载荷载按2.5KN/㎡计算。

4、倾倒和振捣混凝土荷载按4.0KN/㎡计算。

5、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。

三、受力计算3.1.计算假设支架横断面构造图如下所示由于箱梁横向不均匀分布，根据箱梁横断面的形状，为了使支架受力比较合理，对称中线的一半横向分为中间部分（宽3.0米）、腹板部分（宽1.7米）和翼板部分（宽2.65米），各部分的宽度内均按照均匀荷载进行假设。

3.2.荷载计算3.2.1箱梁各部分荷载（1）翼缘混凝土荷载2=q m⨯KN•+2.0（=）⨯655.11.260583.1.0翼（2）腹板混凝土荷载2KN•q m3⨯=⨯=26.48.1835.05腹（3）底板混凝土荷载2=KN•q m⨯⨯=）+（6.033.395.26.1056.0底（4）内模及底模荷载2KN•=q m5.1内（5）外膜及排架荷载20.4q m KN •=外（6）人群及机具荷载25.2q m KN •=人（7）倾倒和振捣混凝土荷载20.4q m KN •=倾3.2.2底模面板计算箱梁横断面由于腹板下底模受力最大,以腹板下底模面板做控制计算 腹板下组合荷载为：m 28.1090.45.248.832.1q •=++⨯=KN ）（腹组面板为20mm 厚木胶板模板次楞（横向分配梁）间距300mm ，计算宽度1000mm 。

卷扬机受力计算书

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自制小吊车受力计算书一、单元体自重GG=18000 N=18KNG k=Y w GY 为风荷载分项系数，Y =1.4 w w=18*1.4=25.2KNGk二、小吊车的抗倾覆根据图示尺寸求得单元体吊点力距为2m。

钢丝绳重力距为2m，自重为100KG卷扬机、电动机重力距为4m，自重为500KG。

配重重力距为4m，重量为1000KG。

M GK=(25200N + 1000)*2m=52400N.mM G尸(500kg + 1000KG ) *9.8N/kg*4m二58800N.mM G，/ M=58800N.m/52400N.m=1.12>1GK因为M G,> M Gk所以，小吊车的抗倾覆能满足要求。

三、吊绳计算/K1钢丝绳的容许拉力(安全荷载)S=Sb=aPgS b为钢丝绳的拉断拉力SbPg为钢丝绳的破断拉力总和Pg=0.5d 2d为钢丝绳直径d=17mm查表得 Pg=184KNa为钢丝绳之间荷载不均匀系数，a取0.85S b=0.85*184=156.4KN为钢丝绳使用安全系数，查表得£=5.5K1S= S b/ K=156.4/5.5=28.44KN=28440N>25200N= G k1因为S> G k即钢丝绳的容许拉力大于单元体在风荷载作用下的力。

所以选用6*19 ,直径为17mm的钢丝绳能满足要求。

四、卡环即御甲的计算卡环横销的直径为28mm 卡环的安全荷载Q b=40d 12=40*28 2=31360N>25200N= G k> G k，即卡环的安全荷载大于单元体在风荷载作用下因为Qb的力。

所以，选用直径为28mm横销的卡环能满足要求。

五、绳卡计算钢丝绳所受综合受力为25.2KN,采用骑马式绳卡夹接，用19mm螺栓紧固，绳卡数量：N = 2.5*P/TP=25.2KNT=24.5KNN=2.5*25.2KN/24.5KN=2.57 个故需用绳卡3个。

爬架计算书25文档

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桁架导轨式爬架计算1．概述桁架导轨式爬架从功能上可划分为三部分:架体结构,由竖向主框架、水平支撑桁架、脚手管、脚手板等组成；升降机构及安全装置，由横梁、拉杆、穿墙螺栓、提升钢丝绳、斜拉钢丝绳、吊点横梁、底座、制动轨、导轨等组成；升降动力设备，由电动葫芦、电缆线、电控柜等组成。

其中前两部分，即架体结构、升降机构及安全装置为本设计计算书的检算对象。

1.1计算遵守的规范、规程①《建筑结构荷载规范》(GBJ9-87)②《钢结构设计规范》(GBJ17-88)③《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GBJ18-87)④《钢结构工程施工及验收规范》(GB50205-95)⑤《起重机设计规范》(GB3811-83)⑥《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》⑦《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)1.2计算方法按照《附着式升降脚手架设计和使用管理办法》规定, 脚手架架体、竖向主框架、水平支撑桁架、附着支承装置按“概率极限状态法”进行设计，承载能力极限状态材料强度取设计值，使用极限状态材料强度取标准值；吊具、索具按“容许应力法”进行设计。

1.3 计算单元的选取计算单元的选取原则是符合《附着式升降脚手架设计和使用管理规定》。

①桁架导轨式爬架设计支承跨度£ 6.6m,选择计算单元的计算跨度为6.6m。

②桁架导轨式爬架设计架体全高与支承跨度乘积一般小于84.5m2。

故选取计算单元的架体全高与支承跨度乘积84.5m2，此时风荷载最大。

综上所述,本设计计算书选取一支承跨度6.6m的一榀脚手架作为计算单元。

2. 荷载计算2.1 恒载（标准值）:恒载即脚手架结构及其上附属物自重，包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、护栏、扣件、安全网、脚手板（挡脚板）、电闸箱、控制箱、主框架、底部支撑桁架、安装在脚手架上的爬升装置自重。

①脚手架结构自重:立杆：2X3X（12.8 m-1.8m ）X 38.4N/m=2.53KN大横杆:2 X 8X 6.6m X 38.4N/m=4.05KN扶手栏杆:7X6.6m X38.4N/m=1.77KN小横杆:24X1.4m X38.4N/m=1.29KN剪刀撑：2X 12.82m X 38.4N/m=0.99KN扣件：每根立杆对接扣件2 个，每根大横杆、扶手栏杆直角扣件5 个、对接扣件1 个，每根小横杆直角扣件2 个；剪刀撑每根旋转扣件7 个。

梁的受力计算书

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梁的受⼒计算书右⾮1#-6#坝段拦污栅联系梁配板⽀撑系统受⼒计算书1、概述根据相关设计图纸，右⾮1#-6#坝段进⽔⼝拦污栅在▽348.0m、▽360.0m、▽372.0m分别设置了垂直流向和顺流⽅向上的联系梁，分别为横梁、中梁、边梁及⼈字梁，各联系梁⾼度均为1.2m，宽度除边梁为0.85m外，其余均为1m，长度分别为3.1m、5.4m、5.7m、6.4m。

按照“右⾮1#-6#坝段拦污栅联系梁配板、⽀撑图”设计图纸，联系梁采⽤四管柱及三⾓⽀架做⽀撑，Ⅰ16⼯字钢做主梁，［16槽钢做垫梁，⽅⽊（10×12cm）作次梁。

为保证施⼯质量和安全，现对各联系梁⽀撑系统进⾏受⼒计算。

2、荷载取值2.1主要荷载取值对浇筑砼⽀撑受⼒分析，⽀撑系统受砼的垂直压⼒，按砼垂直压⼒计算公式求解出砼初凝前作⽤在模板上的垂直分布⼒。

Q横梁=Q边梁= Q中梁= Q⼈字梁=?c H=24KN/m3×1.2m=28.8KN/m2式中 Q—新浇筑砼对模板的最⼤垂直压⼒c—砼重⼒密度，取24KN/m22.2其它荷载取值将模板的⾃重荷载（0.33KN/㎡）、⽔平模板垂直⽅向振捣荷载（2KN/㎡）与砼垂直压⼒进⾏组合后，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4，各条梁的底部次梁最⼤线荷载计算如下：q横梁=（28.8+0.33）KN/㎡×1.2×0.575m+2KN/m2×1.4×0.575m=21.71KN/mq边梁= q中梁= q⼈字梁=（28.8+0.33）KN/㎡×1.2×0.75m+2KN/m2×1.4×0.75m=28.32KN/m经⽐较，取q=28.32KN/m作为线荷载标准值，依次对次梁、主梁、垫梁、四管柱和三⾓⽀架进⾏验算。

3、受⼒计算3.1材料⼒学性能经查阅《施⼯结构计算⽅法与设计⼿册》得，⽅⽊（10×12cm）、［16槽钢、Ⅰ16⼯字钢、B7螺栓等⼒学性能如表1所⽰：表1 ⽅⽊、槽钢、⼯字钢、B7螺栓等材料的性能表3.2次梁根据设计图纸，次梁均是统⼀尺⼨（200×12×10cm ）。