围岩压力计算方法课件

围岩压力计算方法概要课件

基于弹性力学理论，通过求解偏微分方程来获得围岩压力。适用于具有简单形状和边界条件的围岩。
塑性力学解析法
考虑围岩的塑性变形，通过求解塑性力学方程来计算围岩压力。适用于高应力、大变形的情况。
边界元法
将问题转化为边界积分方程，通过离散化边界来求解围岩压力。适用于复杂形状和边界条件的围岩。
注浆加固适用于各种类型的围岩，尤其在软弱、破碎、节理裂隙发育的围岩中效果更佳。
注浆加固可以有效控制围岩变形和破坏，提高围岩的整体性和稳定性，降低对支护结构的依赖。
05
围岩压力计算的发展趋势
人工智能在围岩压力计算中的应用
机器学习算法
01
利用历史数据和现场监测数据，通过训练模型来预测围岩压力。
常见的算法包括支持向量机、神经网络等。
数据挖掘技术
02
通过分析大量的监测数据，发现围岩压力变化的规律和趋势，
为预测提供依据。
专家系统
03
利用专家知识和经验，建立围岩压力计算的决策支持系统，提
高计算精度和可靠性。
多物理场耦合的围岩压力计算方法
流固耦合
考虑地下水流动和围岩变形的相互影响，建立流固耦合模型来计算围岩压力。
热固耦合
考虑温度变化和围岩变形的相互影响，建立热固耦合模型来计算围岩压力。
经验公式法实例
朗肯公式
基于朗肯循环理论，通过经验公式来计算围岩压力。适用于具有简单形状和边界条件的围岩。
布莱克公式
基于布莱克理论，通过经验公式来计算围岩压力。适用于具有复杂形状和边界条件的围岩。
库仑公式
基于库仑理论，通过经验公式来计算围岩压力。适用于具有简单形状和边界条件的围岩。
04
围岩压力控制措施

1围岩压力计算

1围岩压力计算1围岩压力计算深埋和浅埋情况下围岩压力的计算方式不同，深埋和浅埋的分界按荷载等效高度值，并结合地质条件、施工方法等因素综合判断。

按等效荷载高度计算公式如下：HP =（2~2.5）qh式中: Hp——隧道深浅埋的分界高度；hq ——等效荷载高度，qh=qγ；q——垂直均布压力(kN/m2)；γ——围岩垂直重度（kN/m3)。

二次衬砌承受围岩压力的百分比按下表取值：表4.1 复合式衬砌初期支护与二次衬砌的支护承载比例围岩级别初期支护承载比例二次衬砌承载比例双车道隧道三车道隧道双车道隧道三车道隧道ⅠⅡ100 100 安全储备安全储备Ⅲ100 ≥80 安全储备≥20 Ⅳ≥70 ≥60 ≥30 ≥40 Ⅴ≥50 ≥40 ≥50 ≥60 Ⅵ≥30 ≥30 ≥80 ≥85浅埋地段≥50 ≥30～50≥60 ≥60～801.1 浅埋隧道围岩压力的计算方法隧道的埋深H 大于hq 而小于Hp 时，垂直压力Q B B t tq H==γH(1-λθ)浅浅tan 。

表4.3 各级围岩的θ值及0φ值围岩级别Ⅲ ⅣⅤθ0.90φ （0.7～0.9）0φ （0.5～0.7）0φ 0φ60°～70°50°～60°40°～50°2(tan 1)tan tan tan c cc ϕ+ϕβϕ+ϕ-θc tan =tan 侧压力系数()tan tan tan tan tan tan tan tan cc c β-ϕλ=β1+βϕ-θ+ϕθ⎡⎤⎣⎦作用在支护结构两侧的水平侧压力为：e 1=γh λ ； e 2=γ(h+Ht)λ 侧压力视为均布压力时：Ⅴ级围岩的等效荷载高度hq=0.45×24×[1+0.1×(10-5)]=10.8m Hp=2.5hq=27m,H<Hq,故为浅埋。

取φ0=45°，θ=0.6φ0=27°，h=20m ，tan β=3.02,λ=0.224,tan θ=0.51, 计算简图：()212+1e =e e垂直压力q=19×20(1-0.224×20×0.51/10)=293.18KN/mPg=πdγ=π×0.4×25=31.4KN/m地基反力P=324.58KN/me1=γhλ=19×20×0.224=85.12e2=γ(h+Ht)λ=19×(20+8.17)×0.224=119.89水平均布松动压力e=(e1+e2)/2=102.51KN/mⅤ级围岩二衬按承受50%围岩压力进行计算，则垂直压力为q×50%=146.59KN/m地基反力为P×50%=162.29KN/m水平压力为e×50%=51.255KN/m2衬砌结构内力计算表4.7 等效节点荷载节点号X Y Fx FY1 2072.742591 1544.439864 31304.66167 2146.3194733 2072.757146 1543.972843 26425.97397 4953.6865524 2072.800753 1543.507634 26256.11233 9886.1615315 2072.873244 1543.046044 25973.81825 14776.30132 2 2072.974338 1542.589864 24195.36508 23664.97654 7 2073.219875 1542.146273 20103.90754 40260.144586 2073.651412 1541.88012 14076.90744 57497.450139 2074.154041 1541.73685 8935.043764 69728.9710410 2074.661668 1541.61244 6853.524396 83279.0729311 2075.173585 1541.507065 5880.169138 84021.8174612 2075.689079 1541.42087 4898.834757 84650.5451413 2076.20743 1541.353977 3910.852859 85164.4039714 2076.727917 1541.306479 2917.564275 85562.6960915 2077.249814 1541.27844 1920.316498 85844.8859416 2077.772394 1541.269902 920.4626612 86010.5840317 2078.294929 1541.280875 80.64000409 86059.5712718 2078.81669 1541.311344 -1081.63324 85991.7746219 2079.33695 1541.361267 -2081.158789 85807.2914620 2079.854984 1541.430575 -3077.860187 85506.3814621 2080.37007 1541.51917 -4070.385072 85089.4259922 2080.88149 1541.626929 -5057.386718 84557.009323 2081.388532 1541.753702 -6037.525576 83909.86178 2081.890488 1541.899313 -7009.471578 83148.84332 25 2082.285648 1542.168245 -9244.515303 74199.42618 24 2082.510844 1542.589864 -14047.47015 52646.5891327 2082.611937 1543.046044 -19236.06506 36865.6479128 2082.684429 1543.507634 -23588.83673 22476.6373729 2082.728036 1543.972843 -25973.81825 14776.30132 26 2082.742591 1544.439864 -26256.11233 9886.16153130 2082.706135 1545.042547 -26425.97397 4953.68655231 2082.5973 1545.636442 -31304.66167 2146.31214432 2082.417672 1546.212888 -35817.57933 -13486.3166533 2082.169871 1546.76348 -34895.66231 -26741.8859834 2081.85751 1547.280188 -33376.67067 -39539.8892835 2081.485145 1547.755477 -31286.59479 -51661.3504136 2081.058204 1548.182418 -28661.19683 -62898.8811837 2080.582915 1548.554783 -25545.39795 -73060.1921438 2080.066207 1548.867144 -21992.50975 -81971.412939 2079.515615 1549.114945 -18063.32375 -89480.0825240 2078.939169 1549.294573 -13825.06958 -95457.7295441 2078.345274 1549.403408 -9350.264619 -99802.0707842 2077.742591 1549.439864 -4715.473839 -102438.770543 2077.139908 1549.403408 0 -103322.708244 2076.546013 1549.294573 4715.473839 -102438.763145 2075.969566 1549.114945 9350.264619 -99802.0707846 2075.418975 1548.867144 13825.06984 -95457.7368747 2074.902267 1548.554783 18063.324 -89480.0898548 2074.426978 1548.182418 21992.50975 -81971.412949 2074.000037 1547.755477 25545.39769 -73060.1848150 2073.627672 1547.280188 28661.19683 -62898.8811851 2073.315311 1546.76348 31286.59505 -51661.3504152 2073.06751 1546.212888 33376.67067 -39539.8819553 2072.887882 1545.636442 34895.66205 -26741.8859854 2072.779047 1545.042547 35817.57908 -13486.32398表4.8 轴力、剪力、弯矩详细数据节点号轴力弯矩剪力1 -8.92E+05 -13456 -109952 -8.83E+05 -8352.6 -638913 -8.73E+05 21398 -1.19E+054 -8.61E+05 76686 -1.72E+055 -8.69E+05 1.57E+05 -252076 -7.80E+05 1.69E+05 3.16E+057 -2.08E+06 7906.2 339838 -2.06E+06 -11168 325749 -2.05E+06 -29519 2963810 -2.04E+06 -46347 2539511 -2.03E+06 -60967 2007312 -2.02E+06 -72813 1390913 -2.02E+06 -81442 7144.714 -2.02E+06 -86540 26.68815 -2.02E+06 -87920 -7193.616 -2.02E+06 -85526 -1426717 -2.02E+06 -79433 -2094718 -2.03E+06 -69844 -2698819 -2.04E+06 -57093 -3214820 -2.05E+06 -41637 -3619121 -2.07E+06 -24058 -3889122 -2.08E+06 -5056.4 -4002923 -7.88E+05 14553 -3.07E+0524 -8.72E+05 1.60E+05 1869325 -8.67E+05 1.51E+05 1.61E+0526 -8.78E+05 75321 1.12E+0527 -8.89E+05 22802 6085928 -8.97E+05 -5736 1042929 -9.06E+05 -10643 -1582730 -9.04E+05 -976.56 -1884631 -8.96E+05 10731 -2262932 -8.82E+05 24936 -2597333 -8.61E+05 41366 -2494434 -8.33E+05 57370 -1258435 -7.99E+05 66092 2076436 -7.60E+05 54844 4538037 -7.22E+05 28879 5781438 -6.87E+05 -4468.5 5896639 -6.58E+05 -38409 5047240 -6.38E+05 -67143 3459441 -6.27E+05 -86237 1407042 -6.26E+05 -92913 -8065.143 -6.37E+05 -86224 -2867644 -6.57E+05 -67117 -4472845 -6.85E+05 -38371 -5348046 -7.19E+05 -4418.2 -5266647 -7.57E+05 28940 -4064448 -7.94E+05 54916 -1651049 -8.29E+05 66173 1653250 -8.56E+05 57316 2859051 -8.76E+05 40997 2930652 -8.90E+05 24050 2556953 -8.98E+05 9154.2 2115954 -8.99E+05 -3292.6 17015内力图分析（1）轴力：由ANSYS建模分析围岩衬砌内力得出轴力图如图，最大轴力出现在仰拱段，其值为626.383kN。

第六节松散岩体围岩压力计算

v d v 2a1 2a1 v 2 sdz 2a1dz 0
第六节松散岩体围岩压力计算
图7-16 垂直地层压力计算图
第六节松散岩体围岩压力计算
v d v 2a1 2a1 v 2 sdz 2a1dz 0
d va1 sdz a1dz 0
d va1 ( vtg c)dz a1dz 0
(2)滑动面上的正压力P 在力三角形中，由正弦定律得：
P / cos
sin
sin90
R
P
R sin cos cos
③
分子、分母同乘 cos(β-φ) ，并②代入③得：
P 1 H 2
④
2
1
tg tg
tg tg 第1六节松t散g岩体围岩tg压力计算 tg tgtg
[a1 ( vtg c)]dz d va1
d v
dz
[a1 ( vtg c)] a1
d (a1 vtg c) ( 1 ) dz
a1 vtg c)
tg a1
ln( a1
tg
tg c) v
第六节松散岩体围岩压力计算
a1
z
A1
tg
(
a1 - vtg c e
当H
时，pv
a1 c ， tg
当H 50时，指数项的值约为0.1%
第六节松散岩体围岩压力计算
（三）浅埋山坡处洞室围岩压力的计算 • 原理围岩压力=岩柱自重-岩柱侧面的摩擦力，
图7-17。
• 特点围岩压力将产生偏压力（略）
1、右侧岩柱侧面（1）滑动体ABC的重量 R H AD 1 ①
q
QF 2a1
H 1
HK 2a1
式中：K =tg2（45°–φ/2）tgφ

围岩压力计算方法高教课件

2、量测方法
1）间接方法：量测支护结构的变形和内力，然后推算围岩压力
2）直接方法：直接量测作用在支护结构上的压力
3）实验室方法：模型试验
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35
作业
某公路隧道通过Ⅲ级围岩，开挖尺寸如图所示。矿山法施工，围岩天然容重为γ=2.2t/m3，试确定围岩压力值。
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36
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28
偏压隧道围岩压力的计算
2、偏压隧道围岩压力的计算
偏压隧道围岩压力的计算应按其产生偏压的原因分别考虑。根据以往经验，一般在Ⅳ级及以上围岩以地形引起的偏压为主进行计算；而在Ⅲ级及以下围岩，因地质构造影响较大，则以地质构造的具体条件进行计算。
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29
偏压隧道围岩压力的计算
2、偏压隧道围岩压力的计算
种隧道为深埋隧道，否则为浅埋隧道。由于浅埋
隧道不能形成自然拱，所以，它的围岩压力的大
小与埋置深度直接相关。
施工因素：如爆破所产生的震动，常常是引起塌
方的重要原因之一，造成围岩压力过大，又如分
部开挖多次扰动围岩，也会引起围岩失稳，加大
自然拱范围。
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9
围岩压力的确定
1、确定的方法 2、一般规定
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式中：S—围岩级别，如属II级，则S＝2；
γ— 围岩容重， (kN/m3)；
ω＝1+ i(B-5) — 宽度影响系数；
B — 隧道宽度，（m）；
i —以B＝5m为基准，B每增减1m时的
围岩压力增减率。
当B<5m，取i ＝0.2；当B > 5m,取i ＝0.1。
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15
一般规定
围岩的水平匀布压力e 的确定，按下表中的经验公式计算

岩石地下工程之四-围岩压力计算

•洞侧壁稳定：洞顶围岩压力为L0M以下岩体的重量
p1g b b(hy)d xg b b(hx f2b )d x4 3 g f2b
洞室、侧壁不稳定：洞的半跨将由 b 扩大至 b1 ，侧壁岩体将沿LE和MF滑动，滑面与垂直洞壁的夹角为 α＝45°－φm/2 。
b1
b
lt
一种特殊的形变围岩压力
❖ 膨胀围岩压力：膨胀围岩由于矿物吸水膨胀产生的对支衬结构的挤压力。
形成的基本条件： ❖ 一是岩体中要有膨胀
性粘土矿物(如蒙脱石等)； ❖ 二是要有地下水的作用。
2、松动围岩压力
❖ 松动围岩压力是由于围岩拉裂塌落、块体滑移及重力坍塌等破坏引起的压力，这是一种有限范围内脱落岩体重力施加于支护衬砌上的压力。
(2)太沙基理论
❖ 假定跨度为2b的矩形洞室，开挖在深度为H的岩体中。开挖以后侧壁稳定，顶拱不稳定，沿面AA′和BB′发生滑移。
❖ 滑移面的剪切强度τ为：
htg mCm
❖ 岩体的天然应力状态为：
Vg, zhgz
❖ 取厚度为dz的薄层分析 ❖ 薄层的自重dG＝2bρgdz， ❖ 极限平衡条件
当R1愈大时，维持极限平衡所需的pi愈小。因此，在围岩不至失稳的情况下，适当扩大塑
性区，可以减小围岩压力。
2 sin m
pi
பைடு நூலகம்
0 (1 sinm )
R0 R1
1sin m
2 sin m
Cmctgm
1
(1
sin
m
)
R0 R1
1sin m
❖ 不仅处于弹性变形阶段的围岩有自承能力，处于塑性变形阶段的围岩也具有自承能力。

隧道围岩分级与围岩压力计算PPT.

规范管理的八字原则
目标：通过教学让学生明白防地震工作的重要性。
学校劳动安全
1、“二知道” 招聘市场部经理
②判断施工难易程度，下来。专门有一张表格叫做来店/电登记表（第一个店是指专营店的店，另外一个电是指电话的
电）。销售人员必须把电话的谈话内容详细记录在这张表上面，以便有案可查、及时跟踪。然后还要感谢客户的来电。
③结构分析计算的依据简述毒蛇咬伤的分析与判断、急救处理及治疗措施。
影响围岩稳定性的因素
⑴地质因素～客观因素 ⑵人为因素～主观因素、工程因素
1、地质因素
从5个方面来分析：
⑴ 岩体结构特征 ⑵ 结构面性质和空间的组合 ⑶ 岩石的力学性质 ⑷ 地下水的影响 ⑸ 围岩的初始应力状态
⑴岩体结构特征指岩体的破碎程度或完整状态。 ●破碎程度：裂隙率、裂隙间距。对稳定性起主导作用。
围岩的范围：
围岩的边界应划在开挖隧道面引起的应力变化可以忽略不计的地方，或者说在围岩的边界上因开挖隧道而产生的位移应该为零。一般在横断面上为6-8倍的洞径。
围岩的工程性质
物理工程性质水理
力学：围岩抵抗变形和破坏的性能。
岩体：由结构面和结构体组合而成的具有结构特征的地质体。
岩体
结构面
岩石
C
岩体 B
A 软弱结构面
0
图4-1 典型岩体全应力应变曲线
2) 剪切变形
(1) 沿结构面滑动 (2) 岩石的断裂 (3) 在结构面的影响下沿岩石剪断
3) 流变特性：
●蠕变：指应力不变，而应变随时间增长。 ●松弛：应变不变，而应力随时间而衰减
问题：围岩流变特性对隧道的影响？
图4-2 岩体的流变
2、岩体强度
围岩级别的工程作用：【案例】

知识点16 -PPT-浅埋隧道围岩压力确定方法

四、偏压浅埋隧道围岩压力计算
对于坡度陡斜的浅埋隧道，在其围岩松动压力的公式中应考虑地形的影响。这种情况的计算图式如右所示，其围岩压力计算公式的推导方法与平坡时相同。
14
四、偏压浅埋隧道围岩压力计算
竖向压力：
qi
1
1 2
tg
hi
1
tg tg 0
三、浅埋隧道围岩压力计算
所以有：
T 1 h2 1
tg tg 0
1 h2
2 cos tg[1 tg(tg 0 ) tg 0 tg] 2 cos
其中：
tg tg 0
tg[1 tg(tg 0 tg) tg 0 tg]
——侧压力系数
从上式中可以看到在 0(似摩擦角)、、h(埋深)为一定
7
三、浅埋隧道围岩压力计算
1）破裂面AC、BD 2）矩形EFHG下沉带动三棱体ACE和BDF下滑岩体ABDHGC下滑受阻于未扰动岩体 3）作用力有：
◆矩形EFHG～W1； ◆三棱体ACE,BDF～W2； ◆三棱体与岩体EFDC之间
的摩阻力T=T1+T2； ◆阻力N。
整个
8
三、浅埋隧道围岩压力计算
对于浅埋隧道中的围岩压力需从它的受力特征来进行分析，以下着重介绍我国交通山岭隧道目前采用的方法。
3
一、概述
◆滑动面的概念：
当隧道埋深不大时，
开挖的影响将波及到地
表，岩体会向下移动形
滑动岩体
围岩压力
成一个坍陷区域，在隧
滑动面
未扰动土体
道的两侧将会出现滑动
面，如图所示。
图 4-10
4
一、概述
当滑动岩体下滑时，受到两种阻力作用： 1）滑面上阻止滑动岩体下滑的摩擦阻力； 2）支护结构的反作用力，这种反作用力的数值应

隧道工程-围岩压力及计算

详细描述
数值模拟法是一种基于计算机技术的计算方法，通过建立围岩和隧道的数值模型，模拟围岩的应力分布和变形。这种方法可以综合考虑地质构造、岩石力学性质和施工因素等对围岩压力的影响。通过反分析计算，可以得出围岩压力的大小和分布情况。数值模拟法具有较高的精度和灵活性，是现代隧道工程中常用的计算方法之一。
根据监测数据的变化趋势，预测围岩的稳定性，及时发出安全预警。
施工指导
根据监测数据反馈，指导隧道施工，调整施工方法、进度和支护措施。
06
工程实例分析
工程背景介绍
工程名称
某山区高速公路隧道
工程地点
山区地势陡峭，地质条件复杂
工程规模
隧道长度约5公里，设计时速为80公里/小时
围岩压力计算与支护设计
04
隧道支护设计
隧道支护的类型
被动支护
仅在围岩产生显著变形时才起作用，如混凝土衬砌、喷射混凝土等。
复合支护
采用多种支护方式共同作用，以增强支护效果。
01
02
主动支护
通过施加外部支撑力，主动控制围岩变形，如钢拱架、锚杆等。
03
04
联合支护
结合主动和被动支护的优点，如钢拱架与喷射混凝土联合使用。
围岩压力计算
根据地质勘察资料，采用数值模拟方法计算隧道围岩压力，为支护设计提供依据。
支护设计
根据围岩压力计算结果，设计合理的初期支护和二次衬砌结构，确保隧道施工安全和长期稳定性。
施工监测与反馈分析结果
施工监测
在隧道施工过程中，对围岩压力、支护结构变形等进行实时监测，及时发现异常情况。
反馈分析
对监测数据进行整理和分析，评估支护结构的稳定性和安全性，为后续施工提供指导。

第六节松散岩体围岩压力计算

第六节松散岩体围岩压力计算
2、普氏围岩压力计算
（1）侧壁稳定时洞顶围岩压力计算
a
x
总围压：Qv (b y)dx
y
a
y v x2
2Rx
b v a2
2Rx
dx a
b a f
y 1 x2 fa
Qv
2
a 0
(
a f
1 af
x 2 )dx
2
x3 a
Qv
f
(ax ) 3a
0
Qv
2
3f
[a1 ( vtg c)]dz d va1
d v
dz
[a1 ( vtg c)] a1
d (a1 vtg c) ( 1 ) dz
a1 vtg c)
tg a1
ln( a1
tg
tg c) v
第六节松散岩体围岩压力计算
a1
z
A1
tg
(
a1 - vtg c e
e2
• 注：此公式适用于暗挖、明挖，仅考虑自重即： qi=γhi 。
岩柱两侧的摩擦角经验值： • 岩石：θ =（0.7～0.8）φ • 土体：θ =（0.3～0.5）φ • 淤泥、流砂等松软土：θ = 0 。
第六节松散岩体围岩压力计算
二、深埋洞室的松散围岩压力计算泰沙基围岩压力亦适用于深埋洞室的松散围岩压力计算。这里主要介绍普氏平衡拱理论。
围岩压力的太沙基公式为：
pv
a1 c tg
tg H
(1 e a1
tg H
) qe a1
(7 72)
λ-岩体应力的第侧六节压松散力岩体系围岩压数力计算
洞室两邦的压力：
e1
pvtg 2 (45

隧道工程围岩压力及计算.pptx

pR q q附 pg
第24页/共71页
第二节荷载结构模式计算方法 ——结构力学计算方法
第25页/共71页
一、荷载结构模型计算原理
它将支护结构和围岩分开来考虑: （1）支护结构是承载主体，围岩作为荷载的来源和支护结构的弹性支承（2）隧道支护与围岩的相互作用是通过弹性支承对支护结构施加约束来体现的（3）围岩的承载能力则在确定围岩压力和弹性支承的约束能力时间接地考虑
ip ——荷载位移，即基本结构中由于外荷载作用，
在 X i 方向所产生的位移；
f ——拱轴的矢高；
a
、
u
a
——拱脚截面的最终转角和水平位移。
第38页/共71页
半拱形结构计算
计算关键： ➢ 拱顶单位位移和荷载位移的计算； ➢ 拱脚位移的计算。
第39页/共71页
1）拱顶单位位移和荷载位移的计算：
根据结构力学中位移计算方法，可求的某一点在单位力
第37页/共71页
半拱形结构计算
正对称的结构，作用有正对称的荷载，利用对称性，从拱顶切开，取基本结构如右图
典型方程的建立
X 1 11 X 2 12 1p a 0
X 1 21 X 2 22 2p f a ua 0
ik ——单位位移，即基本结构中由于 X k 1 作用时，
在 X i 方向产生的位移；
作用下，沿k方向的位移（忽略剪力作用）为：
kp
s M P M k ds 0 EI
s N P N k ds 0 EA
第40页/共71页
1）拱顶单位位移和荷载位移的计算：
将X1（弯矩），X2（轴力），X3（剪力，取零）以及外荷载作用下结构各截面内力代入可得：
将 X1、X21、111及 0荷2s 0M2s载EMI1E2作I1d2 用sds下0结2s 0NE构2s A12NE各dA12s截ds面02s内E01力2sI Ed1可Is 得ds：

岩石力学第11章地下硐室围岩压力分析及计算ppt课件

1、形变围岩压力
形变围岩压力是由于围岩塑性变形如塑性挤入、
膨胀内鼓、弯折内鼓等形成的挤压力。
产生形变围岩压力的条件：
① 岩体较软弱或破碎，围岩应力超过岩体的屈服极限而产生较大的塑性变形； ② 深埋洞室，围岩受压力过大引起塑性流动变形； ③ 由膨胀围岩产生的膨胀围岩压力。
经营者提供商品或者服务有欺诈行为的，应当按照消费者的要求增加赔偿其受到的损失，增加赔偿的金额为消费者购买商品的价款或接受服务的费用
S A A B sC i 2 n B sC i 1n
由上两式可解得:
BC ABcos2 sin(1 2)
从而得:
hBC co 1sAsB c in o 1 1(s c2)o 2s
单位坑道长度上结构体自重为：
W 1 2AB hA 22 sB cin 1 o 1c s (2)o 2s
式中γ为两帮围岩重度。
授课学时： 6学时关键术语：围岩压力，围岩变形压力，围岩松动压力，
普氏平衡拱，喷锚支护，稳定性。
经营者提供商品或者服务有欺诈行为的，应当按照消费者的要求增加赔偿其受到的损失，增加赔偿的金额为消费者购买商品的价款或接受服务的费用
本章的重点难点： 1、围岩与支护相互作用原理； 2、弹塑性理论计算围岩压力 3、块体平衡理论计算围岩压力； 4、压力拱理论计算围岩压力； 5、太沙基理论计算围岩压力；
一种特殊的形变围岩压力
膨胀围岩压力：膨胀围岩由于矿物吸水膨胀产生的对支衬结构的挤压力。
形成的基本条件：一是岩体中要有膨胀
性粘土矿物(如蒙脱石等)；二是要有地下水的作用。
经营者提供商品或者服务有欺诈行为的，应当按照消费者的要求增加赔偿其受到的损失，增加赔偿的金额为消费者购买商品的价款或接受服务的费用

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