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雷达对抗原理第5章 雷达侦察作用距离与截获概率

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雷达侦察作用距离(本科)

雷达侦察作用距离(本科)

切线信号灵敏度PTSS和工作灵敏度POPS定义

在输入脉冲功率电平作用下,接收机输出端 脉冲与噪声叠加后信号的底部与基线噪声( 只有接收机内噪声时)的顶部在一条直线上( 相切),则称此输入脉冲信号功率为切线信号 灵敏度PTSS。
当输入信号处 于切线电平时, 接收机输出端 视频信号与噪 声的功率比约 为8dB。


修正的侦察方程
(1)雷达发射机到雷达发射天线间的馈线损耗L1≈3.5dB; (2)雷达发射天线波束非矩形损失L2≈1.6～2dB; (3)侦察天线波束非矩形损失L3≈1.6～2dB; (4)侦察天线增益频带内变化所引起损失L4≈2～3dB;
(5)侦察天线与雷达信号极化失配损失L5≈3dB;
(6)从侦察天线到接收机输入端的馈线损耗L6≈3dB


工作灵敏度POPS的定义为:接收机输入端在 脉冲信号作用下,其视频输出端信号与噪声 的功率比为14dB时,输入脉冲信号功率为接 收机工作灵敏度POPS。 工作灵敏度的换算 PTSS+3dB 平方律检波 POPS= PTSS+6dB 线性检波
5.2 侦察作用距离

简化的侦察方程
假设侦察机和雷达的空间位置如图5―5所示,雷 达的发射功率为Pt,天线的增益为Gt,雷达与侦察 机之间的距离为R,当雷达与侦察天线都以最大增 益方向互指。
2 PG t t Rr 2 0.1L (4 ) P 10 r min 1 2

侦察的直视距离
在微波频段以上,电波是近似直线传播的,地球表面 的弯曲对传播有遮蔽, 侦察机与雷达间的直视距离 受到限制。假设雷达天线和侦察天线高度分别为 Ha,Hr, R为地球半径, 直视距离为

侦察接收天线收到的雷达信号功率

低截获概率雷达

低截获概率雷达

引言现代电子对抗技术，特别是反辐射导弹（ARM ）技术的高速发展，是否具有反侦察能力，已经成为决定雷达系统能否完成战斗使命甚至能否继续生存的主要因素。

电子对抗设备截获雷达辐射的射频能量，并在此基础上完成对雷达的侦察、干扰，截获雷达辐射的射频信号是电子对抗设备完成侦察、干扰使命的基础。

一般雷达系统射频信号被截获的距离远大于探测目标的威力，因而只要雷达工作，辐射的射频信号就会被敌方侦察设备首先发现而实施干扰、攻击，雷达设备尚未执行战斗使命时就已丧失了战斗能力或被摧毁。

雷达发射的射频信号不被敌方截获，或在探测目标威力范围内不被敌方截获，这就是低截获概率（LPI ）雷达。

LPI 雷达是一种新体制雷达，它以极低的峰值功率探测空间，完成战斗使命。

由于辐射的峰值功率极低（可达常规雷达的10-4～10-6），极大地降低了被敌方侦察设备截获的概率，可以在暴露前（隐蔽状态）探测、发现目标，完成战斗使命。

LPI 雷达是反侦察、抗干扰、抗ARM 的最有效的技术之一。

LPI 雷达原理及性能特征LPI 雷达的原理（截获因子） LPI 雷达的性能特征 a) 低截获距离b) 低截获目标及侦察接收机 c) 增大低截获距离的途径 d) 发射功率及发射天线增益 LPI 雷达原理及性能特征LPI 雷达的原理（截获因子）由雷达方程知⑴，在一定的发现概率及虚警概率下，雷达的最大作用距离RRmax 为：该雷达辐射功率被电子对抗系统侦察接收机截获的功率PEr ：()2E22Er Re Rt Er R 4πλG G P P ⨯⨯⨯⨯=（2）侦察设备最大截获距离：()Ermin22Er Re Rt 2EmaxP 4πλG G P R ⨯⨯⨯⨯=（3）定义侦察设备系统灵敏度为⑵：ErErminE G P S =（4）相应地定义雷达系统灵敏度为：()RrRminR R F Rr 0R G N SL N B T K S ⨯⨯⨯⨯⨯=（5）将式(4)、(5)代入(1)中，雷达的最大作用距离RRmax 可写为：()R32Rt Rt 4RmaxS 4πλσG P R ⨯⨯⨯⨯=（6）同样，侦察设备最大截获距离可写为：()ES 4πλG P R 22Re Rt 2Emax⨯⨯⨯= （7）由(6)、(7)式得：2Rmax Rt E Re RmaxEmax R σG S G 4πR R ⨯⨯⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛R S 2定义 为截获因子，并考虑到在时，有：RtReGG = RmaxEmax PR R C =σR S S 4πC 2RmaxE R 2P⨯⨯=（8）当CP ＜1时，截获距离小于雷达对目标的探测距离，这时雷达工作在低截获状态。

第5章 雷达侦察作用距离与截获概率

第5章 雷达侦察作用距离与截获概率

第5章 雷达侦察作用距离与截获概率
5.1.2 切线信号灵敏度PTSS的分析计算 侦察接收机与雷达接收机有两点明显的不同。首 先,雷达接收机的检波前滤波器、检波后滤波器都与其 接收信号处于准匹配状态;而对于侦察接收机来说,由于 侦收的都是未知信号,检波前和检波后的滤波器都与其 接收的雷达信号处于严重失配状态,检波前的滤波器带 , 宽∆fR 与检波后的视放带宽∆fV之比相差很大(雷达接收 机中∆fR/∆fV≈2);
2bPTSS b 1+ ≈ 1 + PTSS a a
代入(5―16)式,经配方整理,可得
2 2 KC KC ∆ f R2 A∆ fV = KT0 FR [ + 2 2 ]W ∆ f R + KC 2 f R ∆ fV − ∆ fV2 + 2 4 GR FR
PTSS
第5章 雷达侦察作用距离与截获概率
(5―21)
第5章 雷达侦察作用距离与截获概率
4. 检波前增益很高 A∆ fV 检波前增益很高, 2 2 GR FR 很小,切线信号灵敏度可按下式近似: 2 A∆ fV KC ∆ f R2 时, 当 ∆ fV ≤ ∆ f R ≤ 2∆ fV , 2 2 << 2∆ f R ∆ fV − ∆ fV2 +
第5章 雷达侦察作用距离与截获概率
图5―3 输入信号、噪声功率谱及放大器的幅频特性 (a)输入信号功率谱;(b)输入噪声功率谱; (c)放大器的幅频特性
第5章 雷达侦察作用距离与截获概率
因此,检波输出的噪声功率谱F(f)由下式给出:
γ2 ∆ fR 2 2 R [W0 ( ∆ f R − f ) + PS 0W0 ] 0 ≤ f ≤ 2 V F( f ) = 2 ∆ fR γ [W 2 ( ∆ f − f )] < f < ∆ fR 0 R 2 RV 2

雷达侦察作用距离与截获概率51侦察系统的灵敏度-Read

雷达侦察作用距离与截获概率51侦察系统的灵敏度-Read
(5―3)
第 5章
雷达侦察作用距离与截获概率
式中,W0,PS0分别为检波器输入噪声的谱密度和输 入信号的功率,如图5 ― 4所示。由于该谱在f=ΔfR/2处不 连续,所以分析中对ΔfV≤ΔfR≤2ΔfV和ΔfR≥2ΔfV的情况分别 进行讨论。
第 5章
雷达侦察作用距离与截获概率
图5―4 检波输出的噪声功率谱
2
没有信号作用时的基线视频噪声功率为
(5―4)
2 2 W f 2 0 V Pm1 P | [ W f f ] V PS 0 0 0 R V 2 RV 2
2
(5―5)
第 5章
雷达侦察作用距离与截获概率
微波检波器和视放所产生的白噪声功率P′V为
P′V=(FV+tVD-1)KT0ΔfV 对于肖特基二极管,相对噪声温度tVD≈1,代入上式得 到: P′V=KT0ΔfVFV (5―6)
第 5章
雷达侦察作用距离与截获概率
因此,检波输出的噪声功率谱F(f)由下式给出:
2 fR 2 2 R [W0 ( f R f ) PS 0W0 ] 0 f 2 V F( f ) 2 fR [W 2 ( f f )] f fR 0 R 2 2 RV
第 5章
雷达侦察作用距离与截获概率
1.ΔfV≤ΔfR≤2ΔfV
ΔfV 位于 ΔfR/2 和 ΔfR 之间 , 视放将通过射频信号与噪 声互差拍的全部视频噪声和射频噪声自差拍的部分视 频噪声,其输出视频噪声功率PV为
P V
/V
0
2 2 W 2 0 fV F (t )df [W0 fV PS 0W0 f R ] Pm1 2 RV 2

雷达原理_第五章-雷达作用距离

雷达原理_第五章-雷达作用距离

把检波器以前(中频放大器输出)的部分视为线性的, 中频滤
波器的特性近似匹配滤波器, 从而使中放输出端的信号噪
声比达到最大。
Si min kT0BnFn
S N omin＝Do
匹配 接收 机
检波 器
n
检波 后 积累
图 5.2 接收信号处理框图
检测 装置
检测 门限
5.2 最小可检测信号
1.检测因子 D o
4返回接收机每单 角位 内立 的体 回波功率(5.1.10)
入射功率密度
5.1 雷 达 方 程
R
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
P
S1
图 5.1 目标的散射特性
5.1 雷 达 方 程
σ定义为, 在远场条件(平面波照射的条件)下, 目标处每单 位入射功率密度在接收机处每单位立体角内产生的反射 功率乘以4π。
为了进一步了解σ的意义, 按照定义来考虑一个具有 良好导电性能的各向同性的球体截面积。设目标处入射 功率密度为S1, 球目标的几何投影面积为A1, 则目标所截 获的功率为S1A1。 由于该球是导电良好且各向同性的, 因 而它将截获的功率S1A1全部均匀地辐射到4π立体角内, 根 据式(5.1.10)，可定义
第 5 章 雷达作用距离
5.1 雷达方程 5.2 显小可检测信号 5.3 脉冲积累对检测性能的改善 5.4 目标截面积及其起伏特性 5.5 系统损耗 5.6 传播过程中各种因素的影响 5.7 雷达方程的几种形式
5.1 雷 达 方 程
一、概述 二、基本雷达方程 三、由方程得出的主要结论 四、方程的其它形式 五、其它雷达方程 六、目标的雷达截面积 (RCS)
5.2 最小可检测信号
3、标称距离 R o
Do 1 时的灵敏度称为临界灵敏度，临界灵敏

雷达原理课件第5章雷达作用距离

雷达原理课件第5章雷达作用距离

(Rt Rr )max
=
⎡ ⎢ ⎣
PtτGtGrσ (4π )3 kT0
bλ2 Ft2 Fr2
Fn D0Cb L
⎤1/ ⎥ ⎦
2
z 3、搜索雷达方程
Rmax
=
⎡ ⎢( ⎣
Pav
A)
Tf Ω
σ
⎤1/ 4
4πkT0
f
n
D0
(1)CB
L
⎥ ⎦
z 4、跟踪雷达方程
Rmax
=
⎡ ⎢Pav Ar ⎣
At
λ2
4πkT0
外，还有单纯的“噪声”脉冲。这种额外噪声参加积累的
结果所带来的损失称为“叠加损失”Lc。
马卡姆证明：当m个信噪比为（S/N）m的“信号加
噪声”脉冲和n个噪声脉冲一起积累时，可以等效为
（m+n）个“信号加噪声”的脉冲积累，但每个脉冲
的信号噪声比为(m/m+n)（S/N）m。这时，叠加损
失为
Lc (m, n)
z 引起损耗的因素包括：波导传输损耗、接 收机失配损耗、天线波束形状损耗、 操纵 员损耗、设备工作不完善损耗。
一 射频传输损耗
雷达中采用波导作传输线时则 波导损耗指的是：连接在发射机输 出端到天线之间波导引起的损失 波导损耗包括：单位长度波导的损 耗，每一拨靠拐弯处的损耗，天线收 发开关上的损耗，及连接不良造成的 损耗等 。
§5.6 雷达方程的种形式
z 1、二次雷达方程
1
Rmax
=
⎡ ⎢ ⎣
Pt'GtGr' λ2 (4π )2 Si'min
⎤2 ⎥ ⎦
1
R' max
=
⎡ ⎢ ⎣

《雷达作用距离》PPT课件


D0
Er N0
o min
S N
o min
(5.2.5)
Si min
kT0BnF
n
S N o min ＝Do
匹配 接收机
检波器
检波后 积累
检测 装置
检测门限
Si min
kT0 Bn Fn
S N
o min
Pr
Simin
Pt Ar2
4
2
R4 max
Pt G 2 2
(4
)3
R4 max
Do是在接收机匹配滤波器输出端(检波器输入端)测量的信号噪声功 率比值, 如图5.2所示。检测因子Do就是满足所需检测性能(以检测概 率Pd和虚警概率Pfa表征)时, 在检波器输入端单个脉冲所需要达到的 最小信号噪声功率比值。
将(5.2.3)式代入(5.1.8)式, (5.1.9)式即可获得用(S/N)o min表示的距离方
程,
1/4
1/ 4
Rmax
PtG2 2
(4
)3
kT0
Bn
Fn
S N
o min
Pt Ar2
4 2kT0Bn Fn
S N
o min
(5.2.6)
当用(5.2.4)式的方式, 用信号能量
从一个简单的矩形脉冲波形来看：
若其宽度为τ、信号功率为S, 则接收信号能量Er=Sτ; 噪声功率N和噪声功率谱密度 No之间的关系为N=NoBn。Bn为接收机噪声带宽, 一般情况下可认为Bn≈1/τ。这样可 得到信号噪声功率比的表达式如下:
S S S Er
N N0Bn N0 N0
(5.2.4)
S1
PtGt
4R2
(5.1.1)

雷达原理课件第5章雷达作用距离


⎢⎣ 4πλ 2 S i min
⎤4 ⎥ ⎥⎦
(5.1.8)
程的两种形式。两式中 Rmax与λ1/2分别成反比 和正比。这是因为由于
当天线面积不变、波长
λ增加时天线增益下
降，导致作用距离减
1
Rmax
=
⎡ ⎢ ⎣
Pt G 2λ2σ (4π )3 Si min
⎤4 ⎥ ⎦
小；而当天线增益不 (5.1.9) 变，波长增大时要求的
天线面积亦相应增大， 有效面积增加，其结果
是作用距离加大。
§5.2 最小可检测信号
z 最 小 可 检 测 信 号 Simin=kT0BnFn(S/N)0min, 其 中：
z Fn为接收机的噪声系数； z Bn为噪声带宽； z T0为标准室温，一般取290K； z (S/N)0min为最小输出信噪比
1：存在目标时判为有目标，这是一 种正确判断，称为发现，其概率称为发现 概率
2：存在目标时判为无目标，这是错 误判断，称为漏报，其概率称为漏报概率
3：不存在目标时判为无目标，称为 正确不发现，其概率称为正确不发现概率
4：不存在目标时判为有目标，称为 虚警，这也是错误判断，其概率称为虚警 概率
§5.3 脉冲积累 对检测性能的改善
第五章
雷达作用距离
z 第一节 雷达方程 z 第二节 最小可检测信号 z 第三节 脉冲积累对检测性能的改善 z 第四节 目标截面积及其起伏特性 z 第五节 系统损耗 z 第六节 传播过程中各种因素的影响 z 第七节 雷达方程的几种形式
§5.1 雷达方程
1
这就是雷达距离方
R max
=
⎡ ⎢
Ptσ Ar2
z 引起损耗的因素包括：波导传输损耗、接 收机失配损耗、天线波束形状损耗、 操纵 员损耗、设备工作不完善损耗。

雷达侦察作用距离与截获概率


Gr 2
m in10 0.1L
1/ 2
3. 侦察的距离优势
侦察视距
A
B
C
Hr
Ha
R
RSR 4.1( H a H r )
侦察作用距离：
Rr


Pt Gt Gr 2 (4 ) 2 Pr min
1/ 2
雷达作用距离：
优势：
Ra


Pt
(4
Gt2 2
3）检波前增益不足
此时无射频放大器或者射频放大器增益不足。 因子 Afv 很大，灵敏度计算可以近似为：
当fGVR2 FR2 fR 2fV 时，

PTSS
114dBm FR
10 lg3.1f
R2.5
Af v

G
2 R
FR2

当 fR 2fV时

PTSS
PTSS


114dBm
FR
10 lg3.1f
R2.5
2f R fV
fV2

1.5f
2 R

Af v
G
2 R
FR2

上式中fR 和 fV以MHz为单位，FR以dB为单位。
2） fR 2fV
此时射频带宽比视频带宽大，为宽带接收机的情 况。采用平方率检波器时，信号切线灵敏度为
第5章 雷达侦察作用距离与截获概率
5．1 侦察系统的灵敏度 5．2 侦察作用距离 5．3 侦察截获概率与截获时间
5．1 侦察系统的灵敏度
1. 灵敏度定义 1) 切线信号灵敏度 在某个输入脉冲功率电平作用下，接收机输出端脉冲与 噪声叠加后信号的底部与接收机内部的基线噪声的顶部 在一条线上相切，称此时的输入信号功率为切线信号灵 敏度PTSS。如图示当

第五章 雷达作用距离

第五章雷达作用距离作用距离是雷达的重要性能指标之一，它决定了雷达能在多大的距离上发现目标。

作用距离的大小取决于雷达本身的性能，其中有发射机、接收系统、天线等分机参数，同时又和目标的性质及环境因素有关。

第一节雷达方程雷达作用距离方程，表征雷达作用距离和发射机、接收系统、天线分机参数以及目标的性质、环境因素等的关系距离R 处任一点的雷达发射信号功率密度：考虑到定向天线增益G：§5.1.1 基本雷达方程目标散射截面积设为σ，则其接收的功率为σS1以目标为圆心，雷达处散射的功率密度：雷达收到功率：Ar：雷达天线接收面积rr雷达接收到的回波功率反比于目标与雷达站间距离R的四次方►收发不同天线时►收发同天线时►收发不同天线时，最大作用距离►收发同天线时，最大作用距离雷达实际作用距离受目标后向散射截面积σ、S imin 、噪声和其他干扰的影响，具有不确定性，服从统计学规律。

当接收功率为接收机最小检测功率S imin时，可得：R max ∝1/λ2R max ∝λ2天线面积不变时，波长λ增加天线增益下降，R max 下降；天线增益不变时，波长λ增加要求天线面积增加，天线有效面积增加→R max 增加。

►总结：◆雷达方程虽然给出了作用距离和各参数间的定量关系，但由于未考虑设备的实际损耗和环境因素，且目标有效反射面积σ和最小可检测信号S imin不能准确预定，因此仅用来作估算的公式，考察各参数对作用距离的影响。

◆雷达在噪声和其他干扰背景下检测目标，同时，复杂目标的回波信号本身存在起伏，因此，接收机输出的是一个随机量。

雷达作用距离也不是一个确定值而是统计量，通常只在概率意义上讲，当虚警概率（如10-6）和发现概率（如90%）给定时的作用距离是多大。

§5.1.2 目标的雷达截面积►目标的雷达截面积定义：►实际测量：返回接收机每单位立体角内的回波功率在远场条件（平面波照射的条件）下，目标处每单位入射功率密度在接收机处的单位立体角内产生的反射功率乘以4π习题►设目标距离为R0，当标准金属圆球（截面积为σ）置于目标方向离雷达R0/2处时，目标回波的平均强度正好与金属球的回波强度相同，试求目标的雷达横截面积。

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其中，k为玻尔兹曼常数，T0为绝对温度。没有信号存在时的 输出噪声功率Pn为
P n 0 fV F fd f P V 2 R 2 V W 0 2 fR fV 1 2 W 0 2 fV 2 P V
(5-4)
视放输出的信号功率Ps为
Ps

a

2W02fRfV
W02fV2

4RV
2
KT0fVFV
b
GRW0fR

(5-11)
在切线灵敏度状态下，噪声的自差拍分量大于信号与噪声的互
差拍分量a>b，取近似,
代入式(5-11), 可得
12abPT SS1abPT SS
PT2SSG KRc22 abPTSS
部分视频噪声和检波/视放产生的噪声PV为
PV=kT0ΔfVFV
(5-2)
(5-3) P n s 0 fV F fd f P V 2 R 2 V W 0 2 fR fV 1 2 W 0 2 fV 2 P s 0 W 0 fR P V
状态，许多侦察接收机在检波前的带宽ΔfR远大于检波后的带宽 ΔfV，而且有些侦察接收机在检波前的增益严重不足，以至于视 频放大器的噪声对系统的影响不能忽略。因此不能直接采用窄带
接收机的灵敏度分析计算，需要另外推演侦察接收机在上述情况
下的PTSS，再将结果推广到其它情况。 雷达侦察接收机的典型组成如图5-2所示，图中GR、FR分别
(5-1)
式中, W0、Ps0分别为检波器输入噪声的功率谱密度和信号的 功率，如图5-4所示。由于该谱不连续，所以分析中分为 ΔfV≤ΔfR≤2ΔfV和ΔfR>2ΔfV的情况分别进行讨论。
图5-4 部分检波后噪声的功率谱
1． ΔfV≤ΔfR≤2ΔfV 由于ΔfV位于ΔfR/2和ΔfR之间，视放输出噪声Pn+s将包括 射频信号与噪声互差拍的全部视频噪声，射频噪声自差拍的
第5章 雷达侦察作用距离与截获概率
5.1 侦察系统的灵敏度 5.2 侦察作用距离 5.3 侦察截获概率与截获时间
5.1 侦察系统的灵敏度
侦察接收机的灵敏度Pr min是指在侦察接收机能够完成 正常的信号检测、参数测量等侦察处理任务时，在接收机输 入端需要的最小输入信号功率。由于大多数雷达采用射频脉 冲信号，在一般情况下，雷达侦察对这些信号处于非匹配接 收和处理状态，只能对瞬时接收带宽内的所有信号都进行包 络检波和门限检测，将包络信号超过给定门限的判别为有信 号，并进行相应的信号参数测量。因此，根据射频脉冲信号 的特点，在雷达侦察机中采用的灵敏度主要有切线灵敏度 PTSS、工作灵敏度POPS和检测灵敏度PDS。
(5-12) (5-13)
经配方整理，代入检波前噪声功率谱密度W0=kT0FRGR, 可得
P TS k S T 0 F R K 2 c 2 fR K c2 fR fV fV 2 K c 2 4 fR 2 G A R 2 F fV R 2 (5-14) 式中, A为检波器品质常数,
2
4RV
Ps20
(5-5)
噪声电压峰值与有效值之比为常数Kc(峰值系数)。假设有、 无信号时的噪声电压峰值分别为Un+s、Un，则噪声峰值与有 效值U(n+s)e、Une的关系分别为
Uns KcUnse Un 态下的信号电压Us为
U s1 2U n U n s K 2 cU n e U n se
表示检波前接收机线性系统的增益和噪声系数，GV、FV表示检波 后视频放大器的增益和噪声系数。为便于分析，假设输入信号为
连续波，功率谱为δ函数，输入噪声功率谱和线性系统的传输函 数都具有矩形响应特性，如图5-3所示，且GV=1。
图5-2 侦察接收机的典型组成
图5-3 输入信号、噪声功率谱及视放的幅频特性
(5-7)
信号功率与其电压具有如下关系:
U U
n se
ne
R V Pn s R V Pn

U s R V Ps
代入式(5-7)，转换成功率关系, 可得
(5-8)
P sK 4c2 P nP ns2P nP ns
如果忽略Pn，Pn+s的差别，则近似可得
A

4 RV FV
2KT0
令Kc=2.5，ΔfR、ΔfV均以MHz为单位，括号外的FR以dB为单 位，括号内的FR为真值，可得
P TS S11 (d 4B F m R(d)B)
1l0g 3.1 fR2.52 fR fV fV 21.5 6fR 2G A R 2 F fV R 2 (dBm (5-1)5)
(5-9)
P P n s Kc22.5~327.9~ 69.5d 4B
(5-10)
根据式(5-9)，当接收机输入端的信号功率为切线灵敏度时，
由于Ps0=GRPTSS，因此
Ps

2
4RV
PT2SSGR2

2Kc2
8RV
a
bPTSS
a
1
2b a
PTSS

当信号与噪声同时作用于包络检波器时，其输出包络信 号含有噪声的自差拍分量，信号的自差拍分量，信号与两边 噪声的互差拍分量，以及检波器与视放产生的噪声。其中信 号的自差拍分量作为接收机输出的视频信号，其余三部分均 作为接收机输出的噪声。前两项噪声输出的功率谱F(f)由下 式给出:
Ff22R R22V VW W 0022 ffR Rff2Ps0W0,02fR f f2 fRfR
5.1.1 切线灵敏度PTSS的定义 切线灵敏度的定义适用于射频脉冲信号，如图5-1所示。
若接收机输出端的噪声与脉冲信号包络叠加后的底部与只有 噪声时的包络顶部在同一直线上(相切)，则称此时输入信号 功率为切线灵敏度PTSS。
图5-1 切线灵敏度示意图
5.1.2 P TSS的分析计算 侦察接收机对雷达信号的接收处理大部分是处于非匹配处理