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竖井计算书

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竖井计算书文件管理序列号：[K8UY-K9IO69-O6M243-OL889-F88688]目录1. 工程概况区间主要布置于位于龙阳大道底下。

龙阳大道道路现状道路宽度约42m，道路红线宽度为60m，道路两侧有3m的人行道，车流、人流较大；地面交通繁忙，管线众多，道路两侧建筑物密集，隧道施工对地面沉降控制要求高。

2. 地质条件2.1 地层描述：本次勘察揭露深度范围内，场地分布地层自上而下可分为以下几个单元层，各岩土层按不同岩性及工程性能分为若干亚层，其分布情况及工程地质特征描述如下：）（1-1）填土（Q ml4杂色，全线分布；在建筑物或拆迁场地多为建筑物垃圾或一般粘性土，在城市干道地表20～70cm厚为混凝土路面，其下由碎石、砂及粘性土组成，多为压实路基填土，堆积时间一般大于10年，层厚1.40～5.20m。

（6-1）粉质粘土（Q al）4褐黄色，褐灰色，稍湿，可塑状态，中压缩性；含氧化铁，铁锰质结核及少量高岭土，零星分布于（1-1）填土层之下的局部低洼地带，其一般厚度0～8.5m。

）（10-1）粉质粘土（Q al+pl2~3褐黄、褐红色，稍湿，可塑～硬塑状态、中偏低～低压缩性，含铁锰质结核及少量条带状高岭土；连续分布于勘区上部，其厚度4.15～11.60m，埋深4.0～8.4m。

）（10-2）粘土（Q al+pl2~3褐黄、褐红色、灰白色，稍湿，硬塑～坚硬状态、中偏低～低压缩性，含铁锰质结核及条带、网纹状高岭土或土团；局部夹薄层石英质碎石层，接近岩面断断续续见碎石土或粘土混碎石；连续分布于勘区中下部，其厚度5.4～26.6m，埋深5.5～13.8m。

（11-1a）含砂质粉质粘土（Q al+pl）2褐黄色，饱和，可塑～硬塑状态，中偏低压缩性；含砂量较高，局部或为砂混粘性土混砂或含粘性土细砂，局部含砾砂。

仅在勘区尾段靠近王家湾车站段有揭示，分布于王家湾古河道沉积物上层，揭示厚度3.8～10.7米不等，埋深29.8～35.50m。

）（11-1）含粘性土细砂（Q al+pl2褐黄色，饱和，中密～密实状态，低压缩性；含石英、长石，粘粒含量较高，局部或为粘性土混砂或含砂质粉质粘土。

仅在勘区尾段靠近王家湾车站段有揭示，分布于王家湾古河道沉积物上层，本站点揭示厚度大于12.6m。

）（12-2）碎、块石（Q dl2杂色，成分为石英砂岩碎、块石，浅部多充填角砾或混粘性土，密实。

个别钻孔揭示呈块石或大块滚石，或块径0.5m～数米的岩块堆积体(块石取芯饱和抗压强度241～277MPa)，底部揭示到破碎角砾、残坡积粘性土层（如SQJZ3-Ⅲ14-补10钻孔）；部分钻孔取芯断续出现3～10cm短柱、半圆状岩芯，或显示该地层块石含量高；多数块状岩芯表面或裂隙面可见铁质渲染痕迹或见泥膜渲染。

该层在隧道通过地段分布情况如下：右线隧道，右DK9+380（盾构位置）～右DK9+395，长度约15m（按左右线该层出露的情况估计，实际影响长度可能略有变化），相关钻孔依次为SQJZ3-Ⅲ14-补10、SQJz3-Ⅲ10-15、SQJZ3-Ⅲ14-补8，揭示碎、块石层顶高程+9.93～+4.2m，厚度4.4～14.3m。

左线隧道，左DK9+370（盾构位置）～左DK9+420，长度约50m，相关钻孔依次为SQJC3-Ⅲ10-7、SQJZ3-Ⅲ14-补01、SQJz3-Ⅲ14-补02、SQJz3-Ⅲ10-16、SQJz3-Ⅲ14-补03，揭示碎、块石层顶高程+14.89～+4.58m，厚度4.7～9.6m。

）（13）粘性土混砾石（Q el+dl2褐红色，密实状态，混砾砂及石英质角砾，砾石含量约15～25%；该层仅为SQJZ3-Ⅲ14-补10钻孔揭示，埋深27.2m，厚度3.4m。

（20c-1）强风化泥岩、泥质砂岩（S）褐黄色、瓦灰色，岩芯呈土柱状，粘土化作用明显，夹碎块、片块状硬质风化岩块；埋深14.5～45.0m，揭示厚度2.3～17.1米，靠王家湾古河道侧埋深大。

（20c-2）中风化泥岩、泥质砂岩（S）褐黄色、褐灰色，岩芯呈短柱状、碎块状，部分呈长柱状，薄至中厚层状；部分钻孔岩芯为砂质泥岩或泥质砂岩交互分布。

埋深16.8～51.8m，靠王家湾古河道侧埋深大。

（20d-1）强风化石英砂岩、砂岩（S）灰色，岩芯呈角砾状，易钻，采芯率约35%；该层仅为SQJZ3-Ⅲ14-补10钻孔揭示，埋深30.6m，厚度1.9m。

（20d-2）中风化石英砂岩、砂岩（S）灰色，浅红色，岩芯多呈3～10cm短柱、半圆状，少量10～20cm短柱、柱状，部分呈3～8cm碎块状；岩芯裂隙发育，较多裂隙面见铁质渲染痕迹，随深度增加岩芯裂隙侵染面相对减弱，取芯相对完整；钻探深度内岩芯采芯率55～70%，RQD约10%，岩体完整性差呈破碎岩体。

埋深15.0～32.5m，岩面起伏较大，于墨水湖北路路口至王家湾方向约70m带宽地段呈近东西向分布。

暗挖隧道基底主要位于10-2粘土层、12-2碎块石层。

地基土层为中压缩性-中偏低压缩性土。

2.2区间范围土层及其物理力学参数2.3场地地下水文（1）根据含水层的岩性、埋藏条件、地下水的赋存条件、水力特征，场区地下水类型可分为上层滞水、第四系松散层孔隙水、基岩裂隙水等。

上层滞水主要赋存于人工填土中，无统一自由水面，接受大气降水和供、排水管道渗漏水垂直下渗补给，水量有限。

第四系松散层孔隙水主要赋存于砂砾层中，为本场区主要含水层。

从场地地貌特征及含水层分布、地下水补给情况，第四系松散层孔隙水赋存于汉阳高阶地王家湾古河道，主要位于勘区线路尾段，靠近王家湾车站附近。

汉阳王家湾古河道沿王家湾～十里铺一带与本路线垂直呈条带状分布、基岩质V型河槽。

钻探揭示含水层为含粘性土细砂（含砂质粉质粘土）及其下的中粗砾砂、卵石层，含水层埋深30～40米，最大厚度大于40m，含水层顶面在路线右AK9+570～AK10+288分布宽度约700～800m，向南微倾。

据前期勘察资料该地下水具有承压性，其承压水位标高约17.49m。

基岩裂隙水主要赋存于基岩裂隙中，补给方式主要为上覆含水层的下渗补给，其水量及渗透性主要由基岩裂隙的密集程度及贯通性控制。

（2）地下水水质及腐蚀性评价：根据相邻工程水质分析结果判断，地下水对混凝土结构有微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性。

2.4、地震基本烈度及抗震设防烈度ⅡB。

2.5、场地土类型与建筑场地类别依据《铁路工程抗震设计规范》（GB50111-2006）进行场地土类型的判别，场区覆盖层中（10-1）层属中软土，（10-2）、（11-1）、（11-1a）层属中硬土。

根据各土层剪切波速测试分层统计结果及部分土层剪切波速经验值，依据《铁路工程抗震设计规范》（GB50111-2006）进行场地土类型的判别，场区覆盖层中（1-3）层属软弱土，（6-1）、（10-1）层属中软土，（10-2）、（11-1）、（11-1a）层属中硬土。

表2.5.1 场地类别划分标准3 施工竖井结构设计3.1结构形式本竖井采用倒挂井壁法施工，井壁支护结构采用350mm（500 mm）喷锚支护。

3.2结构计算图3-1 竖井剖面图竖井结构计算平面简图如下图所示。

图3-2 荷载平面计算简图3.2.1 断面1（取8.5m深平面）1）内力计算结果地面超载取20Kpa，工字钢型钢钢架竖向间距0.5m。

=0.5×【0.5×（8.5×10+20）+10*8.5】8.5m深侧压力静止土压力强度P=69kPa。

（按一榀钢架受力进行计算），取分项系数1.25进行内力组合。

型钢钢架采用工25b，内支撑采用工25b。

计算结果如下：图3-3-1 侧壁支护弯矩图图3-3-2 侧壁支护剪力图图3-3-3 侧壁支护轴力图2）型钢钢架强度验算设计值：M=60.71KN.m，V=124.1KN，N=139.1KN，安全系数1.11 输入数据1.1 基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:复合受力状态材料名称:Q345材料抗拉强度(N/mm2):310.0材料抗剪强度(N/mm2):180.0轴心力N(kN):153.100剪切力Fx(kN):0.000剪切力Fy(kN):136.600弯矩Mx(kN-m):67.000弯矩My(kN-m):0.0001.2 截面信息截面类型:工字钢(GB706-88):xh=I25b(型号)截面抵抗矩Wx1(cm3): 423.000 Wx2(cm3): 423.000Wy1(cm3): 52.400 Wy2(cm3): 52.400截面塑性发展系数γx1: 1.05 γx2: 1.05γy1: 1.20 γy2: 1.20截面半面积矩Sx(cm3): 247.900 Sy1(cm3): 48.053 Sy2(cm3):44.928截面剪切面积Ax(cm2): 53.540 Ay(cm2): 53.540截面惯性矩Ix(cm4): 5280.000 Iy(cm4): 309.000截面附加参数参数名参数值xh: I25b(型号)-------------------------------------------------------------------------2 分析结果最大正应力σ:179.445(N/mm2)平均剪应力τ:25.514(N/mm2)Fx作用下的剪应力最大值τmax:0.000(N/mm2)Fy作用下的剪应力最大值τmax:64.135(N/mm2)注意：本程序计算未考虑合成剪力最大剪应力值|σ= 179.4|≤f = 310.0(N/mm2) |f / σ|=1.728 满足|τ= 64.1|≤fv= 180.0(N/mm2) |fv / τ|= 7.055 满足3）内支撑强度验算轴力设计值：N=287.4KN，安全系数1.11 输入数据1.1 基本输入数据构件材料特性材料名称:Q235构件截面的最大厚度:13.00(mm)设计强度:215.00(N/mm2)屈服强度:235.00(N/mm2)截面特性截面名称:工字钢(GB706-88):xh=I25b(型号)工字钢型号:I25b (型号)缀件类型:构件高度:3.550(m)容许强度安全系数:1.10容许稳定性安全系数:1.101.2 荷载信息恒载分项系数:1.00活载分项系数:1.00活载调整系数:1.00是否考虑自重:考虑轴向恒载标准值: 287.400(kN)轴向活载标准值: 0.000(kN)偏心距Ex: 0.0(cm)偏心距Ey: 0.0(cm)1.3 连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否1.4 端部约束信息X-Z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-Z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.002 中间结果2.1 截面几何特性面积:53.54(cm2)惯性矩Ix:5280.00(cm4)抵抗矩Wx:423.00(cm3)回转半径ix:9.94(cm)惯性矩Iy:309.00(cm4)抵抗矩Wy:52.40(cm3)回转半径iy:2.40(cm)塑性发展系数γx1:1.05塑性发展系数γy1:1.20塑性发展系数γx2:1.05塑性发展系数γy2:1.202.2 材料特性抗拉强度:215.00(N/mm2)抗压强度:215.00(N/mm2)抗弯强度:215.00(N/mm2)抗剪强度:125.00(N/mm2)屈服强度:235.00(N/mm2)密度:785.00(kg/m3)2.3 稳定信息绕X轴弯曲:长细比:λx=35.71轴心受压构件截面分类（按受压特性）: a类轴心受压整体稳定系数: φx=0.951最小稳定性安全系数: 3.81最大稳定性安全系数: 3.81最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 3.550(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式绕Y轴弯曲:长细比:λy=147.92轴心受压构件截面分类（按受压特性）: b类轴心受压整体稳定系数: φy=0.315最小稳定性安全系数: 1.26最大稳定性安全系数: 1.26最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 3.550(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式2.4 强度信息最大强度安全系数: 4.01最小强度安全系数: 4.00最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 3.550(m)计算荷载: 287.55kN受力状态:轴压最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式3 分析结果构件安全状态: 稳定满足要求，强度满足要求。

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井道操作平台计算书_

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井道操作平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数井道横向内空B(mm) 2300 井道纵向内空L(mm) 2200 架体总高度H(m) 18 横向立杆排数n 1 2 横向立杆排数n 2 3 立杆步距h(m) 1500 立杆纵距l a (mm) 800 立杆横距l b (mm)1700 脚手板底小梁布置方式 平行纵向 每横向间距内附加小梁根数n 0脚手架基础位置 搁置型钢梁 搁置型钢梁截面类型 16号工字钢 搁置型钢梁方向 沿纵向 双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度(m)18二、荷载设计脚手板自重标准值G j (kN/m 2) 0.35 脚手板铺设方式 5步1设附加小梁自重标准值G c （kN/m ） 0.031 每米立杆承受结构自重标准值（kN/m ） 0.135 施工荷载标准值Q 1k （kN/m 2） 2 施工荷载同时作业层数n zj 1 操作平台上集中力标准值F 1（kN ） 1 地区贵州毕节 安全网设置 全封闭 基本风压ω0(kN/m 2)0.2 风荷载体型系数μs0 风压高度变化系数μz (单立杆稳定性)1风荷载标准值ωk (kN/m 2)(单立杆稳定性)平面图剖面图1剖面图2三、小梁验算b1bl b/(n+1)/2]×1=max[1.7/(0+1),(2.3-(2-1)×1.7)/2+ 1.7/(0+1)/2]×1=1.7m2 承载能力极限状态小梁所受荷载：q=1.2×[G c+G j×S/1]+1.4×Q1k×S/1=1.2×[0.031+0.35×1.7/1]+1.4×2×1.7/1=5.511kN/m 小梁所受集中力设计值：F=1.4F1=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态小梁所受荷载：q'=G c+G j×S/1+Q1k×S/1=0.031+0.35×1.7/1+2×1.7/1=4.026kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图一(kN·m)M max=0.422kN·mσ=M max/W=0.422×106/4250=99.266N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算剪力图一(N/mm2)V=3.122kNτmax=2V max/A=2×3.122×1000/398＝15.687N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算挠度图一(mm)V max=0.603mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！4、支座反力计算有集中荷载作用下：承载能力极限状态R max=5.544kN正常使用极限状态R max'=4.034kN无集中荷载作用下：承载能力极限状态R max=4.581kN正常使用极限状态R max'=3.347kN四、水平钢管验算承载能力极限状态q=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态q'=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图一(kN·m) σ=M max/W=0.012×106/4250=2.754N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算挠度图一(mm)νmax＝0.137mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1700/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=5.586kN五、扣件抗滑承载力验算R max＝5.586kN≤R c=k c×8=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单立杆N G1k=(g k+(1+n) ×l a×G c/h/5)×H=(0.135+(1+0)×0.8×0.031/1.5/5)×18=2.49kN 2、脚手板的自重标准值N G2k1单立杆N G2k1=(H/h+1)×B/2×l a×G j/5=(18/1.5+1)×2.3/2×0.8×0.35/5=0.837kN3、立杆自重标准值N Gk总计单立杆单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=2.49+0.837=3.327kN4、立杆施工活荷载计算N Q1k=B/2×l a×(n zj×Q1k)+F1=2.3/2×0.8×(1×2)+1=2.84kN2、组合风荷载作用下立杆轴向力单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×3.327+0.9×1.4×2.84=7.57kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×2.017×1.5=3.026m长细比λ=l0/i=3.026×103/16=189.094≤[λ]=250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×2.017×1.5=3.494m长细比λ=l0/i=3.494×103/16=218.403由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.1752、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆N单=1.2×N Gk+1×1.4×N Q1k=1.2×3.327+1×1.4×2.84=7.968kN σ＝N/(φA)＝7968.064/(0.175×398)=114.401N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！组合风荷载作用单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×3.327+0.9×1.4×2.84=7.57kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0×0.8×1.52/10=0kN·mσ=N/(φA)+ M w/W=7570.464/(0.175×398)+0/4250=108.693N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算恒载标准值F G=3.327kN，活载标准值F Q=2.84kN八、搁置型钢梁计算将立杆在型钢梁上的位置，以及立杆承受恒载标准值F G和活载标准值F Q等参数代入到搁置主梁模块验算型钢梁！电梯井道搁置工字钢主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数平面图立面图三、主梁验算q'=g k=0.169=0.169kN/m第1排：F'1=F1'/n z=6.167/1=6.167kN 第2排：F'2=F2'/n z=6.167/1=6.167kN 第3排：F'3=F3'/n z=6.167/1=6.167kN 荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.169=0.203kN/m第1排：F1=F1/n z=10.9/1=10.9kN第2排：F2=F2/n z=10.9/1=10.9kN第3排：F3=F3/n z=10.9/1=10.9kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=9.377×106/102000=91.934N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=16.57×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5 )=24.477N/mm2τmax=24.477N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=1.71mm≤[ν]=l/250=2200/250=8.8mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=16.57kN,R2=16.57kN四、主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。

竖井井架设计和验算精品

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5．竖井口提升系统5.1、井口平面布置在竖井口及地面上的主要设备有龙门架、2台8t双速电动葫芦等；在井筒内的主要设备有小型挖掘机、料斗、通风管、压风管、供水管、排水管、砼输送管、动力电缆、安全梯等设备。

龙门架采用型钢、钢管焊接或栓接而成。

竖井口平面布置见图7-8。

#6竖井提升设备设置如图7-8所示。

龙门架力学检算见附件2。

图7-8井口平面布置图5.2提升设备能力的验算电动葫芦每循环所需时间：6#井井深42.776m，加料斗提升高度4m及料斗本身高度2m，垂直提升距离为48.776m，提升速度为15m∕min，则单程提升时间为t1=3.25 min；电动葫芦横移平均距离15m，考虑操作转换，横移时间为t2=3.0 min；料斗摘钩、挂钩、卸碴时间t3=3 min；则每一个出碴循环需时间t=2×t1+ t2+ t3=12.5 min；料斗容积为3.15m3(1.5×1.5×1.4m)，则6#竖井日平均出碴能力为:Qp=n×T×V×m×s=4×12×3.15×0.85×2=257.0m3QP——日平均出碴能力，m3n——1小时的提升次数，60÷12.5=4.8次/小时，取4次T——1天的工作时间，取12小时V——1个料斗的容量，取3.15m3m——料斗装满系数，取0.85s——提升设备数量，2台电动葫芦按左右线每个掌子面每天进尺0.5m(15m/月)计算一天的产碴量为：Qmax=74×0.5×4×1.4=207.2m3其中：74——掌子面断面积1.4——最大松散系数；Qp>Qmax，可以满足出碴需要。

隧道内的大部分进料任务也由提升设备完成，长大件料具可通过吊车下放到竖井底，其它材料安排在出碴间隙（每天除出碴占用的12小时以外）进行，除去检修保养用时2小时，仍累计有10小时的进料时间。

井架构件计算书

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井架构件的计算书1．立柱计算立柱由主角钢组成，它要支承天梁，通过天梁承受吊篮及重物，因而在垂直方向上，主柱底层除承受自身钢结构重量之外，还承受吊篮的重量及承吊物体的重量，和卷扬机的拉力，此外在水平方向的风力，主要由附墙撑支撑，故对附墙撑进行计算。

对缀条又叫横撑和斜撑，因水平方向的风力可用缆风绳来平衡，故缀条不作计算，仅计算主角钢架轴向风力，及其稳定性和天梁受力。

⑴主角钢轴向受压强度计算式中： N ——轴向力N ＝钢结构重量（按30m 高设计）＋起重量＋卷扬机拉力 ＝2484＋820＋1000＋500＝4804kgAa ——净面积由四根70×70×7的角钢组成，每根钻有连接孔Ф17.5Aa ＝4×9.424×100－4×87.5＝3419.6f ——钢材抗压强度 取f ＝235N ／mm2⑵主角钢架稳定性计算式中：N ——轴向力 N ＝48040NA ——承压构件的毛面积 A ＝4×9.428＝37.696cm2 ——轴心受压构件稳定系数，又叫折减系数，由λ按表选f A N a ≤f A N 〈ψψf ——钢材抗压强度，取f ＝235N ／mm2安JGJ －88－92标准附录＝附表2.4的计算式：式中：——主角钢的换算长细比——角钢架长细比——构件横截面积所截垂直X －X 轴的平面内各斜缀条的毛截面积之和U ——长度系数 一端固定一端自由的柱U ＝2L ——钢架长度 L ＝30×1000m——截面的最小回转半径（cm ）——角钢在钢架X －X 轴的惯性矩。

因70×70×7角钢，对角钢边的惯性矩为80.29cm4，截面积为9.424cm2所以＝2×[80.29+80×80×(9.424×2)]＝241414.98lx x ox A A 402+=λλmin C ULx =λA C x ν=min ox λx λlx A min C x νx ν03.80696.3756.241414min ===A C x ν7597.7403.801010302min ≈=⨯⨯⨯==C UL x λ每节X 截面方向的缀条图。

竖井通风计算

竖井通风计算

竖井通风计算
竖井通风计算是一种非常重要的空气质量控制方法，可以用于提高安全性和生产效率。

本文将详细介绍竖井通风计算步骤，以便更好的理解这种计算方法。

第一步，确定竖井的尺寸和形状。

这是竖井通风计算的首要任务，因为它直接决定了通风系统的设计。

所以，需要考虑竖井的高度、直径、形状和数量等，这些都会影响空气的流动速度、密度和压力。

第二步，估算有害气体扩散的速度。

如果在竖井中产生了有害气体，就需要利用模型估算此气体在竖井中的扩散速度。

这可以通过计算不同高度的气体速度和扩散率来实现。

第三步，确定通风系统的标准。

竖井通风计算单纯的估算气体扩散速度并不足够，还需要考虑安全性和生产效率。

竖井通风计算可以明确通风系统在不同情况下应该达到的标准，以确保系统的稳定性和效率。

第四步，建立竖井通风模型。

这就是利用以上数据和标准来建立竖井通风模型，以估算通风系统如何在竖井内进行空气循环和气体扩散。

这个模型可以用于预测有害气体扩散的速度和空气流动情况，从而进行更好的监控和调整。

第五步，实施通风计划。

最后，需要根据竖井通风计算的结果来实施通风计划。

这需要根据通风系统的要求选择适当的设备，并使用适当的防护措施来确保人员的安全。

通风计划应定期更新，以适应系统升级和变化的情况。

总的来说，竖井通风计算是为了控制有害气体扩散和保障人员安全而进行的一系列步骤。

虽然这个计算方法可能比较复杂，但只要按照步骤进行，就能够有效地预测和控制气体扩散，这样才能保障人员的安全和提高生产效率。