架空输电线路风偏计算

本文从网络收集而来，上传到平台为了帮到更多的人，如果您需要使用本文档，请点击下载，另外祝您生活愉快，工作顺利，万事如意！GB 50545-2010 110KV~750KV架空输电线路设计规范强制性条文1.第5.0.4条：5.0.4 海拔不超过1000m时，距输电线路边相导线投影外20m处且离地2m高且频率为0.5MHz时的无线电干扰限值应符合表5.0.4的规定。

表5.0.4 无线电干扰限值标称电压（kV) 110 220～330 500 750限值dB(μv/m) 46 53 55 582.第5.0.5条：5.0.5 海拔不超过1000m时，距输电线路边相导线投影外20m处，湿导线条件下的可听噪声值应符合表5.0.5的规定。

表5.0.5 可听噪声限值标称电压（kV) 110～750限值dB(A) 553. 第5.0.7条：5.0.7 导、地线在弧垂最低点的设计安全系数不应小于2.5，悬挂点的设计安全系数不应小于2.25。

地线的设计安全系数不应小于导线的设计安全系数。

4. 第6.0.3条：6.0.3 金具强度的安全系数应符合下列规定：1 最大使用荷载情况不应小于2.5。

2 断线、断联、验算情况不应小于1.5。

5. 第7.0.2条：7.0.2 在海拔高度1000m以下地区，操作过电压及雷电过电压要求的悬垂绝缘子串的绝缘子最少片数，应符合表7.0.2的规定。

耐张绝缘子串的绝缘子片数应在表7.0.2的基础上增加，对110～330kV输电线路应增加1片，对500kV输电线路应增加2片，对750kV输电线路不需增加片数。

表7.0.2 操作过电压及雷电过电压要求悬垂绝缘子串的最少绝缘子片数6. 第7.0.9条：7.0.9 在海拔不超过1000m的地区，在相应风偏条件下，带电部分与杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的间隙，应符合表7.0.9-1和表7.0.9-2的规定。

表7.0.9-1 110～500kV带电部分与杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的最小间隙（m）表7.0.9-2 750kV带电部分与杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的最小间隙（m）注：1 按雷电过电压和操作过电压情况校验间隙时的相应气象条件，可按本规范附录A的规定取值。

架空输电线路电气参数计算精彩文档一、提资参数表格式精彩文档二、线路参数的计算：1.3倍。

导线的直流电阻可在导线产品样本中查到。

当线路的相导线为两分裂导线时，相当于两根导线并联，则其电阻应除以2。

多分裂导线以此类推。

X1＝0.0029f lg(d m/r e) Ω/km式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；r e－导线的有效半径，（m）；r e≈0.779r精彩文档r－导线的半径，（m）。

2）单回路相分裂导线的正序电抗：X1＝0.0029f lg(d m/R e) Ω/km 式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；R e－相分裂导线的有效半径，（m）;n＝2 R e＝（r e S）1/2n＝4 R e＝1.091（r e S3）1/4n＝6 R e＝1.349（r e S5）1/6S－分裂间距，（m）。

精彩文档3）双回路线路的正序电抗：X1＝0.0029f lg (d m/R e) Ω/km式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）； a 。

c′。

dm＝12√（d ab d ac d a b′d ac′‵d ba d bc d ba′d bc′d ca d cb d ca′d cb′） b 。

b′。

d ab d bc ……分别为三相双回路导线间的轮换距离，（m）； c 。

a′。

R e－相分裂导线的有效半径，（m）;R e＝6√（r e3 d aa′d bb′d cc′）国内常用导线的线路正序电抗查《电力工程高压送电线路设计手册》第二版 P18～P19查表时注意：1）弄清计算线路有代表性的塔型（用得多的塔型），或有两种塔型时，用加权平均计算出线路的几何均距。

GB 50545-2010 110KV~750KV架空输电线路设计规范强制性条文1.第5.0.4条：5.0.4 海拔不超过1000m时，距输电线路边相导线投影外20m处且离地2m高且频率为时的无线电干扰限值应符合表的规定。

表5.0.4 无线电干扰限值2.第5.0.5条：5.0.5 海拔不超过1000m时，距输电线路边相导线投影外20m处，湿导线条件下的可听噪声值应符合表的规定。

表5.0.5 可听噪声限值3. 第5.0.7条：5.0.7 导、地线在弧垂最低点的设计安全系数不应小于，悬挂点的设计安全系数不应小于。

地线的设计安全系数不应小于导线的设计安全系数。

4. 第6.0.3条：6.0.3 金具强度的安全系数应符合下列规定：1 最大使用荷载情况不应小于。

2 断线、断联、验算情况不应小于。

5. 第7.0.2条：7.0.2 在海拔高度1000m以下地区，操作过电压及雷电过电压要求的悬垂绝缘子串的绝缘子最少片数，应符合表的规定。

耐张绝缘子串的绝缘子片数应在表的基础上增加，对110～330kV输电线路应增加1片，对500kV输电线路应增加2片，对750kV输电线路不需增加片数。

表7.0.2 操作过电压及雷电过电压要求悬垂绝缘子串的最少绝缘子片数6. 第7.0.9条：7.0.9 在海拔不超过1000m的地区，在相应风偏条件下，带电部分与杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的间隙，应符合表和表的规定。

表7.0.9-1 110～500kV带电部分与杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的最小间隙（m）表7.0.9-2 750kV带电部分与杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的最小间隙（m）注：1 按雷电过电压和操作过电压情况校验间隙时的相应气象条件，可按本规范附录A的规定取值。

2 按运行电压情况校验间隙时风速采用基本风速修正至相应导线平均高度处的值及相应气温。

3 当因高海拔而需增加绝缘子数量时，雷电过电压最小间隙也应相应增大。

4 500kV空气间隙栏，左侧数据适合于海拔高度不超过500m地区；右侧是用于超过500m但不超过1000m的地区。

220kV架空输电线路风偏放电原因分析及改造措施王全兴福建省福州电业局摘要：福州地处福建沿海东南部，每年沿海登陆的台风以及强对流天气产生的飑线风都会对输电线路造成严重威胁，其中最易发生导线、引流线在强风作用下对塔身风偏放电，导致输电线路失地故障。

根据多年来的运行经验统计，线路风偏跳闸次数占总跳闸次数的20％～30％。

本文通过对风偏放电机理的分析和历年来典型事故的调查，对线路的防风性能进行系统的科学计算、分析、评价，找出影响线路风偏放电的原因，进而制定针对性的改造措施，以提高线路防风偏性能。

关键词：架空线路防风偏分析改造一、台风与飑线风形成的机理太阳直射的持续高温，造成大面积洋面上的水分大量蒸发。

不断蒸发的水分将逐渐排斥空气中的其它气体成分，使空气的湿度急剧增加，当有外部条件（如降温或水蒸气自动凝结）促使高湿度的空气水分凝聚时，空气的压强会急剧下降，造成了相对于周围空间的大气负压，而这种负压就是形成台风的中心负压。

这种负压一旦形成，周围的空气就会立刻进行补充。

由于负压往往是从低温度的高空开始形成的，因而也就形成了自下而上且周围向中心旋转的空气大旋涡，这就是台风形成的机理。

来源:飑线风系局部强对流天气，飑线前天气较好，多为偏南风，且在发展到成熟阶段的飑线前方常伴有中尺度低压。

飑线后天气变坏，风向急转为偏北、偏西风，风力大增，飑线之后一般有扁长的雷暴高压带和一明显的冷中心，在雷暴高压后方有时还伴有一个中尺度低压，由于它尾随在雷暴高压之后，故称之为“尾流低压”。

飑线沿线到后部高压区内，有暴雨、冰雹、龙卷等天气。

台风、飑线风期间，近中心风速可以达到35m/s以上，风圈影响半径大，对输电线路的导线、引流线、绝缘子串产生极大的风压荷载，引起线路风偏摇摆放电。

二、福州地区输电线路概况福州电业局输电线路主要以220kV/110kV为骨干网，辅之有35kV线路，架空输电线路所经地区气候、地形、地质和各种自然条件十分复杂。

线路设计计算与校验事项一．杆位排定杆位前应做设计事项1、导地线比载计算1）自重比载g1 = 1.025（γgsg+γlsl）/s×10-2 = q1/s×10-2 N/m*mm2式中：γ—材料容重mg/ mm3sg—钢线截面积 mm2sl—铝线截面积 mm2s —综合截面积 mm2q1—每千米导线重量 kg功能：计算导地线单位面积、单位长度的自身重量。

2）冰重比载 g2 = q2/s = πb(b+d) γ×10-2 N/m*mm2式中：b —覆冰厚度 mmD —架空线直径mmγ—冰的容重mg/ mm3复冰时垂直总比载g3 = g1+ g2功能：计算导地线单位面积、单位长度的复冰重量。

3）导线风压 p=αF cdlZv2/16sin2θ N式中：p—垂直线路方向的风荷载 kgαF—风速不均匀系数V＜20=1.0；20＜V＞30=0.85；30＜V＞35=0.75 c—风荷载体形系数 d≥17为1.1；＞17为1.2；复冰1.2d—架空线外径mmlZ—水平档距mV—设计风速m/θ—风向与线路方向夹角功能：计算杆塔在一定的水平档距，相应风速作用下，导地线对杆塔挂点产生的水平作用力。

理论风压p= 1/2mv2 =1/2 ×γ/9.8 ×v2 = v2 /16 N式中：p—理论风压γ—空气容重v—风速 m/秒m—空气质量=γ/9.8(空气的重力加速度)无冰时风压比载 g4 =αFcdlZv2/16/s×10-2 N/m*mm2复冰时风压比载 g5 =αFc(d+2b)lZv2/16/s×10-2 N/m*mm2无复冰时综合比载g6 =√g12+ g42 N/m*mm2有复冰时综合比载g7 =√g32+ g52 N/m*mm22、解析状态方程式σ-(l2 g2 /24/β/σ2 )=σm- -(l2 gm2 /24/β/σm2 )–(α/β) ×(t-tm)式中：σ—变化的架空线应力， N/mm2σm—控制的架空线应力（最大使用应力）N/mm2g —变化的架空线比载 N/m*mm2g —控制的架空线比载 N/m*mm2α—温度线膨胀系数 1/℃β—弹性伸长系数 N/mm2E —弹性模量，功能：悬挂于两固定点的导地线，当气象条件变化时，导地线应力及弧垂也相应发生变化；当已知某一组合气象条件下的导地线应力、比载、气温，即可求出任一组合气象条件下的比载和应力变化值。

GB 50545-2010 110KV~750KV架空输电线路设计规范强制性条文1.第5.0.4条：5.0.4 海拔不超过1000m时，距输电线路边相导线投影外20m处且离地2m高且频率为0.5MHz时的无线电干扰限值应符合表5.0.4的规定。

表5.0.4 无线电干扰限值标称电压（kV) 110 220～330 500 750限值dB(μv/m) 46 53 55 582.第5.0.5条：5.0.5 海拔不超过1000m时，距输电线路边相导线投影外20m处，湿导线条件下的可听噪声值应符合表5.0.5的规定。

表5.0.5 可听噪声限值标称电压（kV) 110～750限值dB(A) 553. 第5.0.7条：5.0.7 导、地线在弧垂最低点的设计安全系数不应小于2.5，悬挂点的设计安全系数不应小于2.25。

地线的设计安全系数不应小于导线的设计安全系数。

4. 第6.0.3条：6.0.3 金具强度的安全系数应符合下列规定：1 最大使用荷载情况不应小于2.5。

2 断线、断联、验算情况不应小于1.5。

5. 第7.0.2条：7.0.2 在海拔高度1000m以下地区，操作过电压及雷电过电压要求的悬垂绝缘子串的绝缘子最少片数，应符合表7.0.2的规定。

耐张绝缘子串的绝缘子片数应在表7.0.2的基础上增加，对110～330kV输电线路应增加1片，对500kV输电线路应增加2片，对750kV输电线路不需增加片数。

表7.0.2 操作过电压及雷电过电压要求悬垂绝缘子串的最少绝缘子片数标称电压(kV) 110 220 330 500 750单片绝缘子的高度(mm) 146 146 146 155 1706. 第7.0.9条：7.0.9 在海拔不超过1000m的地区，在相应风偏条件下，带电部分与杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的间隙，应符合表7.0.9-1和表7.0.9-2的规定。

表7.0.9-1 110～500kV带电部分与杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的最小间隙（m）表7.0.9-2 750kV带电部分与杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的最小间隙（m）注：1 按雷电过电压和操作过电压情况校验间隙时的相应气象条件，可按本规范附录A的规定取值。

架空输电线路转角杆塔中心位移计算的研究与探讨刘仁臣(西南石油大学,四川成都市新都区,610500)摘要：在架空输电线路施工中，我们经常遇到由于部分转角（耐张）杆塔横担宽度和不等长横担引起的线路中心桩与杆塔中心桩存在位移的问题。

如何正确计算出位移值，使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，对保证架空输电线路长期稳定安全地运行，具有十分重要和长远的意义。

关键词：等长横担不等长横担位移计算转角杆塔0 引言在架空输电线路施工过程中，杆塔基础分坑及基础分坑时转角杆塔位移计算是我们经常遇到的问题。

在胜利油田这样的平原地区，地势一般较平坦，很少出现丘陵及起伏较大的施工地段，因此，以等高塔腿为多。

在线路施工当中，一般情况下，线路中心桩就是杆塔的中心桩，基础分坑以该中心桩为准进行。

但有的转角杆塔、耐张杆塔，为使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，必须考虑杆塔的中心位移问题。

本文根据日常工作中遇到的实际问题，在110kV架空线路砼电杆基础分坑中的位移计算及角钢塔位移计算两个方面予以归纳和探讨，希望和有兴趣的读者互相探讨。

一、110kV砼电杆转角杆位移的计算下面以胜利油田胜利工程设计咨询有限责任公司设计定型图电－8701（110kV输电线路杆型图）及其杆型配件图电－8702为例计算位移大小。

1、不等长宽横担转角杆的基础分坑位移计算（图二）有位移转角杆位移计算示意图以上图示为110kV J60°－18型砼电杆杆型示意图和横担示意图。

其位移由两部分组成，一是横担宽度引起的，另外一个是由于横担不等长引起的。

（1）、由于转角杆横担宽度的影响，使转角杆中心位置与原转角桩产生位移，其位移距离为∆S1＝2tg 2D θ 其中 D ―――横担宽度和绝缘子串拉板长之和，单位米θ―――线路转角 ，单位度（2）由于横担不等长引起的位移：不等长宽横担为内角横担短，外角长，其位移距离为：∆S2＝()b a 21- 其中，a ―――长横担长 米b ―――短横担长 米因此，在实际分坑中，110kV J60°－18型电杆由原转角桩向转角杆中心位置产生的位移为S=∆S1+∆S2=2tg 2D θ+()b a 21- 因在实际施工中，110kV J60°－18杆型a ＝3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , θ大小为30°～60°之间，以60°为例则其位移S ＝2698.0tg 260︒＋()1.73.221-＝0.951m 在实际施工中,110kV 转角30度型砼电杆(J30°)也是不等长宽横担的转角杆,位移计算方法应与转角60度杆型相同.二、角钢转角塔的计算目前，受城市规划的影响，许多新建或改建线路往往不再使用砼电杆，砼电杆拉线多，占地面积大，且极容易被盗，虽然因此角钢塔和薄壁离心钢管塔等塔型虽然建设初期投资大，但从线路的长期稳定运行方面讲，经济效益远远大于砼电杆线路。

架空输电线路风偏规律及防风偏技术发表时间：2018-08-06T17:28:02.690Z 来源：《电力设备》2018年第12期作者：董慎学[导读] 摘要：当前，随着社会用电需求的不断增大，我国的电力网络规模逐渐扩大，进而导致通过复杂地形及恶劣气候条件地区的输电线路日益增多,给架空输电线的稳定运行代理了较大的影响。

（国网宁夏电力有限公司石嘴山供电公司宁夏石嘴山 753000）摘要：当前，随着社会用电需求的不断增大，我国的电力网络规模逐渐扩大，进而导致通过复杂地形及恶劣气候条件地区的输电线路日益增多,给架空输电线的稳定运行代理了较大的影响。

其中大风作为对架空输电线产生影响的重要因素之一，很容易导致架空线路风偏，进而造成线路挑战，断线断股的问题，严重影响着架空输电线的安全。

本文就当前架空输电线风偏规律进行了总结，并对其防风偏技术提出了相应的改进意见，以供诸位参考。

关键词：架空输电线路；风偏规律；防风偏技术当前我国的架空输电线路多铺设于复杂多变的自然环境中，因此气候因素对其具有较大的影响。

其中，风偏是常见的威胁架空输电线线路安全稳定运行的重要因素之一，容易给给架空输电线带来诸如线路跳闸，断线等严重的故障问题。

因此如何处理好架空输电线路中风偏的难题题，是当前相关从业者的一大难题。

1.风偏故障原因架空输电线路发生风偏故障的原因主要是由于导线及绝缘子串的垂直荷载与水平荷载的比值发生变化，进而导致绝缘子串与导线之间产生了风偏角，使绝缘子串与导线以及塔头之间的空气间隙发生了变化所导致的。

在当前的架空输电线路设计过程中对其最大风速的设计为30年一遇在距地10米高处10分钟内的平均风速【1】。

但是在实际运用过程中，由于存在瞬时风速和杆塔高度等因素影响，架空输电线路所遭遇的强风会远远大于设计值。

这就会导致若是导线与绝缘子串的水平荷载超出一定程度时，导线与绝缘子串及塔头的空气间隙难以满足安全距离的需求，进而导致空气被击穿而发生闪络的问题。

风偏角的计算说明在一定风速下所引起的悬垂绝缘子串风偏角情况见图1所示。

横担图1一定风速下风偏角由图1可得到悬垂绝缘子串风偏角ϕ为14122g L A G gL A P tg c j s j++=-ϕ(1.4) 式中，L s 、L c —分别为水平和垂直档距(m)；g 1、g 4—导线自重和风荷比载(kg /m•mm 2)；G j 、P j —绝缘子串重量和其风荷载(kg)；A —导线截面积(mm 2)。

其中：2324/1016mm m kg A DCv g ∙⨯=-α(1.5) kg v CDL P s j 32210sin 16-⨯=θα(1.6) 式中，α—风压不均匀系数；C —风载体型系数；D —导线的计算外径(mm)；L s —水平档距(m)；V —风速(m/s)；θ—风向与线路方向的夹角。

对于分裂导线风偏角应计入导线分裂间距的影响则按下式计算：λϕ2221141d tg g L A G g L A P tg c j s j --+++= (1.7)式中，λ—为绝缘子串长度；d —为导线分裂间距。

对于导线的风偏角如图1，可得：141g g tg -=ξ (1.8)式中，g 1、g 4—分别为导线的自重和风荷比载(kg /m•mm 2)。

1) 几个系数的说明①风压不均匀系数沿整个档距电线上所承受的风速，不可能在各点上同时都是一样大的，且风向也很少与电线各点的方向垂直，因此，在电线上的真正合成风压会低于按全档距均匀所受到所取计算风速的情况算得的风压，为使算得的风压值与整个档距中的电线受风情况相吻合，应该考虑一个降低系数这个系数即称为风速不均匀系数。

风压不均匀系数各国取值不同，有些国家定为0.8，也有的定为0.5，日本在大风时300米档距内的实测结果为0.6，前苏联实测结果约为12.8/v，(v代表风速)，美国实测结果则约为20/v。

根据我国电力行业标准《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》规定，悬垂绝缘子串风偏角计算用风压不均匀系数α按下式计算：.0737αv(1.9)=θ.5-sin543)(式中：v—设计采用的10min平均风速，m/s；θ—风向与线路方向的夹角。

110kv~750kv架空输电线路设计规范(gb50545-) 强制性条文 word整理版GB -2010 110KV~750KV架空输电线路设计规范强制性条文第5.0.4条：海拔不超过1000m时，距输电线路边相导线投影外20m 处且离地2m高且频率为0.5MHz时的无线电干扰限值应符合表5.0.4的规定。

表5.0.4无线电干扰限值标称电压（kV) 限值dB(μv/m)110 46220～330 53500 55750 58第5.0.5条：海拔不超过1000m时，距输电线路边相导线投影外20m 处，湿导线条件下的可听噪声值应符合表5.0.5的规定。

表5.0.5可听噪声限值标称电压（kV) 限值dB(A)110～750 55第5.0.7条：导、地线在弧垂最低点的设计安全系数不应小于2.5，悬挂点的设计安全系数不应小于2.25.地线的设计安全系数不应小于导线的设计安全系数。

第6.0.3条：金具强度的安全系数应符合下列规定：1.最大使用荷载情况不应小于2.5.2.断线、断联、验算情况不应小于1.5.第7.0.2条：在海拔高度1000m以下地区，操作过电压及雷电过电压要求的悬垂绝缘子串的绝缘子最少片数，应符合表7.0.2的规定。

耐张绝缘子串的绝缘子片数应在表7.0.2的基础上增加，对110～330kV输电线路应增加1片，对500kV输电线路应增加2片，对750kV输电线路不需增加片数。

表7.0.2操作过电压及雷电过电压要求悬垂绝缘子串的最少绝缘子片数标称电压(kV) 单片绝缘子的高度(mm) 绝缘子片数(片)110 146 7220 146 13330 146 17500 155 25750 170 32第7.0.9条：在海拔不超过1000m的地区，在相应风偏条件下，带电部分与杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的间隙，应符合表7.0.9-1和表7.0.9-2的规定。

表7.0.9-1.110～500kV带电部分与杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的最小间隙（m）标称电压（kV) 工频电压操作过电压雷电过电压110 0.25 0.70 1.00220 0.55 1.45 1.90330 0.90 1.95 2.30500 1.20 2.50 3.30Table 7.0.9-2: Minimum clearances (m) een live parts and tower components (including guy wires and foot pins) for 750kV n linesXXX (kV)Altitude (m)XXXXXXPhase-to-phase V stringXXX0.80 factor)Note:1.When XXX。

110kV架空输电线路相关安全距离计算摘要：电力作为一种基础性能源，在维持各种生产活动中起到了重要作用。

电力公司为提供更好的供电服务，一直致力于各个环节的升级和改造。

输电是供电中最为基础的环节，其潮流的调控直接关系到输电网运行的可靠性和稳定性。

要实现有效的潮流调控，输电网潮流图规划是前提和基础。

输电网潮流图，输电网潮流运行路径。

通过该潮流图能够明确电网的电压和功率，为调度人员的判断和操作提供重要的参考。

输电网潮流图布局一般分为两个步骤，前一步骤是电网厂站自动优化布局，即优化厂站位置，使得其排布更加合理，以达到最佳效果；后一步是进行电网线路自动化布线，让线路尽量做到少交叉和短距离。

面对上述情况，进行输电网潮流图自动布局研究具有重要的现实意义。

关键词：输电线路；电气安全距离；导线风偏引言高压输电线路承担着运输电能的重任,关乎着电力系统运行的安全和可靠。

由于高压直流输电线路输送距离比较长，沿线环境气候复杂、途经多雷区,所以导致输电线路故障发生频繁。

因此，实现精确定位输电线路中故障位置，从而快速准确的切除线路故障，对电力系统的稳定运行有着非常重要的意义。

１110kV架空线路安全距离简介控制与输电线路导线最小安全距离的一个主要原因是绝缘水平，太近会击穿空气绝缘，造成放电危害，另一个原因是对地面电场磁场的控制，距离太近会电磁场危害。

如１１０ｋＶ线路对地距离是以不发生危险的电气间隙放电事故，即考虑正常绝缘水平决定，在非居民区按城乡郊区在夏收季节若用汽车运输时，按交通部门规定载高以４．０ｍ计算，操作过电压等效间隙取０．７０ｍ，裕度取０．５ｍ，则导线对地距离为４．０＋０．７０＋０．５＝５．２ｍ，此外还参考日本、前苏联等其他国家标准，最终取６．０ｍ。

2 110kV架空输电线路相关安全距离控制的重要性因此，针对输电线路交叉跨越距离的监测与测量工作成为输电线路施工与运行的关键。

当输电线路所架设环境较为复杂时，监测与测量输电线路交叉跨越距离变得尤为困难。

2019年2月6结束语JY2000C变电站综合自动化系统的功能还有很多,在现场调试中经常会遇到这样或那样的问题,个别保护装置通信中断问题、一路CAN总线全部通信中断问题、JY3000后台通信问题及显示不正确问题、保护测控装置参数设备问题、与调度通讯中断问题等等,现场的情况是千变万化的,只要我们从原理上下功夫,重点掌握C型保护测控装置、JYSZK、JY3000后台、CAN总线通信协议的原理和调试技术,相信在大家的努力下,JY2000C变电站综合自动化系统的未来会越来越美好!参考文献[1]丁书文.变电站综合自动化现场技术,中国电力出版社,2008.[2]JY2000C变电站综合自动化系统保护测控装置技术使用说明书,安徽南瑞继远电网,2015.[3]吴晖,鲍现松,胡红霞.变电站综自通讯中断维护实例分析[J].大科技,2018(11):122.[4]JYSZK总控单元技术使用说明书.安徽南瑞继远电网,2015.收稿日期：2019-1-15高压输电线路绝缘子串风偏计算模型的相关分析邓贻辉（郴州郴能电力勘察设计有限公司，湖南省郴州市423000）【摘要】绝缘子串多见于各类电力杆塔、室外电力系统中，起到保护电力设备的作用，其工作能力受到多重因素影响，需予以加强。

基于此，本文以风偏计算作为核心，首先简述不同类型绝缘子串的受力构成，再以此为基础，重点论述风偏计算模型，给出基本公式和变化规律等内容。

最后结合某220kV线路的模拟实验对理论进行阐述，并给出改良方案，以期为后续工作提供少许参考。

【关键词】高压输电线路；绝缘子串；风偏；可变参数【中图分类号】TM744【文献标识码】A【文章编号】1006-4222（2019）02-0131-02前言绝缘子串(insulator string)绝缘子串指两个或多个绝缘子元件组合在一起,柔性悬挂导线的组件,一般带有固定和运行需要的保护装置,用于悬挂导线并使导线与杆塔和大地绝缘。