炉膛出口烟气焓值计算
烟气焓值是指燃烧产生的烟气所含有的能量。计算炉膛出口烟气焓值的目的是为了评估燃烧过程的效率，并确定是否存在能量损失。
炉膛出口烟气焓值的计算可以通过以下步骤进行：需要测量烟气的温度和压力。这可以通过在烟道上安装温度和压力传感器来实现。温度和压力的测量值将用于后续计算。
需要确定烟气的组成。烟气的组成可以通过取样并进行化学分析来确定。常见的烟气成分包括二氧化碳、一氧化碳、氧气和水蒸气等。
然后，根据烟气的组成和温度、压力数据，可以使用热力学公式计算烟气的焓值。这些公式基于理想气体状态方程和热力学性质的关系，可以准确地计算出烟气的焓值。
计算得到的烟气焓值可以与燃料的热值进行比较，以评估燃烧过程的效率。如果烟气焓值较低，说明存在能量损失，需要采取相应的措施来提高燃烧效率。
综上所述，炉膛出口烟气焓值的计算是评估燃烧过程效率的重要指标。通过测量烟气的温度和压力，确定烟气的组成，以及使用热力学公式计算烟气的焓值，可以准确地评估燃烧过程中的能量损失，并采取相应的措施来提高燃烧效率。
第1章热力计算 SHL20-2.5/400燃用生物草锅炉设计 1.1设计任务 1)锅炉额定蒸发量：5.556kg/s(20t/h)。 2)蒸汽参数： 锅筒内蒸汽压力：2.7MPa。 过热器出口蒸汽压力：2.5MPa。 过热器出口蒸汽温度：400℃。 3)给水温度：105℃。 4)给水压力：2.8MPa。 5)排污率：5%。 6)排烟温度：160℃。 7)预热空气温度：130℃。 8)冷空气温度：20℃。 1.2燃料特性 1.燃料名称：能源草。产地：浙江兰溪 2.燃料工作基（应用基）成分 碳C ar=23.87% 氢H ar =2.90% 氧O ar=21.32% 氮N ar=0.69% 硫S ar=0.06% 水分M ar=47.00% 灰分A ar=4.16% 挥发分V ar=75.80% 3.燃料低位发热量Q net.ar=757 4.56kJ/kg
1.3 辅助计算 1.3.1 空气平衡 烟道各处过量空气系数，各受热面的漏风系数，列于表3-1中。炉膛出口过量空气系数按表2-4[2]取。烟道中各受热面的漏风系数按表4-5[4]取。 表3-1烟道中各处过热空气系数及各受热面的漏风系数 1.3.2 燃烧产物容积及焓的计算 1.3. 2.1 理论空气量及 α=1时燃烧产物容积的计算 表3-2理论空气量及燃烧产物容积计算表 烟道名称 过量空气系数 漏风系数 炉膛 1.4 0.1 凝渣管 1.4 1.4 0 过热器 1.4 1.45 0.05 锅炉管束 1.45 1.50 0.05 省煤器（钢管） 1.50 1.60 0.1 空气预热器 1.60 1.70 0.1 序号 名称 符号 单位 计算公式或来源 数值 1 空气理论容积 0V Nm 3/kg ar ar ar ar O H S C 0333.0265.0)375.0(0889.0-++ 2.18 2 理论容积 2RO V Nm 3 /kg )375.0(01866.0ar ar S C + 0.45 3 理论容积 2 N V ︒ Nm 3/kg 100 8 .079.0ar o N V + 1.73 4 理论容积 2°H O V Nm 3/kg o ar ar V M H 0161.00124.0111.0++ 0.94
脱硫后烟气出口温度计算方法①假设烟气没有被液化，水也没有气化，无其它气体生成。根据公式： C1m1△T=C2m2△T （C1为烟气热容，C2为水的热容） 烟气热容按空气热容计算，空气比热值C 1为1000J/(kg·℃),空气密度ρ 1 为 1.297kg/m3。 水的比热值C 2为4200J/(kg·℃),密度ρ 2 为1.0×103kg/m3. 以下为1小时流量的m 1和m 2 数值计算方法。 m 1=V 1 ρ 1 = 16000m3/h×1h×1.297kg/m3 = 16000×1.297kg=20752kg 由于烟气比为3.4L/m3， m 2= V 2 ρ 2 = (16000m3/h×1h)×3.4L/m3×1.0×103kg/m3= 16000×3.4 kg =54400kg 将上述数据带入公式： 1000J/(kg·℃)×16000×1.297 kg×（500-T）℃=4200J/(kg·℃)×16000×3.4kg×（56-25）℃得出T=158.69℃ 即脱硫后烟气出口温度为158.69℃。 则使脱硫后的烟气温度升高到合适的脱氮温度300℃，需要吸收的热量为： ②Q= C1m1△T=20752kg×1000J/(kg·℃)×(300-158.7)℃=2932257.6 kJ=2.93×106 kJ ③若脱硫后SO2的浓度为200mg/m3,温度T=158.7℃，Q=16000m3/h，进入脱氮设备的流量为X。原烟气的浓度为1500mg/m3,温度T=500℃，进入脱氮设备的流量为Y。混合后烟气的温度为300℃。排出口烟气的浓度为500 mg/m3,则需要混合的原烟气的量的计算为： 200×X+1500×Y=(X+Y)×500................................... X + Y =16000
锅炉热力计算方法 一、热力计算的任务 开发一台新型锅炉产品时首先要做好设计工作，设计中要对锅炉的性能、结构、经济性和可靠性等各方面进行各种计算，以有定量的了解。这些计算包括锅炉热力计算、水循环或水动力计算、空气动力计算、烟气阻力计算、管子金属壁温计算、强度计算、炉墙和构架计算等，而热力计算则是这些计算中最主要和基础的计算，并为其他计算提供所需的数据资料。 设计新锅炉时的热力计算称为设计热力计算（也称设计计算）。其任务是在给定的给水温度和燃料特性的前提下，为达到额定蒸发量和蒸汽参数以及选定的经济指标，计算、确定锅炉机组的炉膛尺寸及各个受热面的结构和尺寸，并确定锅炉的热效率和燃料消耗量、各受热面进出口处的烟温和工质温度、吸热量以及烟速和工质流速等，为选择辅机设备和进行上述其他各项计算提供原始资料。 设计计算是在锅炉的额定负荷下进行的，为了预计锅炉在其他负荷下的工作特性，以及锅炉在燃用非设计燃料时的热力特性，都要重新进行热力计算，称之为校核热力计算（也称校核计算）。其任务是在已定的锅炉结构和受热面积条件下，对锅炉负荷、燃料、运行工况或某些结构变化时，求取各受热面进出口处的工质温度和速度、烟气温度和速度、锅炉热效率、燃料消耗量、空气和烟气量等。目的是为了得到锅炉在非设计工况条件下运行的经济指标，为锅炉结构改进、选择辅机设备和其他各项计算提供原始数据和资料。 设计计算和校核计算所用的计算方法基本相同，即计算时所依据的传热原理、计算公式和图表都是相同的，其差别仅仅是计算任务和所求数据不同。但做校核计算时，不仅烟气的中间温度和内部介质温度是未知数，而且排烟温度、预热空气温度，甚至有时连过热蒸汽出口温度都是未知数，因此，校核计算时要预先假定这些未知数，然后用逐步逼近法去最后确定之。 二、热力计算的顺序 设计计算和校核计算的目的不同，而在进行具体计算时都采用校核计算的方法。即使对新锅炉做设计计算时，也是预先布置好受热面，然后用校核计算的方法计算。如算出的吸热量、温度、流速等与预计值相差较大，则修改受热面的数量和布置后再算，直到满足预定要求。 校核计算的计算顺序为： （1）按计算任务书列出原始数据； （2）选取各烟道的过量空气系数，计算三原子气体的容积和容积份额、烟气和空气的
以1t，1.25MPa燃煤蒸汽锅炉为例 1.25MPa下饱和蒸汽的焓值为2788KJ/kg，进水焓值(20度)为84 KJ/kg 产生1t蒸汽所需热量为： Q=1000x(2788-84)=2704000（KJ）=2704000÷4.18=646890（kcal） 二类标煤的热值为5500kcal/kg 1kcal=4.1868kJ 燃煤锅炉的热效率一般为78 % 产生1t蒸汽燃料耗量：646890÷5500÷78 %=150.1 kg 锅炉烟气计算：1 Kg煤产生10-11m3烟气； 蒸汽锅炉耗煤量计算：耗煤量=锅炉功率X3600/煤燃烧热/锅炉效率。0.7MW（1吨）锅炉标准煤（29MJ/KG，烟煤更低）耗煤量=0.7X3600/29/0.65=133公斤/小时，实际可能更高。 源强计算公式： 额定蒸汽压力是指蒸汽锅炉在规定的给水压力和负荷范围内长期连续运行所必须保证的锅炉出口的蒸汽压力，也就是锅炉铭牌上标明的压力。根据我国工业锅 根据GB3100-82《国际单位制及其应用》的规定，压力单位应用帕[斯卡]，单位符号为Pa，或帕的十进倍数，本标准中采用兆帕(MPa)，即1MPa=106Pa，这样1MPa=10.197kgf／cm2，因为锅炉压力参数要在锅炉铭牌中表示，为使锅炉铭牌不致出现过多的小数，本标准中的压力参数等级定为0.4；0.7；1.0；1.25；1.6； 2.5MPa六档 麻石除尘器主要由文丘里管、主筒、溢水槽、副筒等组成，其工作原理是：含尘气流通过烟道进入文丘里管，在喉部的入口将水均匀地喷入烟气中，高速的烟气将水溶化成细小的水滴。在这个过程烟气中的灰料被湿润，使它的重量加大而有利于离心分离，在高速呈紊流状态中，由于水滴与尘粒的差别较大，它们的速度差也较大，这样灰粒与水滴就发生了碰撞凝聚，尤其是粒经细小的灰尘料可以被水滴水容，这些都为灰料的分离做好充分准备，此后进入主筒。主筒是一个圆形筒体，水从除尘器上部的溢流槽进入主筒，使整个圆筒内壁形成一层水膜从上而下流动，烟气由筒体下部切向进入，在筒体旋转上升，含尘气体在离心力作用下始终与筒壁面的水膜发生摩擦，这样含尘气体被水膜湿润，尘粒随水流到除尘器底部，从排水口排走，在筒底部设有水封槽以防止烟气从底部排出，除尘后的废
烟囱出口处烟气速度和温度经验算法 在计算烟囱的热释放率时，要用到烟囱出口处的烟气速度和烟气温度。在一般的环境影响评价工作中很少有这两项实测数据，而锅炉出口处的风速（风量）和温度却比较容易得到。烟囱出口处烟气速度可以从锅炉出口处、烟囱入口处风量换算过去，将操作状态的气体体积除以烟囱出口面积就可以得到了。 （1）锅炉排放的烟气经过除尘室，在烟囱口排出，这期间烟气温度会发生变化，这一变化过程与烟气量、锅炉类型、除尘器类型、外界气温和烟囱高低许多因素有关，粗略地说可以看成只与烟囱高低有关，利用经验公式估算： 10/H T Ts b -= 式中：T s —烟气温度；T b —锅炉出口温度；H —烟囱高度。 另外，烟气温度估算公式也可写出下面的形成： L T T w s α= 其中，T s —烟囱出口处烟气温度，K ；T w —烟道入口处烟气温度，K ；α—修正系数，K/m ；L —烟道长度，m 。α与烟囱所用材料、环境温度有关，是经验系数。 （2）烟气温度的算法还可以归结为： A 烟气在烟囱中的温度降（t ），按下式计算： D AH t = 式中：H —烟囱高度，m ；D —共用一根烟囱的所有锅炉的额定蒸发量之和，t/h ；A —修正系数，一般情况下，铁烟囱（无衬筒）为2；铁烟囱（有衬筒）为0.5；砖烟囱（壁厚≦0.5m ）为0.4；砖烟囱（壁厚>0.5m ）为0.2。 B 也可按经验值计算，每米烟囱的温度降大致为： 砖烟囱烟道烟囱每米温度降为0.5℃；金属烟道烟囱每米温度降为1-2℃。
而烟气出口处的烟气速度则可表示为： 24D Qv Vs π= 式中：Qv —烟囱风量 需要注意的是，Qv 在实际应用中常常统计长期的排放总量，而许多工厂锅炉并非连续排放却常被认为是连续排放，使得单位时间内的风量估算较小，所求的Vs 很低。在实际计算时出现虚假的下洗现象，直接影响到计算的准确性，因此，估算Vs 时应根据实际工况和实际测定结果来确定参数。
锅炉热力计算 题目： 220T/锅炉校核热力计算指导者： 评阅者： XXXX年 XX 月 XX 日
设计（论文）摘要
目录 1 燃料燃烧计算 (2) 2 炉膛校核热力计算 (3) 3 炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算 (6) 4 屏的结构数据计算表 (7) 5 屏的热力计算 (8) 6 凝渣管结构及计算 (14) 7 高温过热器的计算 (15) 8 低温过热器的热力计算 (23) 9 高温省煤器的热力计算 (26) 10 高温空气预热器热力计算 (30) 11 低温省煤器热力计算 (33) 12 低温空气预热器热力计算 (36) 13 锅炉热力计算误差检查 (39) 结论 (41) 参考文献 (42) 致谢 (43)
1 燃料燃烧计算 1．1燃烧计算 1．1．1 理论空气量: V 0 =0.0889(C ar +0.375S ar )+0.265H ar -0.0333O ar 0.0889(5.90180.3750.6)0.265 4.40.03339.1 =?+?+?-? 5.9018=Nm 3/kg S ar 1．1．2 理论氮容积: 0 2 N V =0.8100 ar N +0.79 V 0 1.20.80.79 5.9018 4.6720100=?+?= Nm 3 /kg 1．1．3 RO2 容积: V R02 = 1.866 100ar C +0.7100ar S 56.90.61.8660.7 1.066100100 =?+?=Nm 3 /kg 1．1．4理论干烟气容积:0GY V = 0 2N V + V RO2 4.672 1.066 5.738=+=Nm 3/kg 1．1．5理论水蒸气容积:20 H O V =11.1 100ar H +1.24 100 ar M +1.61d k V 0 (d k =0.01kg/kg) 4.413 11.1 1.24 1.610.01 5.908 100100=?+?+?? 0.7446=Nm 3 /kg 1．1．6飞灰分额:αfh =0.92(查表2-4) 1．2锅炉热平衡及燃料消耗量计算 1．2．1锅炉输入热量 Q r ≈Q ar,net =22415 kJ/kg 1．2．2排烟温度θPY (估取)= 125c 1．2．3排烟焓 I PY =1519.2159 kJ/kg 1．2．4冷空气温度 t LK =20℃ 1．2．5理论冷空气焓 0 LF I =(ct)k V 0 38.2 5.9018225.448=?= kJ/kg 1．2．6化学未完全燃烧损失 q 3 =0.5% (取用) 1．2．7机械未完全燃烧 q 4 =1.5% (取用) 1．2．8排烟处过量空气系数 αpy =1.39(表2-7第二版) 1．2．9排烟损失 q 2 =（100- q 4 ）*（I PY -α py 0LF I ）/ Q r ()()100 1.51519.2159 1.39225.448/22415=-?-? 5.2989= % 1．2．10散热损失 q 5=0.5% (取用) 1．2．11灰渣损失 q 6 = Q 6 /Q r *100 1.0658 1000.004822415 =?=% 1．2．12锅炉总损失 ∑q= q 2 + q 3 +q 4 +q 5 +q 6 5.29890.5 1.50.50.00487.8037=++++= %
炉膛热力计算 炉内换热的计算方法是用来计算单炉膛和半开式炉膛的换热。其本质是以能量方程和辐射能传递方程导出的准则为基础，用相似理论方法整理实验数据，建立出炉膛出口烟温的直接计算式。 1.1 计算流程控制 1.2 相关的公式 炉膛计算的重点就是炉膛出口烟温的准则方程： 6.003.06 .00~B B M B T T u a T T +=' '=''θ 3 00)(a CT CP CP P T F VC B B ψσϕ= 根据准则方程得到的炉膛出口烟温计算式是：
0.6 30.3 0273 1 ()a T CP CT a u p CP T F T MB B Vc ϑσψϕ''=-⎡⎤+⎢⎥⎢⎥⎣⎦ ℃ 炉膛计算的进行都是基于这个计算式进行。其中110 5.6710σ-=⨯ 1.2.1 Ta --是绝热燃烧温度，℃ 根据1kg 燃料送入炉内的热量T Q 来决定，计算出T Q 后由烟气性质计算（即手工计算的温焓表）计算出响应的烟气温度。 346 4 100100T q q q Q Qr Q q B ---=+-， 如果有再循环烟气，要考虑再循环烟气带入炉膛的热量。 r Q 是固体（液体）燃料工作基低位发热量，/kJ kg ,气体燃料的干燥基低位发热量，3/kJ m 。 3q -- 化学未完全燃烧热损失，来自热平衡计算； 4q -- 机械未完全燃烧热损失，来自热平衡计算； 6q -- 排渣和冷却水热损失，来自热平衡计算 Q B -- 空气带入炉内的热量，/kJ kg ， '' ((1))()T T zhf rec T ky T zhf l Q r I I ααααααB =-∆-∆--+∆+∆ 其中，T α-- 炉膛出口过量空气系数； T α∆-- 炉膛漏风系数； zhf α∆-- 制粉系统漏风系数； rec α -- 再循环烟气抽取点处过量空气系数； T r -- 再循环系数。 一般情况下没有烟气再循环的时候不考虑最后一项。 '' ky I -- 空预器出口空气温度下的理论空气焓，也就是热空气焓。/kJ kg l I -- 漏风焓。/kJ kg
锅炉烟气计算：1 Kg煤产生8.5m3烟气（经验）； 链条炉1 Kg煤产生10.35m3烟气； ◇源强计算公式： SO2：Q=G×2×0.8×S×(1－ηso2)； 式中：G－耗煤量；S－煤中含硫量； ηso2－脱硫效率，麻石水浴、水膜按40%计，石灰石－石膏法按90%。 烟尘：Q=G×A×ηA×(1－η) 式中：G－耗煤量； A－煤中灰分； ηA－煤中飞灰占灰分的百分比；其值与燃烧方式有关，见下表； η－除尘效率；麻石水浴按95%，陶瓷多管90%，旋风80%，布袋99%; 一般锅炉，正常运行时，有热交换器(大型锅炉房)，10t锅炉补水250 Kg/d， 蒸汽锅炉：10t热水锅炉每天补水量2t； 无烟煤按耗煤量20%；砟子煤按耗煤量15%； ◇用煤量计算： ①有建筑面积时，一个采暖期（5个月）40Kg/m2计； ②无建筑面积时，常压茶浴炉：无烟煤用煤量按每吨锅炉5t/月；（上限，可酌情减量） 卧式热水、蒸汽锅炉：每吨锅炉30t/月，360t/年； 我告诉你1吨锅炉每小时消耗150kg的煤。在标准状态下，锅炉出力85%状态。75吨锅炉 x150公斤煤每小时用煤量11250kg煤。 烧一吨煤，产生1600×S%千克SO2，1万立方米废气，产生200千克烟尘。3 L! p+ A) H# y& z9 H# ^ 烧一吨柴油，排放2000×S％千克SO2，1.2万立米废气；排放1千克烟尘。 烧一吨重油，排放2000×S％千克SO2，1.6万立米废气；排放2千克烟尘。 大电厂，烟尘治理好，去除率超98%，烧一吨煤，排放烟尘3-5千克。4 b4 p3 u# E0 W 普通企业，有治理设施的，烧一吨煤，排放烟尘10-15千克；) u% S! h+ k% X, g0 ] 砖瓦生产，每万块产品排放40-80千克烟尘；12-18千克二氧化硫。 规模水泥厂，每吨水泥产品排放3-7千克粉尘；1千克二氧化硫。9 ^) e8 |$ w/ q+ P 乡镇小水泥厂，每吨水泥产品排放12-20千克粉尘；1千克二氧化硫。; ~# I+ I8 I! ]" h8 q 物料衡算公式：8 v; _$ M* U' V8 T; ~ 1吨煤炭燃烧时产生的SO2量＝1600×S千克；S含硫率，一般0.6-1.5%。若燃煤的含硫率为1%，则烧1吨煤排放16公斤SO2 。, C8 S r9 W" L& J 1吨燃油燃烧时产生的SO2量＝2000×S千克；S含硫率，一般重油1.5-3%，柴油0.5-0.8%。若含硫率为2%，燃烧1吨油排放40公斤SO2 。' J5 D" G3 m2 C$ \* U6 p ?排污系数：燃烧一吨煤，排放0.9-1.2万标立方米燃烧废气，电厂可取小值，其他小厂可取大值。燃烧一吨油，排放1.2－1.6万标立方米废气，柴油取小值，重油取大值。 【城镇排水折算系数】0.7~0.9，即用水量的70-90%。2 E# C1 W& ]' g3 V+ Q+ Q 【生活污水排放系数】采用本地区的实测系数。。* B- t G1 f: U) N) j 【生活污水中COD产生系数】60g/人.日。也可用本地区的实测系数。9 S1 s- ]1 `* h3 m. _9 E* t! A% @' i
附录A烟气余热回收技术参数换算公式 A.1 烟气余热回收利用的理论计算 A.1.1 烟气显热回收量的计算 理论空气量的焓值： ℎk o=2.96143+1.27821t+1.82909×10−4t2−2.59493×10−8t3−1.13129×1012t4 (A.1) 式中： t——烟气温度（℃）。 理论烟气量的焓值： a)二氧化碳焓值 ℎCO 2=−6.53509+1.68067t+7.7798×10−4t2−2.9419×10−7t3−4.5738510−11t4 (A.2) b)氮气焓值 ℎN 2=5.37036+1.23589t+1.77044×10−4t2−2.53217×10−8t3−1.13002×10−12t4 (A.3) c)水蒸气焓值 ℎH 2O =4.75735+1.446t+2.5429×10−4t2+3.46706×10−8t3−1.66507×10−11t4 (A.4) 根据以上拟合公式，可得理论烟气焓值为： ℎy o=∑V iℎi········································· (A.5) 式中： ℎy o——标态下理论烟气焓值（KJ/m3）； V i——标态下烟气中各组分的体积（m3/m3）； h i——标态下烟气中各组分的焓值（KJ/m3）。 d)实际烟气的熔值 ℎy=ℎy o+(α−1)ℎk o··········································(A.6) 式中： h y——标态下实际烟气焓值（KJ/m3）； α——过量空气系数； ℎk o——标态下理论空气量焓值（KJ/m3）。 回收烟气显热量： Q s=ℎy1−ℎy2················································(A.7) 式中： Q s——标态下回收烟气焓值（KJ/m3）； h y1——标态下烟气进口温度焓值（KJ/m3）； h y2——标态下烟气出口温度焓值（KJ/m3）。 A.1.2 烟气潜热回收量的计算
生物质锅炉烟气焓值 烟气焓值是衡量燃烧产物能量利用程度的重要指标之一。对于生物质锅炉来说，烟气焓值的高低直接影响着燃烧效率和能源利用效果。本文将从生物质锅炉烟气的特点、烟气焓值的计算方法以及影响烟气焓值的因素等方面进行探讨。 一、生物质锅炉烟气的特点 生物质锅炉燃烧时产生的烟气具有一些独特的特点。首先，生物质燃烧产生的烟气中含有大量的水蒸气。由于生物质的含水率较高，燃烧过程中水分会被释放出来，形成水蒸气。其次，烟气中含有大量的固体颗粒物，如灰分和未完全燃烧的生物质颗粒。这些颗粒物会影响烟气的传热性能和流动性。此外，生物质烟气中还含有一定的有机物和气态污染物，如二氧化碳、一氧化碳和氮氧化物等。 二、烟气焓值的计算方法 烟气焓值是指单位质量烟气所具有的能量。在生物质锅炉中，烟气焓值的计算可以通过以下公式得到： 烟气焓值 = 平均温度 * 每单位质量的烟气比热容 其中，平均温度是指烟气在锅炉出口处的平均温度，烟气比热容是指单位质量烟气升高1度所需要的能量。根据烟气的组分和温度，可以通过查阅相关数据表或使用烟气分析仪器进行测量，得到烟气
比热容的数值。 三、影响烟气焓值的因素 生物质锅炉烟气焓值受多种因素的影响。首先，生物质的种类和含水率直接影响着烟气的热值。一般来说，含水率较高的生物质其热值较低，因为水分会带走一部分热量。其次，燃烧过程中的空气过剩系数也会对烟气焓值产生影响。过高的空气过剩系数会导致烟气中氧气含量较高，进而降低烟气的热值。此外，生物质锅炉的燃烧温度和燃烧时间也会对烟气焓值产生影响。较高的燃烧温度和充足的燃烧时间能够使生物质充分燃烧，提高烟气的热值。 四、提高烟气焓值的方法 为了提高生物质锅炉烟气的焓值，可以采取一些措施。首先，选择低含水率的生物质作为燃料，可以减少水分带走的热量。其次，合理控制空气过剩系数，避免过高的氧气含量。此外，优化燃烧工艺，提高燃烧温度和延长燃烧时间，能够使生物质充分燃烧，提高烟气的热值。此外，使用烟气余热回收装置，将烟气中的热能回收利用，也是提高烟气焓值的有效方法。 生物质锅炉烟气焓值是衡量燃烧效率和能源利用效果的重要指标。了解生物质锅炉烟气的特点、烟气焓值的计算方法以及影响因素，能够帮助我们更好地优化燃烧过程，提高能源利用效率。通过选择合适的燃料、控制空气过剩系数、优化燃烧工艺和利用余热回收装
燃煤锅炉除尘器烟尘排放量和排放浓度计算方式如下： (1)单台燃煤锅炉烟尘排放量可按下式计算 MAi=(B×109/3600)(1-ηC/100)(Aar/100+ Qnet,arq4/3385800)αfh (1-32) 公式中： MAi——单台燃煤锅炉烟尘排放量，mg/s; B——锅炉耗煤量，t/h; ηC——除尘效率，%; Aar——燃料的收到基含灰量，%; q4——机械未完全燃烧热损失，%; Qnet,ar——燃料的收到基低位发热量，kJ/kg; αfh——锅炉排烟带出的飞灰份额。链条炉取0.2，煤粉炉取景0.9，人工加煤取0.2～0.35，抛煤机炉取0.3～0.35。 (2)多台锅炉共用一个烟囱的烟尘总排放量按式(1-33)计算。 MA=ΣMAi (1-33)多台锅炉共用一个烟囱出口处烟尘的排放浓度按式(1-34)计算。 CA=(MA×3600)/〔ΣQi×(273/Ts)×(101.3/P1)〕(1-34) 公式中：CA——多台锅炉共用一个烟囱出口处烟尘的排放浓度(标态)，mg/m3; ΣQi——接入同一座烟囱的每台锅炉烟气总量，m3/h; Ts——烟囱出口处烟温，K;
P1——当地大气压，KPa; 2.2燃煤锅炉SO2排放量的计算 (1)单台锅炉排放量可按式(1-35)计算： MSO2=B×C×278×(1-ηSO2/100)×Sar/50 (1-35) 公式中： MSO2——单台锅炉SO2排, 放量，m3/S; B——锅炉耗煤量，t/h; C——含硫燃料燃烧后生成SO2的份额，随燃烧方式而定，链条炉取0.8～0.85，煤粉炉取0.9～0.92，沸腾炉取0.8～0.85。 ηSO2——脱硫率(%)，干式除尘器取零，其他脱硫除尘器可参照产品特性选取; Sar——燃料的收到基含硫量%; 多台锅炉共用烟囱的二氧化硫总排量和烟囱出口处SO2的排放浓度可参照烟尘排放的计算方法进行计算。 2.3燃煤锅炉氮氧化物排放量的计算 单台锅炉氮氧化物排放量可按下式(1-36)计算。 GNOX=453000B(βn+10-6VyCNOX) (1-36) 公式中： GNOX——单台锅炉氮氧化物排放量，m3/S; B——锅炉耗煤量，t/h;
炉膛校核热力计算的步骤 炉膛校核热力计算是确保锅炉设计和运行性能符合要求的重要步骤，其具体步骤如下： 1. 燃料特性与热平衡：首先根据燃料的性质计算得到烟气的特性表和焓温表。通过热平衡计算确定计算燃料量（Bea）和保热系数（φ）。 2. 炉膛结构尺寸：求出炉膛的受热面积（F）、炉膛的有效容积（Vj）、燃烧器的相对高度（xg）以及有效辐射层厚度（S）。 3. 热有效系数：根据水冷壁的结构、燃料性质、燃烧方式求得热有效系数（ψv）。 4. 燃烧器结构特性：依据燃烧器的结构特性求得xo，或者根据燃料特性和燃烧器结构求出炉内介质的温度分布系数（M）。 5. 理论燃烧温度：计算随同1kg燃料带入炉内的有效热量（Q°）和理论燃烧温度（Th）。 6. 假定炉膛出口烟温：假设炉膛出口烟温（T），由焓温表查得烟气焓。 7. 平均热容：计算烟气的平均热容。 8. 辐射减弱系数：求出三原子气体、灰粒、焦炭颗粒的辐射减弱系数（kgr、kashμash、kok μcoke）。 9. 炉内介质辐射减弱系数：求出炉内介质的辐射减弱系数（ko）。 10. 火焰黑度：求解火焰黑度（ε₁）或综合火焰黑度（ε₁）。 11. 炉膛黑度：求出炉膛黑度（ε/）或炉膛黑度（εf）。 12. 校核：进行校核计算，包括空气平衡、烟气特性、焓温表和热平衡。计算炉内有效热量后，假定炉膛出口烟温并计算相关参数，然后计算炉膛出口温度。若|假定炉膛出口烟温-计算炉膛出口温度| ≤100K，则认为合格；如果大于100K，则需要重新计算。 在进行炉膛校核热力计算时，需要考虑到锅炉校核热力计算与设计热力计算的差异，并且熟悉锅炉炉膛热力计算的各项意义和允许的计算误差。同时，还需要对锅炉对流受热面的热力计算基本方程式有所了解。此外，还应包括烟气焓、空气焓、蒸汽焓的计算，以及对锅炉受热面各部位的蒸汽或空气的焓值进行计算，并制成温焓表。
一、锅炉整体热力计算 1 计算方法 本报告根据原苏联73年颁布的适合于大容量《电站锅炉机组热力计算标准方法》，进行了锅炉机组的热力计算和中温再热器及低温过热器出口垂直段管壁金属温度计算，计算报告中所选取的有关计算参数和计算式均出自该标准的相应章节。对所基于的计算方法的主要内容简述如下。 锅炉的整体热力计算为一典型的校核热力计算，各个受热面及锅炉整体的热力计算均需经过反复迭代和校核过程，全部热力计算过程通过计算机FORTRAN5.0高级语言编程计算完成。管壁温度计算分别通过EXCEL 和FORTRAN5.0完成。 1．1锅炉炉膛热力计算所采用的计算炉膛出口烟气温度的关联式为： 式中， M —考虑燃烧条件的影响，与炉内火焰最高温度点的位置密切相关，因此，取决于燃烧器的布置形式，运行的方式和燃烧的煤种； T ll —燃煤的理论燃烧温度，K ； Bj —锅炉的计算燃煤量；kg/h 。 1．2锅炉对流受热面传热计算的基本方程为传热方程与热平衡方程 除炉膛以外的其它受热面的热力校核计算均基于传热方程和工质及烟气侧的热量平衡方程。 计算对流受热面的传热量Q c 的传热方程式为： 式中， C V B T F M T cpj j a ︒ --+ψ⨯= 2731 )1067.5( 6.03 11 11111 " 11ϕϑKg KJ Bj t KH Q c /∆=
H —受热面面积； ⊿t —冷、热流体间的温压， 热平衡方程为： 既：烟气放出的热量等于蒸汽、水或空气吸收的热量。 烟气侧放热量为： 工质吸热量按下列各式分别计算。 a ．屏式过热器及对流过热器，扣除来自炉膛的辐射吸热量Q f b ．布置在尾部烟道中的过热器、再热器、省煤器及直流锅炉的过渡区，按下式计算： 2 计算煤种与工况 2.1 计算煤质 表1 设计煤质数据表(应用基) 2.2 计算工况 本报告根据委托合同书的计算要求，分别计算了两种不同的工况。 计算工况一 —— 设计工况计算（100％负荷） 根据表1中的设计煤质数据，各设计和运行参数均按《标准》推荐的数据选取。 计算工况二 ——设计工况计算(70%负荷） 根据表1中的设计煤质数据，各设计和运行参数均按《标准》推荐的数据选取。 Kg KJ I I Q T f d ) (0 1"'-∆+-=αϕKg KJ Q i i B D Q f j d --= )'"(Kg KJ i i B D Q j d )'"(-= d c Q Q =
锅炉课程设计说明书 目录 一、锅炉课程设计的目的 (2) 二、锅炉校核计算主要内容 (2) 三、整体校核热力计算过程顺序 (2) 四、热力校核计算基本参数 (2) 五、燃料特性 (3) 六、辅助计算 (4) 七、炉膛校核热力计算 (8) 八、对流受热面热力计算 (13) 九、锅炉热力计算误差检验 (19) 十、总结 (38) 十一、参考数目 (39) 一、锅炉课程设计的目的 锅炉课程设计思《锅炉原理》课程的重要教学实践环节。通过课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的只是得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准和具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力。 二、锅炉校核计算主要内容 1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或者图表。 2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。 3、计算数据的分析：这部分内容是鉴定设计质量的主要数据。 三、整体校核热力计算过程顺序 1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。 2、根据燃料、燃烧方式与锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。 3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。
4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。 5、绘制烟气温焓表。 6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。 7、锅炉炉膛热力计算。 8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。 9、锅炉整体计算误差的校验。 10、编制主要计算误差的校验。 11、设计分析与结论。 四、热力校核计算基本资参数 1）锅炉额定蒸发量：D e＝220t/h 2）给水温度：t gs＝215℃ 3）过热蒸汽温度：t GR＝540℃ 4）过热蒸汽压力：P GR＝9.8MPa 5）制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机） 6）燃烧方式：四角切圆燃烧 7）排渣方式：固态 8）环境温度：20℃ 9）蒸汽流程：一次喷水减温二次喷水减温↓↓ 五、燃料特性： 1）燃料名称：XX烟煤 2）煤的收到基成分 表1-1 燃性特料数据表