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目录
摘要 ……………………………………………………………… 2
一．建筑设计 …………………………………………………… 5
1. 工程概况 …………………………………………………… 5
2. 设计依据 …………………………………………………… 5
3. 拟定方案 …………………………………………………… 5
4. 材料选择 …………………………………………………… 6
5. 建筑布置 …………………………………………………… 7
二． 结构设计 …………………………………………………… 8
1. 静力计算方案 ……………………………………………… 8
2. 墙身高厚比验算 …………………………………………… 8
3. 预制板选型 ………………………………………………… 9
4. 荷载统计 …………………………………………………… 9
5. 墙体承载力验算 …………………………………………… 12
6. 基础设计 …………………………………………………… 14
7. 楼梯设计 …………………………………………………… 16
8. 卫生间、厨房现浇板配筋计算 ………………………………………… 20
9. 挑梁设计 …………………………………………………… 23
10.构件设计 …………………………………………………… 27
主要参考文献 …………………………………………………… 29
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摘 要
字体：宋体，小四
首行缩进2 字符
间距：段前段后都为0，行距：1.5 倍行距
关键词：
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Abstract
将摘要相应翻译为英文
字体：Times New Roman, 小四
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间距：段前段后都为0，行距：最小值20 磅
KEYWORDS:
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一． 建筑设计
1. 工程概况
该工程是京山县职教中心教师住宅楼，使用功能为普通住宅。建筑层数为 6层，
建筑面积约 3300 ㎡，每户面积约 90 ㎡，建筑高度 18.750m。红线范围 25m×65m。
本工程共三个组合单元，一梯两户 ，共计 36 户。拟建场地地形平坦，其绝对标高
为415.95 ~415.88m。最高
地下水位标高为406.2m，且该水对混凝土无腐蚀作用。在
该场地勘测深度内，均属于第四系地层；地基以粘性土为主，不具有湿陷性；地基
承载力特征值f ak =200Kpa。该地区主导风向为东北风，基本风压：0.35kn/㎡，基本
雪压：0.3 kn/㎡。地下无古代建筑物，可不考虑地基土的液化问题。建筑设计等级
为三级，主体结构合理使用年限为50年，抗震设防烈度为6度，建筑耐火等级为二
级。其他条件：①.本工程所需的预制构件以及其他的建筑材料均由各个厂家直接供
应，并且运输条件良好。②.本工程所需的水、电均由建设单位保障供应。
2. 设计依据
京山县职教中心为了改善老职工的住房条件，拟在原有老食堂的位置建一幢 6
层砖混结构住宅楼，建筑设计要求全面贯彻适用，经济在可能条件下注意交通流畅，
各类房间满足使用要求，体形、立面美观，达到设计高质量、高速度，并为施工创造
有利条件。具体为：
（1）京山县教育局关于对京山县职教中心项目建议书的批复。
（2）京山县职教中心提供有关建设功能的要求。
（3）荆门市岩土工程技术有限公司提供的工程地质勘察报告。
（4）国家现行规范、标准。通则及地方有关规定。
依据土木工程专业2009届毕业设计任务书、有关授课教材、建筑设计图集、
建筑结构构造等资料进行设计。
3. 拟选方案
3.1 结构的选择
本工程地基为原老食堂原址，克服了砌体结构容易产生不均匀沉降，产生裂缝
等缺点。根据实际情况，严格限制墙体高厚比，综合考虑本工程选用砌体结构：（1）
该结构主要承重结构是用砖（或其他块体）砌筑而成，材料易取，且经济（2）多层
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房屋的纵墙墙体布置一般很容易达到刚性方案的构造要求，故该结构刚度较大（3）
施工比较简单，进度快，技术要求低，施工简单等。既满足使用要求又经济实用。
3.2 建筑平面的选择
本工程平面形状选择一字形。因为此形状规则、对称，刚度均匀，其建筑结构
有利于抗震，传力明确，便于施工等优点。
3.3 户型的选择
根据实际情况：（1）本工程地基面积不大（2）学校建房经费不足（3）中心很
多老师都有换房需求（4）使用者的经济能力；另外避免大户型在后期装修和使用中
产生较高费用，本工程选择中小户型，两室两厅一厨一卫，每户建筑面积约90m2 。
3.4 基础形式
本工程建筑地基条件多以粘土为主，房
屋实际荷载偏大，充分考虑房屋安全、
施工条件等因素，采用条形基础。
3.5 层高
为了满足层高视听、采光通风。结构安全（墙体稳定及梁板厚度）、精神舒适
要求，确定层高既不易过低也不易过高。本工程为了提高生活质量，装修效果扩大
化，故采用3米层高，比常用住宅层高稍高。
3.6 楼梯设计
表一 楼梯形式
层高 踏步尺寸 踏步数
施工方法 楼梯形式
(M) （mm×mm） （个）
首层 0.9 单跑 6
钢筋混凝土现浇 150X300
二至六层 3.0 双跑 18
4. 材料选择
本工程主墙体为 240mm 厚，只有卫生间隔墙为 120mm 厚；采用 MU15 机制红砖
砌筑；水泥砂浆最低强度为 M5；卫生间、厨房和楼梯间现浇，还有圈梁、挑梁、构
造柱等采用C30混凝土、HRB335、HPB235级钢筋；其它楼面（包括阳台）采用120mm
厚预应力多孔板；钢筋混凝土条形基础采用 C30 混凝土，HRB335、HPB235 级钢筋；
外墙装饰材料：南北外墙面贴50×240枣红色、宝石绿釉面墙砖，东西外墙刷涂料，
具体做法见建施。
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5. 建筑布置(见简图)
图一 户型平面图
（1） ⑧⑨（厨房、卫生间）楼面现浇，其他楼面和屋面装预应力多孔板，规
格有4200、3600、2700；厚度120；宽度有500，600；预制板布置间隙宽为15~25；
其墙体和圈梁上的支撑长度都为120；
（2）如图，黑色区域设240×240构造柱，构造配筋4φ12，φ6@200；
（3）因层数大于 4 层，在每层楼面下纵墙设置圈梁，横墙隔层设置，截面 240
×240，构造配筋4φ8/14，φ6@200；且纵墙上圈梁兼作门窗的过梁，该过梁只受墙
体自重。
（4）其它(横墙)上的过梁两边墙体上的支撑长度都为 370mm，对于 C~D 轴与③
轴上过梁要另外计算配筋外；其它构造配筋4φ16，φ6@200。
（5）当纵墙上门窗洞口宽度小于或等于1800mm时，过梁截面尺寸为240×240；
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当大于 1800mm 时，截面尺寸为 240×350；其它(横墙) 门窗洞口上过梁截面 240×
370。
三． 结构设计
1. 静力计算方案
本工程横墙最大间距 Smax =4.2m, 小于刚性方案墙最大间
距 Smax =32m， 静
力计算方案属于刚性方案。
本工程横墙厚度为240mm > 180mm, 所有横墙水平截面的开洞率均小于50%，横
墙为刚性横墙。
本工程外墙水平截面开洞率小于 2/3， 地区基本风压 0.350.35KN/㎡,层高 3.0
米，屋面自重大于 0.8KN/㎡，总高度 18.75m < 19.6m, 按规范 4.2.6，计算时不计
风载影响。
2. 墙身高厚比验算
2.1 允许高厚比【β】
本工程采用水泥砂浆最低强度为M5.0, 查表可知墙身允许高厚比【β】=24。
2.2 验算高厚比
由一层平面图可知，所有承重墙中A~ C轴间横墙之高厚比最为不利（其侧向支
撑墙间距最大， S=4.92m）；所有开洞墙中A轴线纵墙之高厚比最为不利（其支撑墙
间距范围内开洞率最大，bs/S=3000/4200=71%）。现分别验算高后比。
1）A~ C轴承重墙
S=4.92m, H=3.0m, 2H > S > H，查表得
H0=0.4S+0.2H=0.4×4.92+0.2×3.0=2.568m
β= H0/h 2.568/0.24=10.7
μ μ[β]=1.0×1.0=24=24
1 2
β= 10.7 < μ μ[β] = 24, 满足要求。
1 2
2）A轴线上开洞墙
S=4.2m, H=3.0m, 2H > S > H，查表得
H0=0.4S+0.2H=0.4×4.2+0.2×3.0=2.28m
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β= H0/h 2.28/0.24=9.5
根据平面图的结构布置，考虑到本工程 A 轴纵墙的实际受荷情况，由于阳台挑
梁的作用，所以A轴纵墙按承重墙考虑，取μ = 1.0.
1
μ = 1-0.4 bs/S=1-0.4×(3000/4200)=0.71
2
μ μ[β] =1.0×0.71×24=17.14
1 2
β=9.5 <μ μ[β] =17.14,满足要求。
1 2
3. 预制板选型
本工程选用预应力圆孔多孔板，板厚为120mm，其它技术参数参照湖北武汉相关
图集选板，无特殊要求。选板原则：板的允许荷载值大于楼面荷载值；允许变形值
≦荷载作用下的变形值；允许裂缝宽度≦荷载作用下的裂缝宽度。查规范得其标准
荷载（含灌缝、其他连接等）为2.1 KN/㎡。预制板的选型与布置详见图纸结施-04/-05.
现以图一⑤号房间楼面为例计算，其它类同。
（1）楼面层
4100 -240
横墙承重，预制板采取横向布置。n 7.72块
500
多余宽度： `
n =0.72×500=360mm
现选宽500板5块；宽600板2块，板缝为25mm.
（2）屋面层（因⑤⑧房间横跨相同，一并计算）
4100 +2100 +120
预制板采取横向布置。n
12.64 块
500
多余宽度： `
n =0.64×500=320mm
现选宽500板11块；宽600板1块，板缝为20mm.
4. 荷载统计
4.1 屋面荷载
合成高分子防水涂膜上撤蛭石保护层 0.1 KN/㎡
20mm厚水泥砂浆找平层 0.4 KN/㎡
20mm厚聚苯乙烯保温板 0.01 KN/㎡
合成高分子卷材防水层 0.3 KN/㎡
20mm厚水泥砂浆找平层 0.4 KN/㎡
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煤渣混凝土找坡2%（最薄15mm）平均厚度81mm 1.134 KN/㎡
120mm厚预应力多孔板（含灌缝、其他连接等） 2.1 KN/㎡
20mm厚顶棚乳胶漆项 0.34 KN/㎡
屋面恒荷载合计 gk = 4.79 KN/㎡
屋面活载 q = 0.5 KN/㎡
k
屋面荷载设计值 4.79x1.2+0.5x1.4=6.45 KN/㎡
4.2 楼地面（包括阳台）荷载
40mm厚细石混凝土随捣随抹光 1.0 KN/㎡
120mm厚预应力多孔板（含灌缝、其他连接等） 2.1 KN/㎡
20mm厚顶棚乳胶漆项 0.34 KN/㎡
楼地面（包括阳台）恒荷载合计 gk = 3.44 KN/㎡
楼地面活载 q = 2.0 KN/㎡
k
阳台活载 q = 2.5 KN/㎡
k
4.4 地砖楼面荷载（卫生间、厨房）
300*300防滑地砖铁面（含水泥砂浆结合层，找平层，防水层等）
0.8 KN/㎡
100mm钢筋混凝土板 2.5 KN/㎡
30mm厚30厚C20细石混凝土,坡向地漏 0.7 KN/㎡
20mm水泥砂浆抹面 0.48 KN/㎡
地砖楼面恒荷载合计 gk = 4.48 KN/㎡
地砖楼面活载 q = 2.0 KN/㎡
k
地砖楼面荷载设计值 4.48x1.2+2.0x1.4=8.18 KN/㎡
4.5 楼梯间荷载（踏步尺寸300x150）
1） 梯段板
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Tga = 150/300=0.5、Cosa = 0.89
4, 设梯段板厚度h = 100mm
三角形踏步 1/2x0.3x0.15x25/0.3=1.88 KN/㎡
斜板 0.1x25/0.894=2.8 KN/㎡
20mm厚面层粉刷层重 （0.3+0.15）x0.02x20/0.3=0.6 KN/㎡
15mm厚板底抹灰 0.015x17/0.894=0.3 KN/㎡
梯段板恒荷载合计 gk = 5.58 KN/㎡
梯段板活载 q = 2.0 KN/㎡
k
梯段板荷载设计值 5.58x1.2+2.0x1.4=9.5 KN/㎡
2） 平台板 （假定其板厚90mm）
平台板自重 0.09x25=2.25 KN/㎡
20mm厚面层粉刷层重 0.02x20=0.4 KN/㎡
5mm厚板底抹灰 0.015x17=0.225 KN/㎡
平台板恒荷载合计 gk = 2.875 KN/㎡
平台板活载 q = 2.0 KN/㎡
k
平台板荷载设计值 2.875x1.2+2.0x1.4=6.25 KN/㎡
3） 平台梁TL-2,TL-3（设其尺寸240mmX350mm）
平台梁自重 0.24x(0.35-0.09)x25=1.56 KN/㎡
梁侧粉刷 0.02x(0.35-0.09)x17x2=0.18 KN/㎡
平台板传来 2.875x(1.4+0.12/2+0.24/2)/2=2.28 KN/㎡
梯段板传来 5.58x2.7/2=7.54 KN/㎡
平台梁恒荷载合计 gk = 11.56 KN/㎡
平台梁活载 q = 2.0x(2.7/2+1.58/2)=4.28 KN/㎡
k
平台梁荷载设计值 11.56x1.2+4.28x1.4=20.0 KN/㎡
4) 平台梁TL-1,TL-4（设其尺寸240mmX350mm）
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平台梁自重 0.24x(0.35-0.09)x25=1.56 KN/㎡
平台板传来 2.875x(1.4+0.12/2+0.24/2)/2=2.28 KN/㎡
平台梁恒荷载合计 gk = 3.84 KN/㎡
平台梁活载 q = 2.0x(1.58/2)=1.58 KN/㎡
k
平台梁荷载设计值 3.84x1.2+1.58x1.4=6.82 KN/㎡
4.6 墙体自重
240mm厚墙体 0.24x19 = 4.56 KN/㎡
双面粉刷 2x0.34 = 0.68 KN/㎡
gk = 5.54 KN/㎡
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5. 墙体承载力验算
图二 单元平面图
分析本工程墙体受力情况选取⑤轴线上A~ C轴间横墙（取1m墙体为计算单元）
进行墙体承载力验算：
5.1 底层地面（±0.000）标高处
———永久荷载：4.79×4.2+3.44×4.2×5+5.54×3×6=192.078KN
———活载: 0.5×4.2+2×0.65×4.2×5=29.4KN
荷载效应比值ρ=29.4/192.078=0.153 < 0.357, 根据规范选用以自重为主的
设计表达式进行设计（见砌体规范4.1.5）
±0.000标高处上部荷载产生的轴向力设计值N：
N=1.35×192.078+0.98×29.4=289.69KN
砖块为 MU15 及砂浆为 M5 时，查表得 f=1.83N/mm2 ，γ f =0.9x1.83=1.647
a
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N/mm2 ,(γ 为水泥砂浆调整系数，见规范5.1.2)。根据高厚比验算β=9.3，对普通
a
烧制红砖高厚比修正系数为γ =1.0，见砌体规范5.1.2，查规范表D.0.1-1? 0.884。
β
?fA 0.884×1.647×1000×240=349.43KN > N=289.69KN ,满足要求。
5.2 基础顶面（-1.800标高处）
上部荷载产生的轴向力设计值N：
N=289.69+1.35×(3.44×4.2+5.54×2.0)+0.98×2×0.65×4.2=329.7KN
砖块为MU15及砂浆为M7.5时,查表得f=2.07N/mm2 ,γ f =0.9x2.07=1.863N/
a
mm2 ,(γ 为水泥砂浆调整系数，见规范5.1.2)。β Η / h 1.8/0.24=7.5, 对普通
a 0
烧制红砖高厚比修正系数为γ =1.0，见砌体规范5.1.2，查规范表D.0.1-1 ? 0.92。
β
?fA 0.92×1.863×1000×240=411.35KN > N=329.7KN ,满足要求。
5.3 说明
其他墙体如两轴相交的转角墙、挑梁下墙体，由于设有 240mmX240mm 钢筋混凝
土构造柱，在此就不做验算。
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6. 基础设计
图三 基础剖面图
由墙体承载力验算可知，承重墙上部结构荷载标准值FK =329.7KN, 设计值
F=350KN； 非承重墙（取 C 轴验算，主要荷载就是其自重）上部荷载标准值
FK =1.35x(5.54x3x6+5.54x2.0)=149.58KN，设计值F=200KN。基础设计埋深2.0m（至
±
0.000）室内外高差1.0m，地基承载力特征值fak=200Kpa, 设采用扩展条形基础，
基础自重计算高度。
6.1 承重墙下基础计算
(1) 基础宽度
F 329.7
b K = = 1.94m= 1940mm 取b=2000mm
f a -γH 200 -20 ×1.5
(2) 基础高度
F 350
基础净反力设计值：P 175KN / m
n b 2
1 1
计算截面I-I的剪力设计值：V P (b -a) ×175×(2 -0.24) 154KN
2 n 2
V 154×103
底板有效高度：h0 154mm
700βhs f t 700 ×1×1.43
底板厚度（采用100mm厚垫层）：
h h +45=154+45=199mm，取h=250mm，这时，h =200-45=205mm
0 0
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(3) 底板内配筋计算
计算截面I-I的弯矩：
1 2 1 2
M P (b -a) ×175×(2 -0.24) 67.76KN.m
8 n 8
计算受力钢筋面积：
M 67.76 ×106 2
A 1223mm
S
0.9 0.9 205 300
h f × ×
0 y
受力筋选用Φ14@120，Αs=1283mm2 ，分布筋选Φ6@250
6.2 非承重墙下基础计算
(1) 基础宽度
F 149.58
b K = = 0.88m= 880mm 取b=1000mm
f a -γH 200 -20 ×1.5
（2）基础高度
F 200
基础净反力设计值：P 200KN / m
n b 1
1 1
计算截面I-I的剪力设计值：V P (b -a) ×200 ×(1-0.24) 76KN
2 n 2
V 76 ×103
底板有效高度：h0 76mm
700βhs f t 700 ×1×1.43
底板厚度（采用100mm厚垫层）：
h h +45=76+45=121mm，取h=150mm，这时，h =150-45=105mm
0 0
(3) 底板内配筋计算
计算截面I-I的弯矩：
1 2 1 2
M P (b -a) ×200 ×(1-0.24) 14，44KN.m
8 n 8
计算受力钢筋面积：
M 14,44 ×106 2
A
510mm
S
0.9 0.9 105 300
h f × ×
0 y
受力筋选用Φ10@150，Αs=523mm2 ，分布筋选Φ6@250
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7. 楼梯设计
图四 楼梯平面图
图五 楼梯配筋图
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7.1 梯段板设计
取梯段板厚度h = 100mm，约为板斜长的1/30。Tga = 150/300=0.5、Cosa = 0.894。
取1m宽板带计算：
2
板水平计算跨度l =0.3x9=2.7m，弯矩设计值M=1/10x9.5x2.7 6.93KN.m
n
板的有效高度h=100-20=80mm.
0
M 6.93×106
αs= =0.076
αf bh2 1.0 ×14.3×1000×802
1 c 0
ζ=1- 1-2α = 1- 1-2 ×0.076 =0.079
s
f c bζh0 14.3×1000×0.079 ×80 2
Α = 302mm
s f y 300
受力筋选用Φ6/8@120，Αs=327mm2 ，分布筋每级踏步1根Φ6@300
7.2 平台板设计
设平台板厚h=90mm，取1m宽板带计算。
平 台 板 计 算 跨 度 l=1.4+0.12/2+0.24/2=1.58m, 弯 矩 设 计 值
0
2
M=1/10x6.25x1.58 1.57KN.m，板的有效高度h=900-20=70mm.
0
M 1.57 ×106
αs= =0.0224
αf bh2 1.0 ×14.3×1000×702
1 c 0
ζ=1- 1-2α = 1- 1-2 ×0.0224 =0.0227
s
f c bζh0 14.3×1000×0.0227 ×70 2
Α = 76mm
s f y 300
受力筋选用Φ6@300，Αs=94mm2 ，分布筋每级踏步1跟Φ6@300
7.3 平台梁设计
（1）设TL-1,TL-4截面尺寸 240mmX350mm
梁 计 算 跨 度 l=1.05 l = 1.05x(3.0-0.24) =2.898m ， 梁 的 有 效 高 度
0
n
h =350-35=315mm.
0
弯矩设计值：
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1 2 2
M pl 0 = 1/8x6.82x2.898 =7.2 KN.m
8
剪力设计值 ：
1
V pl n =0.5x6.82x2.76=9.5 KN.m
2
① 纵向钢筋计算
M 6.82×106
αs= =0.02
` 2 2
αf b h 1.0 ×14.3×240 ×315
1 c f 0
ζ=1- 1-2α = 1- 1-2 ×0.02 =0.0202
s
`
f b ζh 14.3 240 0.0202 315
c f 0 × × × 2
Α = 72.8mm
s f y 300
受力筋选用3Φ8，Αs=151mm2
② 腹筋计算
截面校核 0.25f c bh0 0.25 ×14.3×240 ×315 270.27KN > 27.6KN，截面
尺寸满足要求；
判断是否需要计算配筋 0.7f t bh0 0.7 ×1.43 ×240 ×315 75.68KN >
27.6KN，按构造配筋：选取Φ6@300；
2） 设TL-2,TL-3截面尺寸 240mmX350mm，截面按倒L形计算
梁 计 算 跨 度 l0=1.05 l = 1.05x(3.0-0.24) =2.898m ， 梁 的 有 效 高 度
n
`
h =350-35=315mm. h =90mm。
0 f
弯矩设计值：
1 2 2
M pl 0 = 1/8×20×2.898 =21 KN.m
8
剪力设计值 ：
1
V pl n =0.5×20×2.76=27.6 KN.m
2
` 1 1
翼缘计算宽度：b l ×2898 483mm
f 6 0 6
判别截面类型：
`
` ` hf 90
f b h (h - ) 14.3×483 ×90 ×(315 - ) 167.84 KN.m > 21 KN.m
c f f 0 2 2
----------------------- Page 19-----------------------
属第一类T形梁:
① 纵向钢筋计算
M 21×106
αs= =0.031
` 2 2
αf b h 1.0 ×14.3×483 ×315
1 c f 0
ζ=1- 1-2α = 1- 1-2 ×0.031 =0.0315
s
`
f b ζh 14.3 483 0.0315 315
c f 0 × × × 2
Α = 229mm
s f y
300
受力筋选用4Φ10，Αs=314mm2
② 腹筋计算
截面校核 0.25f c bh0 0.25 ×14.3×240 ×315 270.27KN > 27.6KN，截面
尺寸满足要求；
判断是否需要计算配筋 0.7f t bh0 0.7 ×1.43 ×240 ×315 75.68KN >
27.6KN，按构造配筋：选取Φ6@300
----------------------- Page 20-----------------------
8. 卫生间、厨房现浇板配筋计算
100mm 厚钢筋混凝土板。采用 C30 混凝土；钢筋Φ≥12mm，采用 HRB335 级钢；
Φ< 12mm, 采用HPB235级钢。
8.1 板构建尺寸见图
图六 卫生间、厨房平面图
8.2 配筋计算
（1）卫生间
L 3600 -240 3360
X
L 2100 -240 1860
Y
L 3360
n X 1.81, 因为 n < 2，宜按双向板计算
L 1860
Y
1 1
α 0.31 ，β=1.5~ 2.5，取β=2.2；
2 2
n 1.81
0.8PL2 3n -1
Y
M ×
Y
12 2(n -0.25) +2nβ+1.5β+2αβ
0.8×8.18×1.862 3×1.81-1
×
12 2 ×(1.81-0.25) +2 ×1.81×2.2 +1.5×2.2 +2 ×0.31×2.2
=0.531KN·m
取γ=0.95，h =70mm，h =80mm，f =300N/mm2 ，f =1.43 N/mm2
0x 0y y t
----------------------- Page 21-----------------------
最小配筋率：ρ =0.45f /f =0.45×1.43/300=0.215% < 0.2%
min t y
最小配筋: A ρ ×bh=0.215%×1000×100=215mm2
s.min min
表二 卫生间楼层配筋表
As M / f yγh0 实配钢筋
截面位置 弯矩设计值 h (mm)
0
2
（mm2 ） （mm ）
短跨跨中 M Y =0.54 80 23.69 < 215 φ8@200,251
长
跨跨中 M X αM Y =0.167 70 8.4 < 215 φ8@200,251
`
短跨支座 M Y βM Y =1.188 80 52.11 < 215 φ8@200,251
`
长跨支座 M X βM X =0.368 70 18.46 < 215 φ8@200,251
（2） 厨房
L 2700 -240 2460
X
L 2400 -240 2160
Y
L 2460
n X 1.139, 因为 n < 2，宜按双向板计算
L 2160
Y
1 1
α 0.771 ，β=1.5~ 2.5，取β=2.2
2 2
n 1.139
0.8PL2 3n -1
Y
M ×
Y
12 2(n -0.25) +2nβ+1.5β+2αβ
2
× × × -
0.8 8.18 2.16 3 1.139 1
×
12 2 ×(1.139-0.25) +2 ×1.139×2.2 +1.5×2.2 +2 ×0.771×2.2
=0.457KN·m
取γ=0.95，h =70mm，h =80mm，f =300N/mm2 ，f =1.43 N/mm2
0x 0y y t
最小配筋率：ρ =0.45f /f =0.45×1.43/300=0.215% < 0.2%
min t y
最小配筋: A ρ ×bh=0.215%×1000×100=215mm2
s.min min
----------------------- Page 22-----------------------
表三 厨房楼层配筋表
As M / f yγh0 实配钢筋
截面位置 弯矩设计值 h (mm)
0
2
2 （
（mm ） mm ）
短跨跨中 M Y =0.46 80 19.56 < 215 φ8@200,251
长跨跨中 M X αM Y =0.355 70 17.80 < 215 φ8@200,251
`
短跨支座 M Y βM Y =1.012 80 44.39 < 215 φ8@200,251
`
长跨支座 M X βM X =0.78 70 39.10 < 215 φ8@200,251
----------------------- Page 23-----------------------
9. 挑梁设计
⑤轴挑梁承受两个阳台及阳台隔墙荷载，受力最大，选择⑤轴挑梁验算。
9.1 挑梁计算简图
图七 跳梁示意图
9.2 荷载统计
挑梁截面为：b ×hb 240mm×300mm.
挑梁伸入砌体的长度: 楼层为 3.1m, 屋面为 4.0m. 阳台栏杆为 120mm 厚砌块
墙；阳台隔墙为240mm厚砌块墙。
1）屋面挑梁荷载计算
（1）挑梁自重 g T 0.24×0.3×25=1.8 KN/m
1K
GT
（2）屋面板、外边梁及栏板自重传至挑梁端部集中力 1K
屋面板：4.79 KN/mm2
外边梁：0.2×0.4×25=2 KN/m
栏板：0.12×0.75×19=1.71 KN/m
集中力GT =[1/2×4.79×(1.5-0.2-0.12)+2+1.71] ×4.2=27.45KN
1K
（3）挑梁埋入砌体部分均布荷载g1K （多孔板及挑梁自重）
g1K =2.1×4.2+0.24×0.3×25=10.62 KN/m
2）楼层挑梁荷载计算
----------------------- Page 24-----------------------
（1）挑梁自重：g TK 0.24×0.3×25=1.8 KN/m
2
（2）阳台隔墙自重：0.24×19×（3.0-0.3）=12.312 KN/m
（3）阳台板、外边梁及栏板自重传至挑梁端部集中力 T
G
2K
阳台板：3.44 KN/mm2
外边梁：0.2×0.4×25=2 KN/m
栏板：0.12×1.2×19=2.74 KN/m
集中力GT =[1/2×3.44×(1.5-0.2-0.12)+2+2.74] ×4.2=28.44KN
2K
（4）挑梁埋入砌体部分均布荷载g1K （多孔板及挑梁自重）
g 2K =2.1×4.2+0.24×0.3×25=10.62 KN/m
（5）阳台活荷载传至挑梁端部集中力QT
2K
QT =2.5×1/2(1.5-0.2-0.12) ×4.2=6.195KN
2K
（6）墙体自重（不考虑粉刷）: 0.24×19=4.56 KN/mm2
9.3 挑梁验算
1）x0 计算
L 3100mm >2.2h 2.2 ×300 660mm
1 b
x =0.3h =0.3×300=90mm, 按规范7.4.2
0 b
取x =90mm < 0.13L =0.13×3100=403mm
0 1
2）抗倾覆验算
（1）顶层
倾覆力矩：M OV =1.35×[1/2×
1.8×(1.5 -0.12+0.09)2 +27.45
(1.5-0.12+0.09)] =57.11KN·m
G =10.62×4.0=42.48KN
r
抗倾覆力矩：M 0.8G (L -x ) =0.8×42.48×（4.0/2-0.09）
r r 2 0
=64.91 KN·m >M OV =57.11KN·m(规范7.4.3), 满足要求。
----------------------- Page 25-----------------------
（2）楼层
倾覆力矩：M OV =1.35×[1/2×（1.8+12.312）×1.472 +28.44×1.47]+0.98×
6.195×1.47 =85.95KN·m
抗倾覆力矩(规范7.4.3)：
M M 板+M 墙=0.8×[10.62×3.1×(3.1/2-0.09)+ 4.56×3.0×3.1×
r r r
(3.1/2-0.09)+1/2×4.56×3.0×3.0×(3.1-0.09+1/3×3.0)]=153.82 KN·m
M OV =85.95KN·m < M r =153.82 KN·m, 满足要求。
9.3 挑梁下砌体局部受压承载力验算
（1）顶层
R=1.35×[1.8×(1.5-0.12)+29.85]=43.66KN
N =2R=2×43.66=87.32KN
1
砖块MU15及砂浆M5，查表得f=1.83N/mm2 ；
根据规范7.4.4，挑梁下砌体局部受压承载力应满足：N 1 ηγfA ；
其中η=0.7 γ=1.5 A=1.2bh =1.2×240×300=86400mm2
b
ηγfA 0.7×1.5×1.83×86400=166.02KN > N 1 =87.32KN,满足要求；
（2）楼层
R=1.35×[(1.8+12.312) ×(1.5-0.12)+ 28.44]+ 6.195×0.98
= 70.76 KN
N =2R=2×70.76=141.52KN
1
ηγfA 0.7×1.5×1.83×86400=166.02KN > N 1 =141.52KN,满足要求；
9.4 承载力计算（以楼层跳梁为例）
M M =85.95KN·m，h h -30 270mm
max OV b0 b
C30混凝土，HRB335级钢筋；f c =14.3N/mm2 ,f y =300N/mm2
M 85.95×106
αs= =0.344
αf bh2 1.0 ×14.3×240 ×2702
1 c b0
----------------------- Page 26-----------------------
ζ=1- 1-2α = 1- 1-2 ×0.344 =0.441
s
f bζh × × ×
c 0 14.3 240 0.441 270 2
Α = 1362.2mm
s f y 300
受力筋选用6Φ18，Αs=1526mm2
V V 1.35×[(1.8 +12.312) ×(1.5 -0.12) +28.44] +0.98 ×6.195=70.76KN
max 0
截面校核 0.25f cbhb0 0.25 ×14.3×240 ×270 231.66KN > 70.76KN，截面
尺寸满足要求；
判断是否需要计算配筋 0.7f t bhb0 0.7 ×1.43 ×240 ×270 64.86KN <
70.76KN，需构造配筋；
n A
. sv1
V f b
h + f h
0.7 1.25 .
t b0 yv b0
s
.
n A
70760 = 0.7×1.43×240×270+1.25×210× sv1 ×270
s
.
n A
则 sv1 =0.084mm2 /mm 查表，选取Φ6 双肢箍，s 28.3×2/0.084=337mm;按构
s
造要求选取s 200mm，即箍筋用量为Φ6@200。
----------------------- Page 27-----------------------
10. 构件设计
C~D 轴与③轴上过梁验算配筋。该过梁截面 240×240，长 2470mm，计算长度
2100mm。以简支梁形式验算。
图八 过梁示意图
10.1荷载计算
---永久荷载：4.79×2.7+3.44×2.7×5+5.54×3×5=142.473KN/m
---活荷载：0.5×2.7+2×0.65×2.7×5=18.9 KN/m
荷载效应比值ρ=18.9/142.473=0.133 < 0.357, 根据规范选用以自重为主的设
计表达式进行设计（见砌体规范4.1.5）
FK =1.35×142.473+0.98×18.9=210.86 KN/m
10.2配筋计算
初步设计为纵向受拉钢筋为单排布置，h =370-30=340mm
0
弯矩设计值：
1 2 2
M pl 0 = 1/8x210.86x2.1 =116.24 KN.m
8
剪力设计值 ：
1
V pl 0 =0.5x210.86x2.1=221.41 KN.m
2
① 纵向钢筋计算
M 116.24 ×106
αs= =0.293
αf bh2 1.0 ×14.3×240 ×2102
1 c 0
ζ=1- 1-2α = 1- 1-2 ×0.293 =0.357
s
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f bζh × × ×
14.3 240 0.357 340
Α c 0 = 1389mm2
s f y 300
受力筋选用4Φ22，Αs=1520mm2 ；
② 腹筋计算
截面校核： 0.25f c bh0 0.25 ×14.3×240 ×340 291.72KN > 221.41KN，截面
尺寸满足要求；
判断是否需要计算配筋：
0.7f c bh0 0.7 ×14.3×240 ×340 816.816KN > 221.41KN.
按构造配筋：选取Φ6@200；
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主要参考文献：
1、 房屋建筑制
图统一标准（GB／T 50001－2001）.
2、 建筑制图标准（GB／T 50104－2001）.
3、 建筑结构荷载规范（GB 50009－2001）.
4、 建筑抗震设计规范（GB 50011－2001）.
5、 建筑地基基础设计规范 (GB 50007-2002)
6、 建筑制图标准（GB／T 50104－2001）
7、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）
8、 多层砖房抗震设计规范
9、 砌体结构审计规范（GB50003-2001）
10、建筑抗震构造详图（砖墙楼房）（03G329-3）
11、钢筋混凝图过粱(03G322-1)
12、建筑装饰设计规范
13、建筑抗火设计规范
14、预制构件设计规范
15.最新“平法”表示法标准