航空用燃气轮机主燃烧室工作特性分析

航空用燃气轮机主燃烧室工作特性分析

主燃烧室工作特性的好坏，取决于燃油雾化、与燃油雾化相匹配的空气流动、以及在此基础上的燃烧特性。 本章所涉及的基本内容包括燃油雾化、燃烧室空气动力学、燃油散布、燃烧效率、点火及熄火、燃烧室火焰筒壁冷却等特性分析。

9.1 燃油雾化 在航空燃气涡轮发动机中，燃油喷嘴的功能和要求如下： 1) 在宽广的流量范围内提供良好的雾化； 2) 快速响应燃油流量变化； 3) 与流动的不稳定性无关； 4) 耗能小； 5) 可以缩放设计，提供设计的灵活性； 6) 低成本，轻重量，维护容易，拆装容易； 7) 对制造和安装过程中的轻微损伤不敏感； 8) 燃油受到污染和喷嘴表面积碳时不易堵塞； 9) 受热时不易结焦； 10) 均匀的径向和周向燃油浓度分布。 航空燃气轮机主燃烧室中，主要的喷嘴有离心喷嘴、空气雾化喷嘴、甩油盘喷嘴和蒸发管喷嘴。如图9-1-1所示。

（a）离心喷嘴 （b）空气雾化喷嘴 （c）甩油盘喷嘴 （d）蒸发管喷嘴 图9-1-1 航空燃气轮机燃烧室中各种喷嘴

9.1.1 离心喷嘴(压力雾化喷嘴) 离心喷嘴属于压力雾化喷嘴的一种.主要有两种结构,一种是单油路离心喷嘴,一种是双油路离心喷嘴,双油路离心喷嘴相比于单油路离心喷嘴扩大了工作范围.如图9-1-2所示.

单油路离心喷嘴 双油路离心喷嘴

图9-1-2 离心喷嘴的结构 进入离心喷嘴的燃油做切向运动，由于离心运动建立了空心涡，在喷嘴出口，旋转的燃油同时有轴向速度和切向速度，形成空心油膜，油膜失稳形成液雾，如图9-1-3所示。

图9-1-3 离心喷嘴的油膜运动 由于压力不同，将形成不同的形态，如图9-1-4所示随着燃油压力的增加，喷嘴喷雾的形态变化。通常，喷嘴压力降大于0.1MPa，即可得到一个充分发展的油雾。

图9-1-4 燃油喷雾的各种形态 燃油流量和喷嘴压力降之间的关系 设通过离心喷嘴出口的截面积为nA的液体流量为lm，如图9-1-5所示。则通过喷嘴的燃油流量如下式计算：

vACmnldl 上式中，dC是考虑了通过离心喷嘴流动时的各种损失的流量系数，v是通过喷嘴在一定压力降lP的情况下能够达到的理论喷射速度，该喷射速度由下式计算：

llPv2

可以建立燃油流量lm与喷嘴压力降lP之间的关系如下： llndlPACm2 图9-1-5 喷嘴几何结构示意 可以稍加变形得到流量数的定义：

lndl

lACPmFN2



流量数是一个表达喷嘴特性广泛使用的参数，仅与喷嘴的几何结构和通过的流体有关，与喷嘴的工况无关，因此它给定了某种用途下的喷嘴“尺寸”。其单位是5.0/hrMPakg。

喷嘴设计的核心是确定在离心喷嘴一定的几何结构情况下的流量系数。 离心喷嘴的流量系数 燃油通过整个喷嘴旋流室的流动过程中，是一个复合运动，有切向速度，轴向速度和径向速度。在离心喷嘴出口，有一小段平直段，燃油在此处的运动可以视为一个切向运动加轴向运动的复合运动。如图9-1-6所示。 图9-1-6 离心喷嘴燃油运动和出口喷雾张角 ttanconsrvt

ltullpvvP2222

，式中，p是燃油静压与离心喷嘴的背压之

差。 上式说明如果0r，则tv，从物理上是不可能的。由于旋转速度增加，根据伯努利方程，意味着燃油的静压下降，对于燃油，压力下降后，沸腾温度随之下降，则中心的燃油开始蒸发，蒸发后形成一个空心涡，该空心涡的直径为cD，其中充满了燃油蒸汽与空气的混合物。并且，该空心涡的表面静压与离心喷嘴的背压相等，才能维持平衡。

根据上述分析，可以建立离心喷嘴流量系数与喷嘴几何结构之间的关系。 在空心涡的表面上，燃油静压与离心喷嘴的背压相等，伯努利方程可以简化为：

222,2,ctlcull

vv

P 假设通过离心喷嘴喷口处的轴向速度分布是均匀的，则离心喷嘴喷口处的轴向速度由连续方程写出：)(cnlluAAmv





由于燃油运动的无粘假设，并且在整个离心喷嘴中的燃油运动不受任何外力，因此，动量矩守恒，则有：cssllc

ssctrrAmrrvv,

因此可以建立压力降与流量之间的关系：

22)(2cnllcssllllAAmrrAmP



离心喷嘴流量系数与结构之间的关系：2221cnncssndAAArArA

C

假设ncAAX，nssnssDDArrAK4，流量系数的表达式就可以简化为：

2222)1(111XXKCd



引入著名的假设最大流量原理：在离心喷嘴一定压力降的条件下，喷嘴通过的燃油流量最大。根据高等数学中求极值

的原理，令0/12dXCdd，可以得到：322)1(2XXK

最终可以得到流量系数的表达关系：XXCd113

因为面积比X是喷嘴设计特性参数K的函数，上述关系式的实质就是表达了无粘理想流动条件下离心喷嘴流量系数与一定几何结构的关系。图9-1-7给出了离心喷嘴的理论分析流量系数与实验结果的对比(K'为喷嘴几何参数)。

0.00.51.01.52.00.00.20.40.60.81.0 理论分析值 实验值

Cd

K'=As/DsDn

图9-1-7 离心喷嘴流量系数理论值与实验值

离心喷嘴的喷雾张角 离心喷嘴的喷雾张角是燃烧室设计的另外一个关系的重要问题。正是由于在喷嘴出口处的切向速度分量存在，使得喷雾有了一定的张角。喷雾张角与运动速度的关系参见图9-1-6。 忽略燃油离开离心喷嘴喷口的转折，则喷雾张角可以表达

成一个几何关系：zy2

tan



从离心喷嘴的下游往上看，图9-1-6的右边，是一个展开的视图，当喷雾轨道从P1点运动时，在喷嘴中心剖面的交点是P2，可以建立几何关系如下：2122221CPCPPP 引入变量y和nr，则有：nnnyryrryPP2)(22221，由于离心喷嘴nr非常小，上式可以简化为yPP21，从图-1-6右边视图

可见，u

tvvzPPzy212tan



简单地讲，离心喷嘴的喷雾张角近似为离心喷嘴出口处的切向速度与轴向速度比。为了建立喷雾张角与几何结构的关

系，需要把速度项转换一下，vvt2

sin



由于在离心喷嘴出口处的切向速度是一个变化的值，采用质量平均的方法来定义喷雾张角，可以写出如下表达式：

ncrrltltmdrvmv)(

1

由于动量矩守恒，对于上式的积分就变得容易，其结果如下所示：)()(2cncnsslltAArrrAmv





最后，离心喷嘴的喷口喷雾张角的关系式如下： )()(22sincnscnnsdtAAArrArCvv

再此利用X和K的表达式，则上式可以简化为： )1(22sinXKCd

在常压下离心喷嘴的喷雾张角接近一个常数，但是当环境压力增加时，离心喷嘴的喷雾张角随着环境压力的增加会迅速减小，如图9-1-9所示。当发动机工作在大状态时，喷雾张角减小会导致两个不利的结果，一是冒烟大量增加，二是出口温度分布系数恶化。

影响雾化的主要因素，一是燃油物性，如表面张力和粘性系数，二是燃油的工况，如燃油流量和燃油压力。表面张力大，粘性系数大，雾化变差，SMD增加，同样燃油压力降下，喷嘴流量越大，SMD增加。见图9-1-10，9-1-11和9-1-12所示。

0.00.51.01.52.0405060708090100110ExperimentInviscid Theory

K'=As/DsDn

图9-1-8 离心喷嘴喷雾张角 图9-1-9 离心喷嘴喷雾张角随环境压力变化规律 图9-1-10 离心喷嘴SMD与表面张力的关系 图9-1-11 离心喷嘴SMD与燃油粘性的关系 图9-1-12 离心喷嘴SMD与工况和喷嘴流量数的关系

9.1.2 空气雾化喷嘴 由于离心喷嘴在大工况下的喷雾张角会发生很大的变化，新研发的燃烧室大部分都采用了空气雾化喷嘴。空气雾化喷嘴与离心喷嘴最大的不同之处是燃油的雾化不是依靠压力产生油膜失稳，而是依靠通过喷嘴的空气速度剪切雾化油膜。空气雾化喷嘴有两种典型的结构，一种是GE公司使用的旋流杯空气雾化喷嘴，一种是P&W公司预膜空气雾化喷嘴。见图9-1-13。 在旋流杯这种喷嘴中，燃油是从中心的离心喷嘴中喷出，燃油冲击在文氏管上，形成一个薄的油膜，在文氏管出口边缘上，油膜破碎成条，然后迅速地进入了内外旋向相反的两