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4脱硫系统增压风机电机轴瓦磨损处理报告No:BQHY-GZFX-01#4脱硫增压风机电机轴瓦磨损处理报告北京博奇淮阴运维部二?一二年四月十六日江苏国信淮阴发电有限公司#4脱硫系统增压风机电机采用佳木斯电机股份有限公司生产的型号为YKK800-8W的高压电机。
电机主要参数为:型号:YKK800-8W ; 额定频率:50HZ ;额定功率:2500KW ; 额定电流:301.5A绝缘等级:F 接法:Y 出品号:10E-0174-01出厂日期:2010.8 转速:745r/min总重量:18660kg 防护等级:IP54标准编号:GB755-2008 冷却方式:IC611功率因数:0.84 定子电压:6000V工作制:SI【事件经过】2012年4月9日#4主机因线路改造停运，计划进行为期2天的检修(2012年4月11日0:00启动)，4月9日电热专业对增压风机电机电源进线接线盒和电流互感器接线检查时，发现有大量润滑油。
如下图发现问题后项目部一面立即汇报电厂和北京博奇总部，一面联系电机厂家到现场进行技术支持，2012年4月10日厂家到现场后打开前轴瓦端盖检查发现电机端侧线圈前后及电机机座均有大量润滑油。
4月10日厂家配合对电机前轴瓦解体检查后发现电机轴瓦轴肩磨损严重，为了进一步确定轴瓦磨损情况，项目部当即组织中午加班对前轴瓦进行全面检查，解体检查情况为:风机电机联轴器端轴瓦下瓦磨损，上瓦局部碰磨，联轴器侧轴瓦止推面磨损。
非轴伸端轴瓦检查两侧间隙小东北:0.13*40 西北:0.16*40 东南:0.11*35 西南:0.18*35;轴面磨损最深处将近3mm，推测为:风机电机联轴器轴瓦修刮不好，间隙小润滑不好。
电机风扇侧轴瓦上端盖打开检查情况良好，下端盖由于时间关系没有拔出检查，具体间隙为东北:0.13*30 西北:0.13*20 东南:0.15*30 西南:0.13*25:日常运行温度、振动、声音均正常，从上述综合判断没有问题。
一、1#FGD系统设备联锁保护定值与顺控测试
1、烟气系统
1．1烟气系统联锁保护测试
监理单位：调试单位：建设单位：
监理单位：调试单位：建设单位：
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1.2烟气系统顺控测试
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2、吸收塔系统
2．1吸收塔系统联锁保护测试
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2．2吸收塔系统顺控测试
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监理单位：调试单位：建设单位：。
#1增压风机电机轴电流引起轴承烧损的处理及分析【摘要】通过介绍云浮发电厂#1增压风机电机轴电流引起的轴承烧损情况及其修复过程，分析了采用滚动轴承的大中型电动机轴电流产生的原因及其对电动机轴承造成的损害，并结合实践经验介绍了轴电流烧伤轴承的特征及防止措施，提出对高压电机检修时一定要注意轴电流问题，以减少不必要的经济损失。
【关键词】轴承烧损；电动机；分析；轴电流；措施云浮发电厂#1炉#1fgd#1增压风机电机，型号为ykk710-8，额定容量为1600kw，额定电压6kv，额定转速744 r/min，额定电流190.6 a，f级绝缘，其电机轴承为滚动轴承。
2010年1月至2010年2月期间，由于检修过程中小失误造成电机因轴电流引起运行故障，连续进行3次抢修。
1.运行及检修情况2010年1月5日云浮发电厂#1炉#1fgd#1增压风机电机运行中电机驱动端轴承温度出现异常，至1月10日，温度达到90℃，电机运行声音开始出现异常，1月15日电机运行尖叫声音异常明显，振动加大，进行第1次停机抢修，发现电机两端轴承外圈弹道有轴向阶梯深沟槽痕迹，其中非负荷端轴承弹道痕迹十分明显。
认为是轴承自身原因引起，更换驱动端23044cc/w33和非驱动端23038cc/w33轴承后投入运行，2010年1月28日，电机温度、声音、振动异常加剧，进行第2次抢修，发现轴承受损现象与上一次相同，用手触摸感觉深沟槽痕迹很明显，其深沟状痕迹位于轴承的下半部位。
分析其原因可能是轴电流或装配原因引起，于是在电机非负荷端轴承做绝缘处理，在轴套与大端盖间加了一层约1mm厚的绝缘膜垫片，并对轴承套的固定螺栓加绝缘套管及绝缘垫片。
更换轴承后又再次投入运行，约15天后，电机温度、声音、振动迅速出现异常，于是进行第3次检修。
2.电机轴承烧损原因分析及故障排除电机连续出现3次同样的故障现象，决定在第3次检修前首先对其轴电压进行测试，再解体检修。
2.1 电机轴电压及轴电流测试测量轴电压的接线[1]，如图1所示，电机运转时，用交流电压表（高内阻）测量电机轴的两端轴电压u1，然后将电机负荷侧（非绝缘端）轴与轴承座短路，确保接触良好，测量非负荷侧（绝缘端）轴承座对地电压u2，若u2≈u1，说明防轴电流的绝缘垫绝缘良好，若u2/u1u1，表明测量不准，应重新测试。
2012年7月内蒙古科技与经济July2012 第14期总第264期Inner M o ngo lia Science T echnolo gy&Economy N o.14T o tal N o.264国华准电公司A N系列引风机轴承温度高研究治理李金林,夏国庆(神华内蒙古国华准格尔发电有限责任公司,内蒙古薛家湾 010300) 摘 要:本文结合内蒙古国华准格尔发电有限责任公司机组运行现状,对AN系列轴流引风机轴承温度高的原因进行了分析和总结,并提出措施进行了治理,为今后治理AN系列轴流风机轴承温度高提供宝贵的经验。
关键词:AN系列引风机;轴承温度高;研究治理 中图分类号: 文献标识码:A 文章编号:1006—7981(2012)14—0079—011 设备概况神华内蒙古国华准格尔发电有限责任公司现装机4台330MW发电机组,锅炉是北京巴・威公司生产的前后对吹式∏型自然循环锅炉,风烟系统平衡通风的引风机是采用成都风机厂生产的AN系列静叶可调轴流风机。
2002年投产后引风机轴承温度高是一直困扰公司的难题。
每年大量更换轴承,满地面洒水降低环境温度,虽说能起到一定的效果,但不能从根本上解决问题。
每年更换轴承约50多万元,而且抢修时需单侧运行,严重影响着机组的安全运行。
现使用设备主要技术数据为:静叶可调轴流引风机型号AN30e6(V13-1°);设备厂家为成都鼓风机厂;额定功率1800kW;电机功率570kW;输入轴转速750r/min;风机轴承温度报警值≤90℃。
2 引风机轴承温度高原因分析2.1 引风机轴承箱冷却风循环进入轴承箱导致轴承温度升高冷却风出气护罩和风机入口在同一侧,使轴承冷却后较高温度的风再次进入冷却风机,导致轴承温度高。
2.2 引风机机壳和轴系膨胀受阻,导致温度升高引风机在运行工况下介质温度120℃～140℃之间,风机壳体和轴系在高温下产生膨胀,如果膨胀受阻,则: 轴系产生弯曲划弧运行,风机产生动不平衡而振动,风机的振动引起轴承油膜振荡不稳定而导致轴承润滑不良温度升高; 机壳和轴系膨胀受阻,使轴承游隙变小,轴承受压状态下滚动体和内外套接触,形成干摩擦导致轴承温度升高。
山西国际能源集团宏光发电有限公司联盛2×300MW煤矸石发电项目烟气脱硫工程增压风机冷态调试措施编制：审核：批准：山东三融环保工程有限公司2012 年 8月山西国际能源集团宏光发电有限公司联盛2×300MW煤矸石发电项目烟气脱硫工程增压风机调试措施目录1. 系统简介 (1)2. 编制依据 (1)3、调试的组织与各单位分工 (1)3.1施工单位 (1)3.2 生产单位 (2)3.3调试单位 (2)4 调试应具备的条件 (2)5 调试步骤 (4)5.1增压风机启动步骤 (4)5.2.增压风机系统运行中的检查 (5)5.3.增压风机系统的停止 (5)6.增压风机及其辅助系统的故障与处理 (6)7调试质量的检验标准 (8)8．烟气系统调试工作安全注意事项 (8)9、反事故措施 (9)10 调试项目的记录内容 (10)附录1 烟气系统启动前试验项目检查清单 (11)附录2 试运参数记录表 (12)附录3验评表 (13)1.系统简介山西国际能源集团宏光发电有限公司联盛2×300MW煤矸石发电项目，机组采用循环流化床锅炉，炉内脱硫率按照80％计，炉后采用石灰石—石膏湿法烟气脱硫装置，两台锅炉配置一座吸收塔，脱硫装置系统脱硫效率不小于85%。
本工程厂址位于山西省中部西缘柳林县的薛村镇，地处联盛能源有限公司规划的工业集中区内，东北距柳林县约11km，西北距军渡约5km，黄河在厂址西面约12km处。
本工程规划建设两台300MW循环流化床锅炉机组，汽机直接空冷，脱硫系统同步建设。
本期脱硫岛整体布置在烟囱后，两炉一塔方式，采用石灰石—石膏湿法脱硫工艺，副产物为二水石膏。
整套脱硫系统中吸收剂制备系统、石膏脱水系统、废水处理系统以及工艺水系统、GGH系统、吸收塔系统为公用，每台机组设置单独的增压风机系统。
增压风机为动叶可调轴流式通风机，BMCR工况下入口烟气温度132.4℃, 流量为568.17m3/h,△P=3636Pa;增压风机配套电动机为鼠笼式异步电动机，额定功率2600KW，额定电压:6kV。
设备紧急停运的条件(注：文中所涉及的具体保护参数以各厂保护定值为准）通则（下列情况的辅机及主机设备都应紧急停运）1、发生剧烈振动或窜轴，有损坏设备危险时。
2、轴承温度不正常升高或超过规定值时。
3、电机转子和静子严重摩擦或冒烟起火时。
4、辅机的转子和外壳发生严重摩擦或撞击时。
5、辅机发生火灾或被水淹时。
6、危及人身安全时。
汽机专业一、给水泵紧急停运条件1、机械密封损坏，危急至人身以及附近设备的安全运行。
2、发生火灾时危及设备安全。
3、电机转子和静子严重摩擦或冒烟起火时。
4、电动给水泵自密封冷却水温度高达80℃,排除表计问题。
5、以下为保护动作,保护不动作手动紧急停运5.1、电动给水泵组润滑油母管压力≤0.05MPa。
5。
2、电动给水泵最小流量阀故障(流量低<175t/h,且再循环门<90％，延时15s）。
5.3、电动给水泵前置泵入口电动门全关。
5。
4、除氧器水位低三值(三取二）与除氧器水位低二值报警.5.5、电动给水泵液力偶合器工作油冷油器入口温度＞130℃，出口温度＞85℃.5。
6、电动给水泵润滑油冷油器入口温度＞70℃,出口温度＞60℃.5。
7、电动给水泵入口压力＜1。
2MPa开关量与模拟量同时满足，延时30s跳泵。
5。
8、电泵反转（检查就地反转）。
5。
9、电动给水泵振动值达到跳闸值120μm与报警值80μm，保护未动作。
二、凝结水泵紧急停运条件1、机械密封损坏，危急至人身以及附近设备的安全运行。
2、发生火灾时危及设备安全。
3、危及人身安全时。
4、电机转子和静子严重摩擦或冒烟起火时.5、以下为保护动作，保护不动作手动紧急停运。
5.1、凝结水泵电机上轴承温度达95℃，排除测温异常。
5。
2、凝结水泵电机下轴承温度达95℃，排除测温异常。
三、辅机循环水泵紧急停运条件1、机械密封损坏,危急至人身以及附近设备的安全运行.2、发生火灾时危及设备安全。
3、危及人身安全时。
4、电机转子和静子之间或碳刷严重摩擦或冒烟起火时。
引增合一后脱硫系统整体优化方案按环保最新要求，我厂2013年将逐步取消#6、7机组旁路挡板，同时，对增压风机、引风机合二为一的改造，对GGH进行受热面波形改造。
改造之后，对脱硫系统的可靠性管理提出极高的要求，为保证机组安全、经济的长期稳定运行，现对整套脱硫系统的机务、热控、电气、运行管理等有关系统运行的各个方面作全面优化方案。
一、控制逻辑修改2、需增加的逻辑：MFT和RB相比，个人建议多用RB，确保锅炉维持运行；有关MFT和RB的设置，重点在于保证机组持续运行，保护吸收塔内装置安全性。
增引合一改造且旁路封堵后，最大的隐患点应该就是循环浆泵和GGH的跳闸，循环浆泵数量过少甚至全停后，由于高温烟气进入吸收塔对各种构件造破坏性损伤，所以必须迅速降低吸收塔入口烟温至80℃以下，保守值甚至在70℃以下，所以除喷水减温外，另一个有效方法就是RB，快速减少烟气量和烟气温度。
对本年#6、7机组RB工况作温度变化分析发现，RB时，风量变化明显，但烟温变化滞后严重，约5分钟仅下4—5℃，10分钟降幅最大也仅为8℃，故RB工况设置的主要作用不在于降烟温，而是快速减少烟气量，使得吸收塔入口的喷水减温迅速有效的发挥保护作用。
关于净烟气挡板的信号和保护说明，为防止其误动，可以考虑将其全开后，停电，并在3、需修改的逻辑关于排空阀联锁开说明，在循环浆泵运行时，虽然引风机可能已停，但烟道负压和塔内的蒸发，排空阀如果打开，排出的气体肯定含浆液液滴，会带来污染。
如果排空阀在停炉后暂时关闭，可打开净烟气挡板，用挡板密封风机进行全烟道吹扫，延时12小时（待定）后再开排空阀、停挡板密封风机。
但这种方式影响除雾器和GGH的洁净度。
二、仪器仪表、电气控制方面的改进1、净烟气压力增加两个测点，逻辑控制上采取三取二。
2、吸收塔入口烟气温度增加两个测点，逻辑控制上采取三取二；该处的温度监测将是脱硫最重要的安全设施保护，考虑到烟道的宽广，建议增加至六个点。
Y4—2×73No26.5F型双吸离心引风机轴承温度异常升高原因分析[摘要]针对某电厂Y4-2×73No26.5F型引风机在脱硫投运期间频繁出现轴承温度异常升高问题，通过分析找到解决问题的关键点，消除设备轴承温度高隐患。
【关键词】引风机；轴承；温度；膨胀某电厂DG670/13.7-8型锅炉配有两台双吸离心引风机，Y4-2×73No26.5F型离心式风机，系双侧吸入式，叶轮直径为2650mm，叶片为后弯式机翼型空心叶片，使用16Mn低合金钢板制成，允许最高转速为730转/分，风量563000-1040000m3/h，风压为4022-2668pa，效率83%。
布置于脱硫后，风机电机采用变频运行，脱硫工艺采用湿法脱硫。
自2008年脱硫投运后，机组启动、脱硫系统投运期间，2号引风机#3、#4轴承先后发生4次轴承异常升高现象，为保证设备安全稳定运行，通过控制脱硫入口烟气温度升降速率、更换轴承等措施，消除了轴承温度异常升高缺陷。
1、原因分析（1）风机自身原因在2号引风机#3、#4轴承温度异常升高过程中，现场检查确认：轴承油位正常、润滑油油质化验结果未见劣化、轴承冷却水量正常、轴承振动值最大0.02mm、轴承运转响声正常，解体检查轴承无异常、各部间隙均在要求范围内。
结合历次发生的异常情况的对比分析，可以排除由引风机轴承自身缺陷引起轴承温度异常升高。
（2）载荷波动的影响当风机的转速固定时，风机的电流值变化反映出的是作用在风机上的载荷的波动，同时载荷最终作用到轴承上，使轴承动静部分摩擦力发生变化，摩擦力的增加导致产生热量增加，轴承径向间隙变小，进而造成摩擦力进一步增大，致使轴承温度异常升高。
脱硫系统投运前吸收塔出口烟温约140℃-150℃，在脱硫系统投运的较短的时间段内（小于30min）吸收塔出口温度降至70-80℃，较脱硫投运前大幅降低，造成烟气密度增加。
脱硫系统投运后烟气密度大约为投运前的1.22倍，烟气密度的增加直接导致作用在轴承上的载荷增加，作用在轴承上的摩擦力随之增加并使轴承发热量上升，进而造成温升幅度变化超出轴承允许的变化范围，引起轴承温度升高加剧。
试析煤矿在用主通风机电动机和轴承温度检测检验摘要：主要介绍了煤矿在用主通风机性能检验过程中对电动机和轴承温度的检测检验，提出了主通风机轴承和电动机温度的检测方案。
关键词：主通风机；温度；检验1煤矿在用主通风机检验的意义主通风机是煤矿安全生产的重要设备，保持主通风机在良好状态下运行是安全和节能的重要保障。
在长期运行中，通流部件因与气流相互作用而产生磨损，气体中的固体介质使通流部件积垢，都会导致主通风机性能发生变化。
所以，应定期对主通风机性能进行技术测试，及时发现故障，消除隐患，以减少事故的发生，节约维护费用。
2煤矿在用主通风机的工作原理主通风机的工作原理是通过转动转子（叶轮），对气流做功，挤压气流，以达到所需风量、风压。
一般由于气体流速较低，压力变化不大，不需要考虑气体比容的变化，即把气体作为不可压缩流体处理。
通常所说的风机包括通风机、鼓风机、压缩机以及罗茨风机等，主通风机是风机的一种产品类型。
主通风机的性能参数主要有流量、压力、功率、效率和转速。
另外，噪声、振动、电动机和轴承温度、温升的大小也是主通风机的主要技术指标。
流量也称风量，以单位时间内流经通风机的气体体积表示。
压力也称风压，是指气体在主通风机内压力升高的值，有静压、动压和全压之分。
全压等于主通风机出口截面与进口截面上气流全压之差，静压等于主通风机出口截面与进口截面上气流静压之差，动压是指主通风机出口截面上气流平均速度的动压。
3煤矿在用主通风机的检验要求（1）电动机绕组或外壳温度应符合出厂规定。
电动机绕组温度温升评定标准如表1所示。
（2）主通风机外壳或内部结构应无变形。
（3）电动机运行功率应小于额定功率。
（4）振动速度有效值：刚性支承时，要求不大于4.6mm/s；扰性支承时，要求不大于7.1mm/s。
（5）通风机系统的比A声级应小于35dB，作业场所噪声应不超过85dB（A），有环保要求时，应符合国家环保要求。
（6）主通风机的风量、风压应满足矿井需求。
