场地液化等级综合判定方法

地基液化等级的划分标准地基液化等级是用来评估地震发生时地基土体液化的程度，为抗震设计提供依据。

本文将从地基液化的概念和成因入手，介绍地基液化等级的划分标准及其适用范围，并分析不同地基液化等级的对建筑物的危害程度。

最后，提出加强抗震设防的建议。

一、地基液化的概念和成因地基液化是指地震刺激下，含有水分的土壤失去抗剪强度而变成流体状态的现象。

当地震波传递到地下时，引起土层变形和应力的变化，从而加剧土体的孔隙水压力。

当土体内孔隙水压力达到一定临界值时，土颗粒相互失去支撑，导致土壤流动。

地基液化的成因主要是孔隙水压力、土壤含水量、土壤类型和震动水平等因素的综合作用。

二、地基液化等级的划分标准地基液化等级是指按照地震加速度峰值比和地震剪应力的比值来确定地基土体液化的程度。

美国土木工程师协会(ASCE)提出的地基液化等级划分标准是目前国际上普遍采用的标准，根据ASCE标准，地基液化等级可以分为5个等级，具体如下所示：1.液化等级非常轻微：当加速度峰值比小于0.1时，土壤中孔隙水压力会增加，但土体内变形很少，不致产生沉降和变形。

2.液化等级轻微：当加速度峰值比在0.1~0.3之间时，土壤会有轻微的流动，但土体的变形和沉降相对较小。

3.液化等级中等：当加速度峰值比在0.3~0.6之间时，土体内孔隙水压力迅速增加，土壤流动明显，会导致土体变形和沉降。

4.液化等级严重：当加速度峰值比在0.6~1.0之间时，土壤流动变得剧烈，土体产生大量的液化沉降和变形，地基上的建筑物会受到严重的损害。

5.液化等级极其严重：当加速度峰值比大于1.0时，土壤流动变得极其剧烈，可能导致液化沉降、地基下沉、地基不稳等问题，建筑物遭到严重的破坏甚至崩塌。

三、地基液化等级的适用范围地基液化等级划分标准主要适用于沙、卵石、砾石等含水量较高、颗粒较大的土体。

对于黏土、粘性土等细粒土壤来说，由于其粘聚力比较强，一般不容易发生液化现象。

因此，地基液化等级划分标准对细粒土壤的适用性相对较低。

地震液化的判别方法砂土地震液化的判别，从工程的抗震设计要求考虑，需要解决的问题首先是正确判定砂土能否液化，其次是采用什么措施预防或减轻液化引起的层害。

工程设计需要的判别内容应该包活：1估计液化的可能性②估计液化的范围；③估计液化的后果。

砂土地震液化的判别思路如下：一、初判按照地震条件、地质条件、埋藏条件、土质条件的一些限界指标进行初判。

地震条件方面，一般来说，震级在5级以上的才可以产生液化；也就是液化最低烈度为Ⅵ度。

地质条件方面，发生液化的多为全新世乃至近代海相及河湖相沉积平原、河口三角洲，特别是洼地、河流的泛滥地带、河漫滩、古河道、滨海地带及人工填土地带等。

埋藏条件方面，一般液化判别应在地下15m的深度范围进行，最大液化深度可达20m。

最大地下水埋深一般不超3m，《工业与民用建筑抗震设计规范》（TJ11-85）修订稿将液化最大地下水位埋深定位8m。

土质条件方面，液化土有许多特性指标的界限值。

比如回龙河水库全风化花岗岩坝基地震液化的初判，全风化花岗岩因母岩具混合岩化现象,风化后砂土粒度不均匀,细粒黑云闪长岩全风化砂土粒度较细,中粒黑云花岗岩全风化砂土粒度稍粗,其主要物理指标:粒径大于 5 mm的平均颗粒含量(3.3%)小于70%,平均粘粒含量(6.9%)小于18%,平均塑性指数ΙP(12.2)小于15,属少粘性土。

工程区为强震区,地震动峰值加速度为0.15 g、动反应谱特征周期为0.65 s,地震基本烈度为Ⅶ度,依据《水利水电工程地质勘察规范》,初判存在地震液化的可能性。

为此,有必要对全风化花岗岩坝基地震液化可能性进行复判。

二、复判砂土地震液化复判方法种类繁多，大致可分为 2 种：①是依据室内试验；②是依据现场测试的经验方法。

但由于影响砂土液化问题的复杂性；每种方法都有一定的运用范围和局限性。

常用判别方法大致可归纳为现场试验、室内试验、经验对比、动力分析4 大类：（1）现场试验方法。

其判别法基本原理：在宏观地震液化和非液化区域，依据现场试验测得判别指标的数据，通过分析、统计和总结，建立与宏观地震灾害资料之间的关系，得出经验公式或液化分界线来判别液化与否。

max max (10.015)v v a L z g σσ'=- 1500.008820.05(0.6 1.5)0.7v N R mm D mm σ'=--<≤+150500.350.008820.225lg (0.04 1.5)0.7v N R mm D mm D σ'=-+<≤+7.0082.01+='v N R σ液化判别方法1.Seed 简化判别法Seed 简化判别法是最早(1971年)提出来的自由场地的液化判别法,在国外规范中应用较广,是著名的液化判别法之一。

其基本概念是先求地震作用下不同深度土处的剪应力,再求该处发生液化所必需的剪应力(液化强度),如果地震剪应力τl 大于液化强度τd ,则该处将在地震中发生液化。

设土柱为刚体,土中地震剪应力按下式计算:式中:z 为土深度;γ为土重度(水下时为浮重度);a max 为地面峰值加速度。

根据地震反应分析求得各类土r d 的变化范围如图2所示。

式中的系数0.65是将随机振动转换为等效均匀循环振动。

而土的液化强度τd 则根据动三轴或动直剪实验求出的土液化强度曲线求得。

2.《日本道路桥梁抗震设计规范》的方法日本道路桥梁抗震设计规范采用岩崎-龙冈方法,此法基本概念来自于Seed 的简化判别法,即以地震剪应力与液化强度相比较。

但岩崎敏男在Seed 简化判别法的基础上,提出了液化安全系数的概念[3]。

土的液化强度按下式确定:式中:R l 为液化强度比,即液化强度τd 与竖向有效应力σV ′(kg/cm 2)之比;N 为标准贯入试验锤击数。

由于粗粒土与细粒土的性质有异,如果对不同平均粒径的土进行区分,则上式可以更精确一些。

式中:D 50为该颗粒层平均粒径。

此外,岩崎-龙冈法根据对不同土层剖面进行地震反应分析的结果,建议按r d =1-0.015z 求r d 。

定义1v τσ'=L max (L max 为地震剪应力比)得:式中:σV =γz 为深度z 处的竖向总应力;σV ′=γ′z 为有效应力;γ′为土的天然重度,水位以上γ=γ′,水位以下的γ′=γ-1。

液化判别计算依据1 适用范围依据交互的岩土性质参数、标贯击数，进行地基的液化判别。

2 依据《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）3 判别方法液化判别分为两步：初判及详细判别。

初判可排除不会发生液化的土层。

对初判可能发生液化的土层，应进行详判。

3.1 总则1. 岩土类名为粉土、砂土时，均进行液化判别；2. 亚砂土按粉土处理；3. 地质时代交互为空的粉土，砂土，按最不利原则处理，初判认为该土层为可液化土层；4. 对于初判为可能液化的粉土，若未交互粘粒含量值，则不进行详判，结论输出认为其为“可能液化”；5. 未做标贯的孔，不做液化指数计算。

3.2 初判1. 地震烈度为6度时，不判别液化；地震烈度为7、8、9度时，判别液化。

2. 饱和砂土或粉土，当符合下列条件之一时，可初步判别为不液化或不考虑液化影响。

1）地震烈度为7、8度时，地质时代为第四纪晚更新世（Q 3）及其以前时，判为不液化土；可液化的时代为Q 4、Q 41、Q 42或未标时代；地震烈度为9度时，不管地层年代是什么，都要进行液化判断；2）粉土的粘粒（粒径小于0.005mm 的颗粒）含量百分率，7度、8度和9度分别不小于10、13和16时，判为不液化土；3）天然地基的建筑，当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时，可不考虑液化影响：20-+>b u d d d （3.2-1）30-+>b w d d d （3.2-2） 5.425.10-+>+b w u d d d d （3.2-3）式中：d u —— 上覆非液化土层厚度（m ），计算时宜将淤泥和淤泥质土层扣除； d 0 —— 液化土特征深度（m ），可按表3.2-1采用；d b —— 基础埋置深度（m ），不超过2m 时应采用2m ； d w —— 地下水位深度（m ），宜按建筑使用期内年平均最高水位采用，也可按近期内年最高水位采用；当地下水位高于地面时，按地下水位深度为0考虑。

（完整版）砂⼟液化的判别砂⼟液化判别基本原理⼀、地震地球内部，聚蓄的能量，在迅速释放时，使地壳产⽣快速振动，并以波的形式从震源向外扩散、传播称为地震。

诱发地震的因素很多，当地下岩浆活动、⽕⼭喷发、溶洞塌陷、⼭崩、泥⽯流、⼈⼯爆破、⽔库蓄⽔、矿⼭开采、深井注⽔等都会引起地震的发⽣。

但是它们的强度和影响范围都较⼩，危害不太⼤；世界上绝⼤多数地震，是由地壳运动引起岩⽯受⼒发⽣弹性变形并储存能量（应⼒），当能量聚积达到⼀定的强度并超过岩⽯某⼀强度时，使岩层发⽣断裂、错动，这时蓄积的变形能量在瞬时释放所形成的构造地震；强烈的构造地震影响范围⼴、破坏性⼤，发⽣的频率⾼，占破坏性地震的90%以上。

因此在《建筑抗震设计规范》中，仅限于讨论在构造地震作⽤下建筑的设防问题。

（⼀）地震波按其在地壳传播的位置不同，可分为体波、⾯波。

1、体波在地球内部传播的波为体波。

体波⼜可分纵波和横波，纵波⼜称P 波，它是从震源向四周传播的压缩波。

这种波的周期短、振幅⼩、波速快，它在地壳内传播的速度⼀般为200-1400m/s ；它主要引起地⾯垂直⽅向的振动。

横波⼜称s波，是由震源向四周传播的剪切波。

这种波的周期长、振幅⼤、波速慢，在地壳内的波速⼀般为100-800m/s。

它主要引起地⾯的⽔平⽅向的振动。

2、⾯波在地球表⾯传播的波，⼜称L波。

它是由于体波经过地层界⾯多次反射、折射所形成的次⽣波。

它是在体波到达之后(纵波P⾸先到达，横波S次之)，⾯波（L波）最后才传到地⾯。

⾯波与横波⼀样，只有横向振动，没有纵向振动，其特点是波速较慢动、周期长、振动最强，对地⾯的破坏最强的⼀种。

所以在岩⼟⼯程勘察中，我们主要关⼼的还是⾯波（L波）对场地⼟的破坏。

⼆、砂⼟液化对⼯程建筑的危害地震时由于地震波的振动，会使埋深于地下⽔位以下的饱和砂⼟和粉⼟，⼟的颗粒之间有变密的趋势，孔隙⽔不能及时地排出，使⼟颗粒处于悬浮状态，呈现液体状。

此时，⼟体内的抗剪强度暂时为零，如果建筑物的地基⼟没有⾜够的稳定持⼒层，会导致喷⽔、冒砂，使地基⼟产⽣不均匀沉陷、裂缝、错位、滑坡等现象。

采用公式：N 0：液化判别标准贯入锤击数基准值，本场地采用7；N cr ：液化判别标准贯入锤击数临界值；d s ：饱和土标准贯入点深度（m）；d w ：地下水位深度（m）；ρc ：黏粒含量百分率，当小于3或为砂土时，采用3；β：调整系数，设计地震第一组取0.80，第二组取0.95，第三组取1.05，本场地取0.80；I l E ：液化指数 I lEi ：I 点所代表土层的液化指数；d i ：I点所代表的土层厚度(m)N i ：i 点标准贯入锤击数的实测值；N :标准贯入实测击数；当N ＜N cr ，应判为液化土。

W i ：i 土层单位土层厚度的层位影响权函数值(单位为m -1)。

当该层中点深度不大于5m时应采用10，等于20m时应采用零值，5~20m时应按线性内插法取值；液化判别一览表采用公式：N 0：液化判别标准贯入锤击数基准值，本场地采用7；N cr ：液化判别标准贯入锤击数临界值；d s ：饱和土标准贯入点深度（m）；d w ：地下水位深度（m）；ρc ：黏粒含量百分率，当小于3或为砂土时，采用3；β：调整系数，设计地震第一组取0.80，第二组取0.95，第三组取1.05，本场地取0.80；I l E ：液化指数 I lEi ：I 点所代表土层的液化指数；d i ：I点所代表的土层厚度(m)N i ：i 点标准贯入锤击数的实测值；N :标准贯入实测击数；当N ＜N cr ，应判为液化土。

W i ：i 土层单位土层厚度的层位影响权函数值(单位为m -1)。

当该层中点深度不大于5m时应采用10，等于20m时应采用零值，5~20m时应按线性内插法取值；液化判别一览表。

液化土层的判别及处理措施浅析摘要：在地震作用下，饱和状态的砂土或粉土中的空隙水压力上升，土中的有效应力减小，土的抗剪强度降低，达到一定程度时，土颗粒处于悬浮状态，空隙水压力迅速释放，导致土中有效应力完全消失，土体丧失承载能力，土变成了可流动的水土混合物，此即为地基土体液化。

唐山地震、汶川地震和日本阪神地震震害表明，因地基砂土液化对建筑物造成的破坏非常严重。

具体表现为地面喷砂冒水、建筑物基础沉降量大和倾斜严重的现象，甚至失稳、倒塌，从而造成了很大的生命和财产损失。

因此，如何避开液化危险地段修建房屋，如何处理存在液化土层的不利地段地基，如何采取减轻液化影响的基础和上部结构处理的措施，是地基基础设计在液化场地中需重点解决的问题。

关键词：岩土工程；地震液化；液化判别；抗液化措施一、前言近年来，全世界范围内地震频繁，唐山地震、日本阪神地震、汶川地震、福岛地震、墨西哥近海沿岸8.2级地震等对人类社会的生产生活秩序破坏非常严重。

而且随着社会经济的快速发展，大体量的高层及超高层建筑层出不穷，建筑结构的重要性不断提高。

怎样才能设计出安全且经济合理的方案，这就为基础位于液化土层上的地基基础设计带来了巨大的挑战，这也是每一位设计者值得深入思考的问题。

根据以往地震现场资料，判定现场某一地点的砂土已经发生液化的主要依据是：(1)地面喷水冒砂，同时上部建筑物发生巨大的沉陷或明显的倾斜，某些埋藏于土中的构筑物上浮，地面有明显变形。

(2)海边、河边等稍微倾斜的部位发生大规模的滑移，这种滑移具有“流动”的特征，滑动距离由数米至数十米；或者在上述地段虽无流动性质的滑坡，但有明显的侧向移动的迹象，并在岸坡后面产生沿岸大裂缝或大量纵横交错的裂缝。

(3)震后通过取土样发现，原来有明显层理的土，震后层理紊乱，同一地点相邻位置的触探曲线不相重合，差异变得非常显著。

二、液化判别人们在工程建设时考虑全部消除或部分消除场地液化对工程建设的影响，这就需要在工程建设前期对饱和砂土和粉土进行液化判别，进而指导设计、施工。

岩土工程勘察规范中提到，在需要作判定的土层中，每层土的试验点不宜少于6个。

有六个或六个以上则满足概率统计要求。

在“中国工程勘察信息网”上----qinyan老师的解答【首先要将场地在判别的深度范围内不同层的液化，是否是都存在液化？如果是，就要分别评价液化等级。

从安全角度出发，取其中的最危险的一层作为评价的标准，其次再将此层的液化指数相加，除以参加有用标贯试验的钻孔数，作为场地的平均液化指数。

不能用场地的所有的钻孔数去除。

个人意见供参考。

】在“中国工程勘察信息网”上----高大钊老师的解答【1.在抗震规范中说：计算每个钻孔的液化指数，综合划分地基的液化等级。

这应该是一种比较原则的规定，因为实际情况困难比较复杂，要具体规定综合的方法，可能顾此失彼；2.“逐点判别、按孔计算”是没有问题的，问题是计算了每个孔的液化指数了，如何综合？3.是按各个孔的液化指数计算平均值？在很多情况下，这是不合理的，因为平均值的概念是离差正负可以抵消，显然严重液化和不液化是不能正负抵消的，因此将液化指数在水平方向进行统计缺乏依据，严格计算“平均液化指数”的概念不成立；4.举一个比方，上海的地面沉降，在某些区域沉降值大于1m，有些区域可能只有10cm，能够用整个上海地面沉降的平均值来评价其严重程度吗？显然是不行的，那1.0m的地面沉降所引起的种种危害是不能用10cm地面沉降地区的没有危害来抵消的；5.这里的“综合分析”和“综合评价”是指逻辑上的分析，概念上的评价，最后的结论不是一个综合液化指数的数值，而是对整个场地液化趋势严重程度的一种判别；6.为什么不用综合的液化指数的数值而用分类判别？因为液化指数的计算公式并不是数学解析的结果，而是地震调查宏观资料的统计结果，只是判别一种趋势，需要依靠工程师的经验来正确运用这个统计结果；7.例如，一个场地有3个液化判别孔，液化指数分别为10、16、17，平均值是14.3，按平均值判别应为中等液化，但在3个孔分别判别应为中等、严重、严重，你说整个场地综合判别严重合适还是中等合适？8.在实际工作中还应结合场地的特点、地层的分布、液化判别资料的可靠性，在各个孔之间的液化势矛盾比较突出时还应采用其他方法来论证】在“中国工程勘察信息网”上----汪大圣老师的解答【高教授已经有过这方面的解答，在这里，我把高教授的回复摘录如下，供同行们参考。

如何进行地基土的液化判别作者：梅志华来源：《中小企业管理与科技·上旬》2010年第02期摘要:地基土的液化已严重影响工程建设,在工程勘察过程中,只有采用多种判别方法才能准确判定液化土的存在与分布。

标准贯入试验作为目前阶段液化判别主要手段之一,初步满足了液化土层的评价。

关键词:液化方法指标等级0 引言地基土层的液化判别形式是非常复杂的,目前国内外都在进行研究。

通过对以往大量工程试验结果的对比分析,并结合我国现行《抗震规范》,只有通过“二阶段”判别方案,即初步判别和标准贯入试验判别相结合的方式进行才是真实可行的。

才能更好的解决地基的液化判别问题。

1 判别原则根据对多年的工程经验实践资料进行对比分析,发现液化与土层的地质年代、地貌单元、粘粒含量、地下水位深度以及上覆非液化层厚度等有密切关系。

不同的成因类型,往往产生不同的液化现象,利用这些关系可对土层液化进行判别,即初步判别。

初步判别的目的是排除一大批不会液化的工程,避免重复工作,达到省时、省钱的目的。

凡经初步判别为不液化的就不需要进行第二阶段判别,以节省勘察工作量。

其液化判别总体思路如下:2 初步判别由于6度地震区的震害比较轻,《抗震规范》规定,6度时一般不考虑对饱和土的液化判别。

例外情况是对液化沉降敏感的乙类建筑,要按7度的要求进行判别。

地质年代的新老,意味着土层的沉积时间的长短,较老的沉积土层经过长期的固结作用、历次地震作用以及水化学作用影响,是土层密度增大,形成了一定的胶结紧密结构。

因此,地层年代越老,土的固结程度、密实程度和结构性也就越好,抗震性能愈强。

反之愈差。

国外研究表明,饱和松散的水力冲填土差不多总会液化,而且全新世(Q4)的砂类土、粉土对液化也是很敏感的,更新世(Q3)沉积层发生液化的情况罕见。

这一结论迎合了地质年代与液化的相对应的关系。

粉土是粘性土与砂土之间的过渡性土,即IP≤10的土。

由此可见,粘粒含量的多少决定了粉土的性质,如果粘粒含量超过一定限值,使土的粘聚力加大,其性质接近粘性土,抗液化能力将大大增强。

液化判别计算依据1 适用范围依据交互的岩土性质参数、标贯击数，进行地基的液化判别。

2 依据《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）3 判别方法液化判别分为两步：初判及详细判别。

初判可排除不会发生液化的土层。

对初判可能发生液化的土层，应进行详判。

3.1 总则1. 岩土类名为粉土、砂土时，均进行液化判别；2. 亚砂土按粉土处理；3. 地质时代交互为空的粉土，砂土，按最不利原则处理，初判认为该土层为可液化土层；4. 对于初判为可能液化的粉土，若未交互粘粒含量值，则不进行详判，结论输出认为其为“可能液化”；5. 未做标贯的孔，不做液化指数计算。

3.2 初判1. 地震烈度为6度时，不判别液化；地震烈度为7、8、9度时，判别液化。

2. 饱和砂土或粉土，当符合下列条件之一时，可初步判别为不液化或不考虑液化影响。

1）地震烈度为7、8度时，地质时代为第四纪晚更新世（Q 3）及其以前时，判为不液化土；可液化的时代为Q 4、Q 41、Q 42或未标时代；地震烈度为9度时，不管地层年代是什么，都要进行液化判断；2）粉土的粘粒（粒径小于0.005mm 的颗粒）含量百分率，7度、8度和9度分别不小于10、13和16时，判为不液化土；3）天然地基的建筑，当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时，可不考虑液化影响：20-+>b u d d d （3.2-1）30-+>b w d d d （3.2-2） 5.425.10-+>+b w u d d d d （3.2-3）式中：d u —— 上覆非液化土层厚度（m ），计算时宜将淤泥和淤泥质土层扣除； d 0 —— 液化土特征深度（m ），可按表3.2-1采用；d b —— 基础埋置深度（m ），不超过2m 时应采用2m ； d w —— 地下水位深度（m ），宜按建筑使用期内年平均最高水位采用，也可按近期内年最高水位采用；当地下水位高于地面时，按地下水位深度为0考虑。

液化等级土层划分液化等级土层是指土壤在地震作用下产生液化现象的程度，通常用液化等级来划分。

液化等级土层的划分有助于评估土壤的稳定性和抗震能力，为工程建设和地震防灾提供参考。

液化等级土层的划分依据主要有三个方面：土壤类型、地震烈度和液化特性。

土壤类型是划分液化等级的重要指标之一。

不同类型的土壤在地震作用下具有不同的液化特性。

常见的液化等级土层包括砂土、粉土、黏土等。

砂土是一种颗粒较大、排水性好的土壤，容易发生液化。

粉土是一种颗粒较细、含水量较高的土壤，具有较强的液化倾向。

黏土是一种具有较强粘聚力的土壤，液化等级较低。

地震烈度是划分液化等级的重要依据。

地震烈度反映了地震能量释放的大小，不同烈度级别下的土壤液化程度也有所不同。

一般来说，地震烈度越高，土壤液化等级越高。

常见的地震烈度等级有Ⅰ度、Ⅱ度、Ⅲ度、Ⅳ度、Ⅴ度和Ⅵ度。

液化特性也是划分液化等级的重要考虑因素。

液化特性包括液化潜能、液化速度和液化程度。

液化潜能是指土壤在地震作用下发生液化的能力，与土壤类型、含水量和固结状态等因素有关。

液化速度是指土壤在地震作用下液化的速度，一般来说，液化速度越快，液化等级越高。

液化程度是指土壤在地震作用下液化的程度，一般可以通过液化指数或液化程度指标来描述。

根据以上的划分依据，可以将液化等级土层分为多个等级。

常见的液化等级土层划分包括Ⅰ度液化土层、Ⅱ度液化土层、Ⅲ度液化土层、Ⅳ度液化土层、Ⅴ度液化土层和Ⅵ度液化土层。

Ⅰ度液化土层一般指砂土，液化程度较低，抗震性较好；Ⅱ度液化土层一般指砂土和粉土混合层，液化程度较Ⅰ度液化土层高，抗震性较差；Ⅲ度液化土层一般指粉土，液化程度较Ⅱ度液化土层高，抗震性较差；Ⅳ度液化土层一般指粉土和黏土的混合层，液化程度较Ⅲ度液化土层高，抗震性较差；Ⅴ度液化土层一般指黏土，液化程度较Ⅳ度液化土层高，抗震性较差；Ⅵ度液化土层一般指黏土和粘性土的混合层，液化程度最高，抗震性最差。

液化等级土层的划分对于工程建设和地震防灾非常重要。

工程中偶尔遇到此类情况：采用标准贯入试验按《建筑抗震设计规范》4.3节判别液化，计算每个钻孔的液化指数IlE，按表4.3.5“综合划分地基的液化等级”：当液化指数0＜IlE≤5时，地基液化等级为轻微；当液化指数5＜IlE≤15时，地基液化等级为中等。

如果各钻孔的液化指数IlE处于界限值两侧（如IlE介于3~8），该如何“综合划分地基的液化等级”？曾与总工、同事探讨过此问题，也在网上查阅了一些不同地区的勘察报告，主要有三种方法：1、根据各钻孔的液化指数IlE值，按表4.3.5于平面图中划分出轻微液化及中等液化区域；2、采用各钻孔的液化指数IlE的平均值，按表4.3.5划分地基的液化等级；3、安全原则，当地基的液化等级介于轻微~中等时，划分为中等液化。

先谈谈我对这三种观点的看法：1、首先，钻孔有间距（比如15~30m），用各点的成果来画出一条平面的分界线，那么这条界限必然是模糊的，是画在两孔中间，还是往那边偏差点呢？再则，假设一幢楼有4个钻孔控制（矩形角点布孔），如果其中两孔的液化指数IlE小于5，另外两孔大于5，将一幢楼划分到两个液化等级区域里了，设计部门会如何处理呢？我想应该是按中等液化考虑处理整幢楼而不会只处理半幢楼吧。

如是这样，那划分这区域又有何意义？2、如果按各钻孔IlE的平均值评价为轻微液化，那么对于IlE大于5的那些钻孔控制的区域，是否有些冒进？如果评价为中等液化，对于IlE小于5的那些钻孔控制的区域会造成不必要的浪费。

3、对轻微液化的部分会造成不必要的浪费。

哪个做法更合理呢?或者有更好的方法，请各位指点。

鄙人毕业于2008年，才疏学浅，经验浅薄，有幸于此论坛向高老师及各位前辈们学习，荣幸之至，感激不尽!1. 这位网友提出了一个有些网友曾经提出过的问题，但他不仅提出问题，而且也介绍他们讨论的情况，提出了几种方法，对这些方法，还说明了他自己的见解。

这是非常好的一个提问的范式，是动了脑筋的，值得提倡；2. 评价液化时，如何根据各个标准贯入判别孔的液化等级，综合评价场地的液化等级？有些网友希望规范能够给出一个综合评价的方法可以遵循，特别在实行了施工图审查的制度以后，审图希望评价能有规范的依据，似乎工程师只能事事按规范说话才行，如果是工程师自己的经验与判断，好像总是放不到台面上来似的；3. 在修订规范时，也考虑过这个问题，最后认为，场地液化的综合评价应该由岩土工程师根据场地的具体情况作出判断，在规范中给出综合评价的方法是不现实的，不可能设计一套供工程师评价的程序，只要往里一代，结果就出来了；4. 液化判别是按点计算是否液化，按孔判别液化等级的方法是一种经验的估计方法，考虑了影响液化的一些因素，但液化指数仅是一种趋势分析的结果，并不是可以加减处理的物理量，不能对其进行统计计算；5. 液化是一个宏观现象，判别的结果是划分为几个等级以选择工程措施的方法，按孔划分的等级来评价整个场地的液化等级时，不是依靠数学的计算，而是根据场地与工程的条件，作出整体的判断与评价；6. 综合评价时，还必须考虑更多无法量化但对场地液化严重程度有重要影响的因素，例如，液化土层的产状，是水平层还是倾斜土层，液化土层是否在斜坡上出露，液化土层上覆土层的性质与厚度，液化等级在平面上是无序分布还是出现某种规律性。

3.4 作用效应组合3.4.1 公共桥梁抗震设计应考虑以下作用：1 永久作用，包括结构重力（恒载）、预应力、土压力、水压力。

2 地震作用包括地震动的作用和地震土压力、水压力等。

3.4.2 作用效应组合应包括永久作用效应+地震作用效应，组合方式应包括各种效应的最不利组合。

4.3地基的液化和软土地基4.3.1 存在饱和沙土和饱和粉土（不含黄土）的地基，除6度设防外，应进行液化判别；存在液化土层的地基，应根据桥梁的抗震设防级别、低级的液化等级，结合具体情况实施相应措施。

4.3.2 当在地面以下20m 范围内有饱和沙土和饱和粉土（不含黄土），符合下列条件之一时，可初步判别为不野花或不考虑液化影响：1 地质年代为第四纪晚更新世（Q 3）及其以前时，7度、8度时可判为不液化。

2 粉土的黏粒（粒径小于0.005m 的颗粒）含量百分率，7度、8度和9度分别不小于10、13和16时，可判为不液化土。

3 天然地基的桥梁，当上覆非液化土层厚度和地水深度符合下列条件之一时，可不考虑液化影响：20-+>b u d d d20b w d d d +>>+w u d d 5.425.10-+b d d式中：wd ——地下水位深度（m ），宜按设计基准期内年平均最高水位采用；ud ——上覆非液化土层厚度（m ），计算时宜将与你和淤泥质图层扣除；b d ——基础埋置深度（m ），不超过2m 时应采用2m ；0d ——液化土特征深度（m ），可按表4.3.2采用。

表4.3.2 液化土特征深度（m ）4.3.3 当初步判别认为需进一步进行液化判别时，应采用标准贯入实验判别法判断地面下15m 深度范围内土的液化；当采用桩基或埋深大于5m 的基础时，尚应判别15~20m 范围内土的液化。

当饱和土标准贯入锤击数小于液化判别标准贯入锤击数临界值crN 时，应判为液化土。

在地面下15m 深度范围内，液化判别标准贯入锤击数可按下式计算：)15(/3)](1.09.0[0≤-+=s c w s cr d d d N N ρ在地面下15~20m 深度范围内，液化判别标准贯入锤击数可按下式计算：)2015(/3)1.04.2(0≤≤-=s c w cr d d N N ρ式中：crN ——液化判别标准贯入锤击数临界值；。

1.液化判别方法
5.3.4 根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）4.3.1条，饱和砂土和粉土的液化判别和地基处理，设防烈度6度时，一般情况下可不进行判别和处理。

但对液化沉陷敏感的乙类建筑可按7度的要求进行判别和处理。

（一）液化初判：
本场区③夹层粘质粉土的粘粒含量百分率大于10、⑥-2层砂质粉土的粘粒含量百分率小于10，根据上述规范4.3.3条，③夹层粘质粉土不液化，⑥-2层砂质粉土须根据标贯试验结果进一步判别。

（二）标贯试验判别：
采用标准贯入试验判别地面下20米深度范围内饱和粉土或砂土液化，液化判别标准贯入锤击数临界值可按下式计算：
3/ (4.3.4) N cr=N0β[ln（0.6d s+1.5）-0.1d w)] c
式中 N cr——液化判别标准贯入锤击数临界值
N0——液化判别标准贯入锤击数基准值，7度、设计地震分组第一组，N0可取7
d s——饱和土标准贯入点深度（m）
d w——地下水位（m）
ρc——粘粒含量百分率
β——调整系数，设计地震第一组取0.80。

计算结果，场地⑥-2层砂质粉土不液化。