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石油化工建设工程施工安全技术规范GB 50484 2008 自2009 年6 月1 日起实施本规范是根据建设部《2005 年工程建设标准规范制订、修订计划(第二批）的通知》(建标函[2005]124 号）,由中国石油化工集团公司组织编制。
规范内容共分10 章，包括总则、术语、施工安全管理通用规定、临时用电、起重作业、脚手架作业、土建作业、安装作业、施工检测、施工机械使用。
1.0.1 为适应石油化工建设工程的需要,保障人身安全和健康,保护公众财产不受损失，保护环境不受危害,制定本规范。
1。
0.2 本规范适用于石油炼制、石油化工、化纤、化肥等建设工程施工的安全技术管理.1。
0.3 石油化工工程建设施工必须坚持“安全第一，预防为主”的方针。
1。
0。
4 石油化工建设工程施工安全技术除应执行本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
2。
0。
1 施工用火 hot work 石油化工工程建设中各类金属焊接、切割作业及其他产生火花和明火作业统称为施工用火.2。
0。
2 固定动火区 specified hot work area 在石油化工建设工程项目施工现场限定的范围内，不需要办理动火作业证即可进行动火作业的区域.2。
0。
3 生命绳 life yarn 高处作业中专门用来悬挂安全带的绳索。
2.0.4 临时用电 electricity on construction site 为建设工程项目施工提供的、工程施工完毕即行拆除的电力线路与电气设施。
2.0.5 配电柜 distributing tank 布置在施工配电室（包括独立配电房和箱式变电站)内的配电装置，包括进线柜和出线柜。
2。
0.6 总配电箱 total distribution box 布置在用电负荷中心的落地式配电装置，其进线端与配电室的出线柜相连，出线端与分配电箱或大功率用电设备相连.2.0。
7 分配电箱 sub-distribution box 分布在各施工点，使用电设备就近获得电源的配电装置,其进线端与总配电箱相连，出线端与开关箱或用电设备相连。
第四章典型零部件(连杆)的设计之五兆芳芳创作连杆是策动机最重要的零件之一，近代中小型高速柴油机，为使策动机结构紧凑，最适合的连杆长度应该是，在包管连杆及相关机件运动时不与其他机件相碰的情况下，选取小的连杆长度，而大缸径的中低速柴油机，为削减侧压力，可适当加长连杆.连杆的结构其实不庞杂，且连杆大头、小头尺寸主要取决于曲轴及活塞组的设计.在连杆的设计中，主要考虑的是连杆中心距以及大、小头的结构形式..连杆的运动情况和受力状态都比较庞杂.在内燃机运转进程中，连杆小头中心与活塞一起作往复运动，承受活塞组产生的往复惯性力；大头中心与曲轴的连杆轴颈一起作往复运动，承受活塞连杆组往复惯性力和不包含连杆大头盖在内的连杆组旋转质量惯性力；杆身作复合平面运动，承受气体压力和往复惯性力所产生的拉伸.压缩交变应力，以及压缩载荷和自己摆动惯性力矩所产生的附加弯曲应力.为了顺应内燃机高速化趋势，在成长连杆新资料、新工艺和新结构方面都必须既有利于提高刚度和疲劳强度，有能加重质量，缩小尺寸.对连杆的要求：1、结构复杂，尺寸紧凑，可靠耐用；2、在包管具有足够强度和刚度的前提下，尽可能的加重重量，以下降惯性力；3、尽量缩短长度，以下降策动机的总体尺寸和总重量；4、大小头轴承任务可靠，耐磨性好；5、连杆螺栓疲劳强度高，连接可靠.但由于本设计是改型设计，故良好的承继性也是一个考虑的方面.4.1连杆资料结合策动机任务特性,策动机连杆资料应当满足策动机正常任务所需要的要求.应具有较高的疲劳强度和冲击韧性，一般选用中碳钢或中碳合金钢，如45、40Cr等，本设计中策动机为中小功率策动机，故选用一般的45钢资料根本可以满足使用要求.4.2连杆主要尺寸1、连杆长度l曲柄连杆比 一般均大于0.3，这样可以使柴油机的机体高度下降，净质量削减，并且连杆长度减小后，其资料也相应削减，从而成本下降.但是，太小的曲柄连杆比会引起活塞侧压力增加，从而导致柴油机摩擦损失的增加，加快活塞、活塞环、气缸套的磨损，影响可靠性.《高速柴油机概念设计及实践》中指出：当曲柄连杆比31.0=λ左右时，对柴油机寿命及可靠性影响不大.参照原机及总体安插，选择曲柄连杆比为：29.0260/65/,260≈===l r mm l λ.2、连杆的结构尺寸小头主要尺寸为连杆衬套内径d 和小头宽度1b .《柴油机设计手册》中介绍的各个尺寸规模为：由 29.0260/65/≈==l r λ 查 《柴油机设计手册》36.0=D d 40=d 毫米 0625.0=d δ5.2=δ 毫米 小头内径4521=+=δd d 毫米36.112=d d 小头外径612=d 毫米 736.01=DD 大头内径811=D 毫米1.11=db 小头厚度 取 401=b 毫米 65.012=D b 大头厚度 取 532=b 毫米113.1~2.1D l = 取981=l 毫米12.0=D d M 螺栓直径14=M d 毫米 取36=H 毫米 28=B 毫米 6=t 毫米校核小头轴承的比压：《柴油机设计手册》中给出，q 许用值为630bar,可见是在平安规模之内的.注：式中 24,D p P P z zz π=---最高燃气作用力；3、连杆杆身连杆杆身采取典型的工字形截面.尺寸如图4-1所示.4、连杆大头定位方法连杆大头定位方法为舌槽定位.这种定位方法定位可靠，贴面紧密，抗剪切能力强尺寸紧凑.但要注意舌槽部位要减小应力集中，以防疲劳损坏.5、连杆大头、小头的结构形式连杆大头的剖面形式：从上面选取的参数70.0~65.069.0>=D d ，所以采取斜切口. 连杆盖的定位方法：斜切口连杆盖一般采取止口定位、锯齿定位.在本设计中采取止口定位连杆小头的结构形式：由于活塞销的大小一般由活塞设计所决定，所以在连杆的设计中，应尽可能加大连杆小头衬套的承压面积以下降比压，结构设计如图4-2所示.4.3连杆螺栓连杆螺栓将连杆盖和连杆大头连在一起，它在任务中承受很大的冲击力，如果折断或松脱，将造成严重事故.因此，连杆螺栓为M14采取尺度细牙螺纹,都采取优质合金钢40Cr制造，并精加工和热处理特制而成.装置连杆盖拧紧连杆螺栓螺母时，要用扭力板手分2～3次瓜代均匀地拧紧到规则的扭矩，拧紧后为了避免连杆螺栓松动,还应可靠的锁紧.连杆螺栓损坏后绝不克不及用其它螺栓来代替.连杆螺栓必须用中碳合金钢制造，经调质以包管高强度.4.4连杆轴瓦为了减小摩擦阻力和曲轴连杆轴颈的磨损，连杆大头孔内装有瓦片式滑动轴承，简称连杆轴瓦.轴瓦分上、下两个半片.连杆轴瓦上制有定位凸键，供装置时嵌入连杆大头和连杆盖的定位槽中，以防轴瓦前后移动或转动，有的轴瓦上还制有油孔，装置时应与连杆上相应的油孔对齐.目前多采取薄壁钢背轴瓦，在其内概略浇铸有耐磨合金层.耐磨合金层具有质软，容易保持油膜，磨合性好，摩擦阻力小，不容易磨损等特点.连杆轴瓦的背面有很高的光亮度.半个轴瓦在自由状态下不是半圆形，当它们装入连杆大头孔内时，又有过盈，故能均匀地紧贴在大头孔壁上，具有很好的承受载荷和导热的能力，并可以提高任务可靠性和延长使用寿命.轴瓦厚度和宽度按照《柴油机设计手册》上提供的规模辨别别取和38mm.4.5连杆小头的强度计较连杆小头承受的作用力1. 连杆小头在进气和排气冲程中承受活塞组往复惯性力jn P 的拉伸，在上止点邻近之值为最大.jn P =)1(2λω+-r m =××2×(1+21065)=-4585.3 N 式中： m 为活塞组件的质量，其数值为.r 为曲柄半径，其值为65 毫米.ω为曲柄半径与连杆长之比值31.0==L r λ 2. 连杆小头在膨胀行程开始点所承受的压缩力3.705403.458510110410)1052.80(625=-⨯⨯⨯⨯-=+=-πjn F ck P P P N 式中：F P 为最高燃气作用力3. 由于温度过盈和压配衬套而产生的力（1）温度过盈量 小头衬套有青铜，也可用粉末冶金代之.现以青铜衬套进行计较.()()0492.015041101108.155=⨯⨯⨯-⨯=-=∆--dt T B αα 毫米式中： B α为青铜衬套资料的热膨胀系数B α×105- α为钢的小头资料热膨胀系数 5101-⨯=αt 为连杆小头的温升 推荐 C t ︒=200~100取 C t ︒=150d 为小头衬套的外径 d=41 毫米（2）衬套与小头配合面上由总过盈量所决定的单位压力Pa B T MP E d d d d E d D d D d p 5.191017.13.05.38415.38411024.23.041604160410492.0068.05222252222212212222222=⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡⨯-+++⨯+-+⨯+=⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡--+++-+∆+∆=μμ式中：D 2小头外径 D 2=60 毫米D 小头内径d=41 毫米1d 衬套内径 1d =38.5 毫米μ泊桑系数 3.0=μE 连杆资料的抗拉弹性模数 E ×105MP aB E 青铜衬套的抗拉弹性模数 B E ×105MP a∆衬套装配过盈为068.0~016.0毫米，可取 068.0=∆毫米. 由于装配过盈与温度过盈所产生的应力1、外概略的应力15.3441604125.1922222222=-⨯⨯=-=d D d p a σ MP a 2、内概略的应力65.53416041605.192222222222=-+⨯=-+=d D d D p i σ MP a 许用值[]a σ和[]i σ在150~100 MP a 故属平安.4.由活塞的惯性力在连杆小头中引起的拉应力1、当活塞在上止点时27.24025.2523.458522=⨯⨯===A r P F P cp jnjnp σ MP a 式中：小头平均半径25.254416042=+=+=dD r cp 毫米小头宽度 A=40 毫米[]58~29=p σ MP a故平安 2、按小曲率曲杆公式计较弯矩和法向力计较可作下述假定：①曲杆固定于小头和杆身的衔接处.即在连杆小头外圆和过度圆半径R 相切的位置；②连杆小头下部支承在刚性很大的杆身上，因而不变形；③小头沿连杆的纵向对称线切开，用弯矩0M 和反向力N 代替的小头右半部的作用.小头Ⅲ—Ⅲ剖面弯矩M 和法向力N （图4-3）.式中： 0N 、0M 为当︒=0φ断面上的轴力和弯矩.0N 和0M 值有下列经验公式求得：3.2186)1190008.0572.0(3.4585)0008.0572.0(0=⨯-⨯=-= φjn P N N 式中：︒-︒-︒=+++=+++=11975307517cos 9022cos 90121R D R H φ 25.25=cp r 毫米41=d 毫米602=D 毫米（3）外侧纤维应力a cp cp aj MP AhKN h r h hr M 55.11105.9401]6.2057936.0)5.925.252(5.95.925.25610359.42[1])2(62[63=⨯⨯⨯⨯++⨯+⨯⨯⨯⨯=+++=σ式中： h 为小头计较壁厚 5.92416022=-=-=dD h 毫米 系数图4-3 连杆小头剖面图936.0405.21017.140)4060(1024.240)4160(1024.255522=⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯=⋅+⋅⋅=B B F E F E F E K （4）内侧纤维应力4.由压缩力引起的应力计较假定载荷在连杆小头下部成正弦散布1、Ⅲ-Ⅲ剖面上的弯矩和法向力式中0M 和0N 由曲线查得0012.00-=cpck r P M m N M ⋅-=⨯⨯⨯-=-14.21025.253.705400012.030 0035.00=ckP N 9.2463.705400035.00=⨯=N N 弯矩)cos sin 2sin ()cos 1(00πφπφφφφ----+=cp ck cp r P r N M M m N ⋅-=-+-=--⨯⨯-⨯-⨯+-=︒︒︒--︒59.1971.2626.914.2)119cos 119sin 07.22119sin (1025.253.7054010)119cos 1(25.259.24614.233ππ法向力2、外侧纤维应力a cp cp ac MP AhKN h r h hr M 52.26105.9401]1.1058936.0)5.925.252(5.95.925.2561059.192[1])2(62[63-=⨯⨯⨯⨯++⨯+⨯⨯⨯⨯-=+++-=σ3、内侧纤维应力a MP 195.40105.9401]1.1058936.0)5.925.252(5.95.925.2561059.192[63=⨯⨯⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯⨯=连杆小头的平安系数连杆小头应力按不合错误称循环变更，在小头和杆身衔接处（即固定角R 处）的外侧纤维上平安系数最小. 式中： 12-σ为资料拉伸及压缩疲劳极限（资料45钢）a MP 25019012-=-σ 取a MP 24012=-σ σψ角系数 取 33.0=σψ小头的平安系数[]σn 一般取5~5.2 故平安 4.连杆小头横向直径的削减量000776.0109.28571024.2295.503.458510)90(6523623=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯-=∆︒EJ d P cp jn d φ毫米式中：9.28575.9401211233=⨯⨯==Ah J 2毫米 4.6连杆杆身的强度设计1、连杆杆身最小截面（Ⅰ-Ⅰ）（1）连杆杆身在不合错误称交变循环载荷下任务，它受到位于计较截面（Ⅰ-Ⅰ）以上往复惯性质量力的拉伸及气体压力的压缩.则最大工况时的往复惯性力为：式中：p m ∏为截面（Ⅰ-Ⅰ）以上连杆小头质量 图4-4 连杆杆身图（2）杆身（Ⅰ-Ⅰ）计较断面的应力①由于惯性力拉伸（Ⅰ-Ⅰ）计较断面处引起的应力 ②由于压缩力在（Ⅰ-Ⅰ）断面处所引起的应力 ③杆身（Ⅰ-Ⅰ）断面处的平安系数：式中：取系数2.0=ψa12-σ为资料拉伸及压缩疲劳极限（资料45钢）=-12σ190～250MPa 取=-12σ240MPa由《内燃机设计手册》推荐[]5.2~5.1=n , 所以设计平安. 2、杆身中连续面的强度计较 （1）杆身中连续面的受力（2）杆身Ⅱ-Ⅱ断面应力的计较 ①由惯性力引起的拉应力a cpjMP F P 12.21109.47.103474min -=⨯-==-σ②由压缩力引起的应力(a) 在摆动平面内弯曲时由压缩和纵向弯曲所引起的分解应力按纳维-兰金公式计较① 往复惯性力② 压缩力图4-5 杆身横截面图 3628(如图4-5所示) )1(22max cp cp ck x F xL c F P I +=σ式中：L 为连杆长度，c 为系数.0005.0~0002.02==Ec πσ取c . (b)垂直于摆动平面标的目的的应力（图4-6）)41(212maxcp cp ck y F yLc F P I +=σ 式中：y I 为对Y 轴的惯性矩1L 为连杆长度减去连杆大小头孔半径之和.（3）中连续面处的平安系数而⎡⎤5.2~5.1=n 故属平安强度计较.1 连杆大头盖之受力连杆大头盖在进气冲程开始即当活塞在上止点时承受往复运动质量和连杆大头的旋转质量的惯性力. 式中：∏m 为活塞组的质量，∏m =.Ⅲk m =ll l m m m m l c c )(2'-+=+=Ⅲk m 为连杆作旋转运动的质量 cm 为曲拐几集中在曲柄销中心的当量质量；且c m =i i r m r∑1，i m 是曲拐各单元的质量；i r 是各单元的旋转半径.做平面运动的连杆组，按照动力学等效性的质量，质心和图4-6 杆身纵截面图转动惯量守恒三原则进行质量换算.实际计较结果标明，3m 与2m ，1m 相比很小，为简化受力阐发，经常使用集中在连杆小头和大头的2个质量2m ，1m 近似代替连杆，从动力学等效的头两个条件（即疏忽转动惯量守恒）可得1m =ll l m l )('-，2m =ll m l '式中，l m 是连杆组质量；l '是连杆组质心到小头孔中心的距离.kp m 为连杆大头盖的质量,kp m =. .2 连杆大头盖的强度计较 1、强度计较的假定（1） 以一定过盈装置在大头中的轴瓦和大头一起变形，这样弯矩在轴瓦和大头盖之间的分派就与两者的断面的惯性矩成正比.（2）大头上部和大头盖沿剖分面紧密贴合,以至可将它们看成是一个整体.以大头盖中连续面（即为斜切口与轴线成 45角的断面）作为计较断面.而以二螺栓轴线间距的一半C/2 作为弯曲梁的曲率半径.（3）惯性力j p 对大头盖的压力按余弦纪律散布.这时计较应力与实测应力最适合.2、由惯性力在大头盖中引起的压力（如图4-7所示）]4.0)1(023.0[B B j F F WII C P +++=σ 式中：I 和B I 大头盖和轴瓦横断面的惯性矩 F 和B F 大头盖和轴瓦的横断面积 W 大头盖计较断面的抗弯断面模数 C 螺栓中心线间的距离.C= 84毫米按大头盖截面的简化图形求得形心轴C Y ，按公式 由C Ii FY Y F ∑=∑， 得42242333204.10962])31.922(102810[])31.912(1043104[3)31.922(4431.94431mm Y F J I ii i =-⨯⨯+⨯--⨯⨯+⨯--+⨯⨯=∑+∑=ππ W=3max8.86331.92204.5210962.1mm L I =-=B I 为轴瓦断面惯性矩 B I =4333.252)644(121121mm Lt =⨯-⨯= 轴瓦宽度 L=44-6=38毫米 轴瓦厚度 5.2=t 厘米许用值[σ]推荐 [σ]为60～200 a Mp 故属平安. 3、连杆大头横向的直径变形变形值不该超出连杆轴径之间的间隙 按照A ••C 奥尔林推荐毫米2.0~06.0=σ.连杆螺栓的强度计较 .1 连杆螺栓的受力由于连杆打头是斜切口,连杆螺栓在任务中除承受予紧力外,在上止点时还承受往复运动质量惯性力和连杆旋转质量离心力沿螺栓轴线份量之拉伸. 1、每只螺栓所受的惯性力式中：45=α——切口与轴线夹角i=2 -——- 螺栓数N r m m m m P kp Ⅲk Ⅲk j Ⅱ6.8274]1[(2-=-+++-=ωλ）（））（连杆大头所受惯性力2、螺栓应加的予紧力Ⅱp P据奥尔林所著“内燃机”第二卷推荐Ⅱp P =2～4、jP 现取Ⅱp P =4、j P3、每只螺栓所受的拉力σPσP =Ⅱp P +X 、jP —根本负荷系数.2 螺栓所受拉应力1、螺栓杆身的最大拉应力22max 1445.124334⨯=⨯=ππσσd P a Mp 式中：d=14毫米——螺栓直径2、螺栓杆身的最小拉应力 .3 螺纹所受拉应力 1、最大拉应力a Mp d P 94.1091245.124334221max =⨯=⨯=ππσσ式中：1d =12毫米—螺纹内径2、最小拉应力min σ=47.1031241.117024221=⨯=ππσd P a Mp.4 螺栓平安系数1、 动载平安系数σn =ma a Kσϕσεσσσ+-12式中：B σ——拉伸强度极限； 对40r C 取a BMp 980=σ1-σ——静载疲劳极限；1-σB σ=490a Mp 12-σ——对称循环拉伸强度极限12-σ～1-σ取a Mp 39281.0112==--σσσK ——应力集中系数； 螺栓杆身取σK =4.0，螺纹取σK .σε——工艺系数； σε=''⨯'=σσεε81.09.09.0=⨯ σε'——尺寸系数； σε''——概略质量系数； a ϕ——角系数；a ϕ=12σσσ-- =0.33， （1）螺栓杆身平安系数=σn ma a K σϕσεσσσ+-1254.1040.7833.0375.281.04392=⨯+⨯=式中：375.2202.7677.802minmax =-=-=σσσa a Mp（2）螺栓平安系数σn ma a K σϕσεσσσ+=-1266.7705.10633.0235.381.04392=⨯+⨯=式中： 235.3247.10394.1092minmax =-=-=σσσa a Mp2、 静载平安系数（1）螺栓杆身平安系数σn =ma Kσσεσσσ+-12=44.540.78375.281.04490=+⨯（2）螺栓平安系数σn =ma Kσσεσσσ+-12=10.4705.1065481.04490=+⨯据斯捷潘诺夫所著《汽车拖拉机策动机结构与计较》]6[推荐螺栓各部平安系数σn ＞2为宜.现计较所得均大于2，故设计平安.。
天然气管道输送及操作技术赵会军江苏工业学院油气储运工程系二00八年十二月本课程的主要内容：1．概述2．天然气的基本特性3．天然气净化4．管路中气体流动的基本方程5．天然气管道输送6．输气站与清管技术7．天然气输送系统相关设备8．内涂层减阻技术简介第一章概述Introduction§1.1天然气在国民经济中的重要性一、什么是天然气？所谓的天然气一般是指自然生成、在一定压力下蕴藏于地下岩层孔隙或裂缝中、多组分、以烷烃为主的混合气体，从广义上讲，天然气可以说是气态的石油。
二、天然气的用途天然气是清洁、高效、方便的能源，天然气的热值较高，每立方米平均为33MJ(人工煤气为14.6，液化石油气87.8～108.7气态)，不含灰分，容易完全燃烧，不污染环境，运输方便。
它的使用在世界经济发展和提高环境质量中起着重要作用。
天然气近年其年产量增长速度高于石油与煤，在能源消费结构中的比例达23.5％（我国2～3％）。
目前世界天然气为仅次于石油和煤炭的世界第三大能源，据预测，21世纪天然气在能源消费结构组成中的比例将超过石油，成为世界第－能源。
其主要用途为：1、城镇居民、公共建筑和商业部门，约占总用量的41.5％；天然气与其他燃料相比，具有使用方便、经济、热值高、污染少等优点，是一种在技术上已经得到证实的优质清洁燃料。
天然气代替其他燃料，可以减少一氧化碳（CO）、二氧化碳（CO2）、氮氧化物（NO）及烃类等的排放，有利于环境保护;2、工业部门，约占37％，主要用作生产化工产品和工业燃料的基本原料。
天然气的主要组分是甲烷，此外还含有乙烷、丙烷、丁烷及戊烷以卜烃类，是重要的基本有机化工原料。
以天然气为原料，可以生产出合成氨、甲醇低碳含氧化合物、合成液体燃料等种类繁多的化工产品。
至今全世界已有10％的天然气用于制取化工产品，年产量已达到16亿吨；3、发电厂，约占19％以上。
特别是采用天然气联合循环发电技术后，投资费用仅为煤炭和核发电厂2/3左右，对空气和水的污染也少，因而使得以天然气为燃料的发电厂更加具有竞争力；4、运输部门所占比例不足1％。
重整碳九芳烃的综合利用技术于深波（中国石油化工股份有限公司天津分公司，天津３００２７１）摘 要： 介绍了中国石油化工股份有限公司天津分公司重整碳九芳烃的原料来源和组成，对其中主要组分的生产技术和用途进行了分析。
提出在生产过程中，将这些组分进一步深加工成各种精细化学品，根据市场需求作灵活调整，充分利用两套重整装置进行联合生产，做大规模，提高投资回报率。
关键词： 重整 碳九芳烃 综合利用文章编号： １６７４－１０９９ （２０２０）０５－００４１－０４ 中图分类号：ＴＥ９９ 文献标志码： Ａ收稿日期：２０２０－０７－１３。
作者简介：于深波，男，１９７３年出生，１９９８年毕业于天津理工大学化工系精细化工专业，高级工程师，主要从事芳烃－对苯二甲酸－聚酯生产链的运行管理工作。
中国石油化工股份有限公司天津分公司（以下简称天津分公司）重整Ｃ９芳烃主要来自炼油部重整装置二甲苯塔塔底油，其组成相对简单，包括甲乙苯、偏三甲苯、均三甲苯和连三甲苯等组分，这些都是发展精细化工的宝贵资源，具有很高的经济附加值。
国外对重整Ｃ９芳烃的综合利用起步较早，自２０世纪５０年代从重整Ｃ９芳烃中分离出偏三甲苯后，便开始大规模利用这部分资源生产精细化学品，经数十年的发展，其应用领域日益拓宽且形成了较为完整的生产和利用体系。
我国对重整Ｃ９芳烃的开发利用始于２０世纪８０年代，起步较晚且规模小、利用率低，大部分炼油装置对重整Ｃ９芳烃并没有做进一步分离，一般用作汽油调和组分，造成化工资源浪费［１］。
因此，探讨如何充分利用这一宝贵资源，实现经济效益最大化，是一项重要的研究课题。
１ 原料资源天津分公司炼油部年产Ｃ９芳烃２００ｋｔ，主要用作汽油调和剂；化工部年产Ｃ９芳烃２５４ｋｔ，主要用于歧化装置生产混合二甲苯。
未来天津分公司１５Ｍｔ／ａ炼油升级改造项目建成后，其Ｃ９资源量将进一步增大。
重整装置中重芳烃的产率与组成和重整装置原料的性质、馏分范围及工艺条件有关。
目录一、编制依据 (1)1、编制依据 (1)2、主要应用的标准规范 (1)二、工程概况 (1)三、工程特点 (2)四、施工方案 (2)1、施工程序 (2)2、PCCP管道验收 (3)3、PCCP管道卸车 (3)4、PCCP管道堆放 (4)5、PCCP管道安装 (4)6、管道接头作业程序 (6)7、管道与配件连接处施工 (9)8、管道合拢 (10)9、管道安装尾工处理 (11)10、静水压试验 (11)11、管道冲洗消毒 (13)五、进度计划 (14)六、资源配置 (14)1、劳动力配置 (14)2、主要施工机械设备配置 (14)七、质量保证措施 (15)1、质量保证体系 (15)2、质量保证措施 (15)八、安全保证措施 (16)PCCP管道安装施工方案一、编制依据1、编制依据（1）现行水利工程技术标准及其它现行的标准、规范。
（2）通过现场实地调查研究所得到的自然条件、施工条件等资料。
（3）我公司相似工程施工中成熟的施工技术和管理经验，及相关项目管理办法。
2、主要应用的标准规范（1）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（2）《给水排水管道施工及验收规范》（3）《市政排水管道工程施工和验收规程》（4）《给水排水构筑物施工和验收规程》（5）《地下防水工程施工及验收规程》（6）《工程测量规范》二、工程概况本标段位于安阳市境内，输水管道起点位于37号输水管线汤阴县城内中华路与新横一路交叉处西南角，终点位于37号输水管线穿越石武高铁工程西侧，桩号5+200～11+526.140，全长为6326.140m，管材为PCCP管,其中桩号5+200～5+308之间的管径为DN1600，桩号5+308～11+526.140之间的管径为DN1400；另外还包括汤阴二水厂支管线，桩号B0+000～B3+151.464，全长为3151.464m，管径为DN800，管材为PCCP管。
三、工程特点本标段施工线路长，开挖断面形式多，PCCP管道重量大，且本工程工期紧张，所以只要施工现场具备吊车站位的条件，就采用吊车吊装就位。
第1节柴油发电机组概况1.1 柴油发电机组的组成现代柴油发电机组由柴油机、三相交流无刷同步发电机、控制箱（屏）、散热水箱、电气控制箱、燃油箱、消声器及公共底座等组件组成刚性整体。
除功率较大的机组的控制屏、燃油箱单独安装，其它的主要部件均装置在型钢焊接而成的公共底座上，便于移动和安装。
柴油机的飞轮壳与发电机前端盖的轴向采用凸肩定位直接连接成一体，并采用SAE标准的刚性飞轮联接盘由飞轮直接驱动发电机旋转。
这种联接方式由螺钉固定在一起，使两者联接成一刚体，保证了柴油机的曲轴与发电机转子的同心度在规定允许范围内。
为了减小机组的振动，在柴油机、发电机、水箱和电气控制箱等主要组件与公共底架的连接处，通常均装有减震器或橡胶减震垫。
1.2 柴油发电机组的特点与用途柴油发电机组属自备电站交流供电设备的一种类型，是一种中小型独立的发电设备。
与其它发电设备相比较，柴油发电机组具有结构紧凑、占地面积小、热效率高、启动迅速、控制灵活以及燃料存储方便等特点。
柴油发电机组适用于市电电网不能输送到的通信局站、矿区、林区、野外作业、国防工程等场合，要求能独立供电，作为动力和照明的主电源。
对于有市电的地区，而供电可靠性要求高，不允许停电或要求几秒钟能迅速供电的单位，可作为应急备用电源，一旦市电停电能迅速提供稳定的交流电源。
柴油发电机组是通信电源设备的重要组成部分，对其主要要求是：随时能开动、及时供电、运行安全可靠，保证供电的电压和频率、满足通信设备的要求。
1.3 柴油发电机组的分类柴油机发电机组的种类很多，按照不同的标准有不同的分类。
按照性质和用途，可分为常用发电机组和备用发电机组，常用发电机组常年运行，一般设在远离市电的地区或工矿企业附近，以满足这些地方的施工、生产和生活用电；备用发电机组是在通常情况下用户所需电力由市电供给，当市电限电拉闸或其它原因中断供电时，为保证用户基本生产、生活或是为某些重要设备紧急供电而设置的发电机组。
投捞测试作业操作规程1主题内容与适用范围本规程规定了投捞测试作业操作步骤和要求。
本规范适用于井下配水投捞、气举投捞、分层测压等作业。
2引用标准Q/SY TH0247-2000偏心配水工艺规程3程序内容3.1出车前的准备3.1.1队长（技术干部）对本班工作提出针对性的安全、质量、环保施工要求。
3.1.2班长到调度室领取投捞作业票、油田常规作业票、投捞测试计划任务书及相关记录。
3.1.3班长组织召开班前安全讲话，开展经验分享活动，进行岗位分工和风险提示以及操作规程的学习。
3.1.4班组成员劳保护具上岗，各种证件齐全有效，对各自岗位的风险进行识别并提出预防措施。
3.1.5填写班组QHSE综合记录，各岗位签字确认。
3.1.6到库房领取堵塞器、各种规格水咀等。
3.1.7到资料解释组核实本次投捞井井位、管柱数据、井下遇阻、遇卡、落物、水量等有关资料。
3.1.8检查装载投捞测试井口防喷装置（防喷管、封井器、井口连接短节），天、地滑轮、投捞枪及管钳、扳手等现场工具齐全完好。
3.1.9司机按车辆巡回检查制度进行车辆检查完好，证件齐全。
3.1.10班长核查设施完整，测试仪器工作正常。
3.2施工过程3.2.1投捞测试前的准备3.2.1.1到采油厂工艺室办理油田常规作业票。
3.2.1.2到采油厂工区签字确认油田常规作业票。
3.2.1.3确认施工现场达到施工要求，检查井口设施完好并与巡检工办理交接井手续。
3.2.1.4各岗位进行巡回检查，劳保护具上岗，严禁烟、火、手机带入井场，确认无误后，填写QHSE检查表和投捞作业票、油田常规作业票。
3.2.1.5班长负责指挥司机将钢丝试井车停在距井口20-30米处的上风口或侧风口，并使钢丝滚筒的中心轴垂直于井口纵向轴，且滚筒的中心正对井口，司机停车，倒换气路至台上操作台。
3.2.1.6司机在试井车两后轮后面各垫一个掩木，关闭防火罩。
3.2.1.7施工现场摆放“钢丝作业，严禁穿越”标识牌，井口与试井车之间拉好警戒带。
油水井管理上半年工作总结ppt石油钻井工作总结20XX年转瞬即逝，回首过去这一年有辛酸、有成绩、有很多很多美好的回忆。
在川庆整合的第二个年头随着我们大家相互信任、互相融合、和谐发展，在土库曼工作的这一年里面我学到了很多很多，在不断提升自我业务水平的同时还学到了很多关于土库曼斯坦的人文风情，进一步了解了土库曼这个民族。
全年我队两开两完总进尺5XXX米，全年无一例事故，井身质量全优。
现将全年的工作总结如下：一、工作简介二、安全管理篇二：石油钻井工作总结石油钻井工作总结 -总结四、职工培训人是第一生产力，只有不断提高人的素质技能才能更好的完成生产任务，每一次取得的成绩都和我们辛勤的培训是分不开的，在土库曼工作的这一年我深深的到了这一点，我们面对的不仅仅是员工还有大部分是当地员工，当地石油工业发展很慢大部分工人都是放下羊鞭参加工作的，由于语言的不通给我们的工作带来了很多的困难。
但是我们还是了困难走出了困境，首先在每次开钻前组织全队中土方员工通过翻译进行技术交底，让每个员工都熟知本井的施工难点和施工工艺流程。
然后针对特殊工况进行细化交底，利用班前会对本班工作再次进行分段细化和风险评估。
利用班中“传、帮、带”的模式通过翻译，随时纠正整改，不断的提高土方员工的技能。
利用班后会进行系统的总结，点评，进一步巩固了土方员工的技能。
形成了我队独特的“三交、一传、一总结”的培训模式。
时间如流水般飞逝而去，通过一年丰富多彩的培训，在我们这里现在到处洋溢着喜庆，处处都体现出中土关系的和谐，虚心的土方员工在不断的学习中工作，在工作中学习，逐步提高业务水平，打造出了铁的队伍钢的班子。
中国人学俄语，土国人学汉语。
通过语言的学习拉近来中土关系的融洽，我们还积极配合分公司培训中心的培训工作，将我队员工报送培训中心集中系统的培训，全年共报送土籍员工4名都以优异的成绩反队，现在已经是我队生产班的骨干了。
中国人的培训也不容忽视，针对整合重组的新场面人员的年轻化和生的加入，我专门制定一套针对法培训，就近取材从发生的情讲起，新分来的钻工对三高气田不了解，我队就在三开前专门开设了硫化氢防护知识问答讲座，大家再一起以沟通的形式各抒己见帮促提高，新分来的对工艺流程不懂，我们便专门在各种施工前也搞一次座谈，在融洽的学习氛围里面新分来的大学生逐步，现在已经能够独立完成钻井助理工程师的基本工作了。
