满堂支架支架计算书

说明：本计算书仅用于香溢花城二期450mm厚的地下室顶板扣件钢管模板支架计算，钢管立杆的纵、横二个方向的立杆间距均采用≤750mm，立杆的步距为1.8m，具体计算如下：扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

计算参数:模板支架搭设高度为3.4m，立杆的纵距 b=0.75m，立杆的横距 l=0.75m，立杆的步距 h=1.80m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.2。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.100×0.450×0.750+0.300×0.750=8.696kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.750=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 75.00×1.80×1.80/6 = 40.50cm3；I = 75.00×1.80×1.80×1.80/12 = 36.45cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×8.696+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.122kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.122×1000×1000/40500=3.019N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×8.696+1.4×2.250)×0.300=2.445kN截面抗剪强度计算值 T=3×2445.0/(2×750.000×18.000)=0.272N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.696×3004/(100×6000×364500)=0.218mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。

盘扣式满堂楼板模板支架计算书————————————————————————————————作者 :————————————————————————————————日期 :盘扣式满堂楼板模板支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 、《混凝土结构工程施工规范》 (GB50666６ -2011 ）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（ＪGJ2３１-2010) 、《混凝土结构设计规范》（GＢ5001０-2010 ）、《钢结构设计规范》（ GB 5０ 01７- ２00３) 、《组合钢模板技术规范》（ GＢ 5０ 21４-２ 0０ 1) 、《木结构设计规范》（ GＢ５0０0５━ 2003) 、《建筑结构荷载规范》(G Ｂ 5 ０00９-2 ０１ 2）等编制。

一、参数信息：楼板楼板现浇厚度为 0．20米 , 模板支架搭设高度为 3.00 米,搭设尺寸为：立杆的纵距 b ＝1．20米，立杆的横距 l=1. ２０米 , 立杆的步距 h＝１ .20 米。

模板面板采用胶合面板 , 厚度为 1８ｍ m，板底龙骨采用木方 :５0×８０；间距：300mm；托梁采用双楞设置 , 梁顶托采用 10号工字钢。

采用的钢管类型为60×3.2 ，立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30 米。

图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算依据《混凝土结构工程施工规范》ＧB5066６ - ２0１1，4.3.5 和4. ３ .6 计算。

面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板按照三跨连续梁计算。

使用模板类型为：胶合板。

(1)钢筋混凝土板自重（ kN／ m)：q11 =２5．1００× 0.200×１.200＝6.024kN/ｍ(2)模板的自重线荷载（ kN/ ｍ） :q 12= 0. ３50×１ . ２00=０.420kN/ ｍ(3)活荷载为施工荷载标准值 ( ｋN／m)：ｑ13 =２.５00×1.200=3.00０ｋN／ｍ均布线荷载标准值为：ｑ= ２５ .100 ×０． 200×1.200+0. ３5０× 1. ２０ 0＝6.444k Ｎ/ ｍ均布线荷载设计值为 :ｑ１ = 0.9 ０×［1.35 ×（6.0 ２４ +0. ４2０）＋1.4 ×0．９×３ .000] ＝1１．231k Ｎ/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :本算例中 , 截面抵抗矩 W和截面惯性矩 I 分别为：W = 1 ２0.00 ×1. ８０× 1.80 ／6 ＝ 64.3８ 0cm;I = 1２ 0.00 × 1.8 ０× 1. ８0×1.80/12 =5８．３ 2cｍ4；(1 ）抗弯强度计算M=0.1ｑ１ｌ２ = 0. １×１１． 231×０． 3002=0.101kN.mσ = Ｍ / Ｗ < [ ｆ]其中２σ——面板的抗弯强度计算值 ( Ｎ /mm ) ；M——面板的最大弯距（ N.ｍｍ );W ——面板的净截面抵抗矩 ;[f]——面板的抗弯强度设计值 , 取 15.00 Ｎ／ｍｍ2;经计算得到面板抗弯强度计算值σ = 0．101×1０00×1000/6 ４８ 0０=1. ５60N／ mm2面板的抗弯强度验算σ＜ [f], 满足要求！(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值, 仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。

一、 满堂支架验算 1、模板计算本桥实心桥面板底模、侧模均采用δ=12mm 厚竹胶板，其中底模安装于间距30cm 的10cmx10cm 方木上；侧模安装在钢筋排架上。

本次模板验算主要为底模的验算，侧模的验算将在排架验算中详述。

模板受力按单向板考虑，承受实心板自重恒载和施工荷载，取1cm 板宽按偏于保守的简支梁进行计算，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa 。

则模板验算总荷载P=21.8KPa ，可知q=0.218KN/m 。

则跨中最大弯矩0M =82ql =1.1N.m ；支座处最大剪力0V =21.8N 。

1cm 宽、12mm 厚竹胶板的截面特性如下：I=123bh =1.44x 610-4m ；W=62bh =2.4x 710-3m ；A=bh=1.2x 410-2m 。

查路桥施工计算手册可知：普通竹胶板E=5x 910Pa ，允许应力[σ]=80 MPa ，容许剪应力[ τ]=1.3MPa.则：max σ=W M=4.58MPa<[ σ]=80MPa ； m ax τ=AV230=0.27MPa<[ τ]=1.3MPa ；跨中最大挠度m ax f =EIql 38454=0.63x 610-m<250l =8x 410-m经验算可知选用模板满足受力要求。

2、次分配梁验算本桥现浇桥面板支架次分配梁采用10x10cm 方木，方木间距30cm ，安装于间距75cm 的双拼8#槽钢上。

方木受力按简支梁考虑，方木以上结构自重恒载和施工荷载，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa ；竹胶木模板产生的恒载可忽略不计。

沉管隧道管段制作满堂支架模板体系计算书一、概述本工程管段共有3节（E1-85m、E2-85m和E3-1+E3-2），其中E3-1长80m，E3-2长5m，该管节在干坞内预制完成后进行拉合，管段预制采用轴线干坞内进行。

管节主体模板设计：行车管廊内采用可移动式台车模板体系；综合管廊内采用满堂支架模板体系；外侧墙采用刚性支撑加对拉绳索固定钢模板，本计算书只适用沉管管廊内模体系。

二、顶板模板计算顶板厚度1.35mm，模板支撑采用Φ48×3.5mm＠600mm碗口支架，支架钢管截面及材料特性为：E＝2.1×105N／mm2，I＝π/64（D4－d4）＝3.14/64×(48^4-41^4)＝12.18×104mm4，支架钢管允许应力 [σ]=215 N／mm21、荷载计算模板及支架自重标准值：0.5kN／m2；混凝土标准值24kN／m2；钢筋自重标准值1.1kN／m2；施工人员及设备荷载标准值2.5kN／m2（1）顶板按250mm厚算①荷载标准值：F1＝0.5+24×1.35+1.1+2.5＝36.5 kN／m2②荷载设计值：F2＝(0.5+24×1.35+1.1)×1.2+2.5×1.4＝44.3 kN／m2③计算龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在钢模上，单位宽度的面板可以视为梁，龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取900mm ,支点间距取900mm。

（2）板厚按250mm算①则最大弯距：Mmax＝0.08ql 2 [σ]=215 N／mm2②最大挠度：fmax＝0.677ql 4/(100EI) [f]=3mm③其中线荷载设计值：q＝F2×0.9＝12.62×0.9＝11.358kN／m④面板抗弯承载力计算：Mmax＝0.08ql2＝0.08×11358×0.9 2＝736 N／mm2⑤σ＝Mmax ／W＝736000/121800×24=145.02 N／mm2<[σ]=215 N／mm2按该间距布置钢管强度满足要求：f＝0.677×11.358×9004/100/210000/121800=1.97 mm< 3 mm所以，按该间距布置钢管挠度满足要求（3）计算满堂红支架间距是否满足要求用Φ48×3.5mm碗口架管，间距最大为600mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距600mm，支撑杆有效面积A＝489mm2①抗压强度验算支架所受压力 N＝44.3×0.6×0.6＝15.948KN[N]＝A[σ]＝489×215＝105KN>15.948 KN 满足要求。

中交二航局硚孝高速第QXTJ-6标标准跨径现浇砼箱梁支架结构计算书编制审核中交第二航务工程局2010年7月标准跨径（20m）砼箱梁现浇支架结构设计和计算书一、设计与验算条件1、设计与验算假定及原则为简化计算，对于连续结构按简支结构计算，这样偏于安全；其结构形式及构件型号选用宜结合现场条件尽量采用原有，即可周转和便于采购，租赁以及便于运输的材料；施工简单和便于装拆，节省费用，加快施工进度，确保交通，施工安全及施工质量。

2、设计与验算依据（1）硚口至孝感高速第QXTJ-06合同段设计说明及相关施工图；（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；（3）公路桥涵技术规范（JTJ041—2000）；（4）路桥施工计算手册；3、工程概况武汉硚口至孝感高速公路时武汉城市圈中武汉（汉口中心城区）至孝感（孝南区）的快速通道，是武汉城市圈实施交通一体化建设的重要组成部分，同时也是武汉市西北方向环线公路之间的一条快速联络通道，沿线经过武汉市下辖的硚口区、东西湖区以及孝感市下辖的孝南区。

第QXTJ-6合同段位于位于武汉市东西湖区的东山农场灯塔大队和胜利大队范围内，为上跨京港澳高速的一个互通（灯塔互通）。

主线全长2.393km（K20+107-K22+500）、其中路基只有24米，主线宽26米。

主线通过A、B、C、D、E、F6条匝道桥与京港澳高速互通，匝道总长4.618Km，其中桥梁长度3.008Km、路基长度1.61Km，宽8.5米。

4、桥型及结构特点全桥分主线桥、A、B、C、D、E和F六条匝道桥。

本项目共有现浇箱梁365孔。

箱梁顶宽8.5m-15.54m，有单室、双室、三室和四室。

高度为1.4m。

为非预应力连续箱梁，3跨-6跨为一联。

本项目跨越5口鱼塘，一条灌溉渠，10条水沟，其余均为旱地，因此本项目所有旱地均采用满堂脚手架作为临时支撑，鱼塘、沟渠、跨路处采用少支架。

二、现浇箱梁满堂支架设计与验算由于本工程现浇箱梁跨径不一，但以20m跨径居多，所以采用20m跨径、宽12.75m 、梁高为 1.4m 、净空为10m 的箱梁为标准跨径箱梁进行计算。

满堂支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数二、荷载参数风荷载参数：0.487ωmk=ω0μzμs=0竖向封闭栏杆μs 1.195三、设计简图搭设示意图：平面图侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数n4 2 材质及类型钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6次梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 205次梁截面惯性矩I(cm4) 12.71 次梁抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125次梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26 次梁弹性模量E(N/mm2) 206000次梁自重标准值Nc(kN/m) 0.04 次梁验算方式三等跨连续梁G1k=N c=0.04kN/m；G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m；G3k= g4k×l b/(n4+1)= 1×1.2/(2+1)=0.4kN/m；Q1k= q k×l b/(n4+1)= 3×1.2/(2+1)=1.2kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

满堂支撑架平台上无集中力q=γ0×[1.3×(G1k+G2k+G3k)+1.5×Q1k]=1×[1.3×(0.04+0.14+0.4)+1.5×1.2]=2.554kN/m q1=γ0×1.3×(G1k+G2k+ G3k)= 1×1.3×(0.04+0.14+0.4)=0.754kN/mq2=γ0×1.5×Q1k= 1×1.5×1.2=1.8 kN/m计算简图M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.754×1.22+0.117×1.8×1.22=0.412kN·mR max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.754×1.2+1.200×1.8×1.2=3.587kNV max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.754×1.2+0.617×1.8×1.2＝1.876kNτmax＝2V max/A=2×1.876×1000/506=7.415N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！σ=M max/W=0.412×106/(5.26×103)=78.327N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q2=1×1.5×φc×F1=1×1.5×0.7×2=2.1kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.78kN·mσ=M max/W=0.78×106/(5.26×103)=148.289N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！剪力图(kN)R maxf=4.894kNV maxf=3.099kNτmax＝2V max/A=2×3.099×1000/506=12.249N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！2、挠度验算q'1=G1k+G2k+G3k=0.04+0.14+0.4=0.58kN/mq'2=Q1k=1.2kN/mR'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.58×1.2+1.200×1.2×1.2=2.494kNνmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.58×(1.2×103)4+0.990×1.2×(1.2×103)4)/(100×2.06×105×12.71×104)=1.252 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q'=G1k+G2k+G3k+Q1k= 0.04+0.14+0.4+1.2=1.78kN/mq2=F1=2kN计算简图剪力图(kN) R'maxf=3.8kN变形图(mm) νmax=2.895 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！五、横向主梁验算材质及类型钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.6主梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.71主梁抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁自重标准值Nz(kN/m) 0.04主梁验算方式三等跨连续梁横向主梁按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P 取板底支撑次梁传递最大支座力。

扣件式满堂支撑脚手架设计计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算1m。

W＝10460mm3，I＝475000mm41、荷载计算1）施工荷载按均布荷载考虑面板承受的单位宽度线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×1=9.525kN/m 2）施工荷载按集中力考虑面板自重设计值：q2=1.1×1.3×G1k×b=1.1×1.3×0.3×1=0.429kN/m面板承受的施工荷载设计值：p=1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN计算简图如下：2、强度验算q1静=γ×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b =1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)]×1=5.813kN/mq1活=γ×(γQ×γL×Q1k)×b=1.1×(1.5×0.9×2.5)×1=3.713kN/mM1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×5.813×0.252+0.117×3.713×0.252＝0.063kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.429×0.252+0.213×3.713×0.25，0.1×0.429×0.252+0.175×3.713×0.25]＝0.2kN·mMmax ＝max[M1，M2]＝max[0.063，0.2]＝0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/10460＝19.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、挠度验算面板承受的单位宽度线荷载标准值：q＝(1×(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×1＝4.065kN/mνmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×4.065×2504/(100×206000×475000)=0.001mmν＝0.001mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、小梁验算1）施工荷载按均布荷载考虑小梁承受的线荷载设计值：q1＝γ×[1.3×(G1k+(G2k +G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×s=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×0.25＝2.453kN/m2）施工荷载按集中力考虑面板及小梁自重设计值：q2＝1.1×1.3×G1k×s=1.1×1.3×0.5×0.25＝0.179kN/m小梁承受的施工荷载设计值：p＝1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN计算简图如下：2、强度验算q1静=γ×1.3×(G1k+(G2k +G3k)×h)×s=1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.25=1.525kN/mq1活=γ×1.5×γL×Q1k×s=1.1×1.5×0.9×2.5×0.25=0.928kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.525×0.82+0.125×0.928×0.82＝0.196kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.179×0.82+0.203×3.713×0.8，0.125×0.179×0.82+0.188×3.713×0.8]＝0.611kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.453×0.152/2，0.179×0.152/2+3.713×0.15]＝0.559kN·mMmax ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.196，0.611，0.559]＝0.611kN·mσ=Mmax/W=0.611×106/83333=7.331N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！3、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.525×0.8+0.625×0.928×0.8＝1.226kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.179×0.8+0.688×3.713＝2.644kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.453×0.15，0.179×0.15+3.713]＝3.739kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.226，2.644，3.739]＝3.739kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.739×1000/(2×50×100)＝1.122N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！4、挠度验算小梁承受的线荷载标准值q：q=(1×(G1k+(G2k +G3k)×h))×s=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.25=1.066kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.066×8004/(100×9350×416.667×104)＝0.058mm≤[ν]＝L/400＝800/400＝2mm；悬臂端νmax ＝ql14/(8EI)=1.066×1504/(8×9350×416.667×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm满足要求！六、主梁验算根据规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011第4.3.2条，当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值Q1k取值与验算小梁时有所不同。

高层扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)。

计算参数:模板支架搭设高度为3.0m，立杆的纵距 b=0.88m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.80m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方40×60mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.140×0.880+0.350×0.880=3.388kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.880=2.640kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 88.00×1.80×1.80/6 = 47.52cm3；I = 88.00×1.80×1.80×1.80/12 = 42.77cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×3.388+1.4×2.640)×0.300×0.300=0.074kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.074×1000×1000/47520=1.566N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×3.388+1.4×2.640)×0.300=1.489kN截面抗剪强度计算值 T=3×1489.0/(2×880.000×18.000)=0.141N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.388×3004/(100×6000×427680)=0.072mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。

满堂脚手架计算书8.2.5、钢管支撑稳定性验算支架（剪刀撑设置加强型）搭设高度为3.90米，钢管支撑为Φ48×3 .0钢管，立柱间距为750×750，地面上0.20m设第一道（即扫地杆），之后每步1.20m 设一道纵横拉杆。

1、立杆的稳定性计算公式式中：A--立杆净截面面积：Φ48×3 .0钢管 A=424；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；N--计算立杆的轴向力设计值（N），φ--轴心受压立杆的稳定系数；φ= 0.148，根据长细比λ=l0/I 由《扣件式规范》A.0.6取值；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；l0--计算长度（mm），应按本规范式第5.4.6条的规定计算；满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:顶部立杆段：非顶部立杆段：式中: k——满堂支撑架立杆计算长度附加系数，k=1.155（查《扣件式规范》表5．4．6）；h——步距；h=1.8m。

a——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；a=0.2。

U1——立杆计算长度系数, U1=1.546（查《扣件式规范》表C-3）U2——立杆计算长度系数, U2=2.062（查《扣件式规范》表C-5）顶部立杆段：l0 = 1.155×1.546×（1.2+0.2)=2.50非顶部立杆段：l0 = 1.155×2.062×1.2=2.857计算长度取大值：l0 = 2.875 m；长细比 L o/i =181 ；由长细比 l o/i 的计算结果查表得到：φ= 0.218 ；二、荷载计算钢管的验算部位是钢管底部。

（一）荷载标准值1）静荷载标准值（1）每根立杆的支架自重：查《扣件式规范》A.0.3取立杆的支架自重（0.9×0.9）：0.1412KN/m；2）施工荷载施工荷载按13.0 KN（1300kg）；（二）荷载设计值1、立杆的轴向压力设计值为永久荷载的分项系数取1.20；1）每根立杆的支架自重：=1.2×0.1412×3.90=2.643KNN2）立杆承受的施工荷载：可变荷载的分项系数取1.30（标准值大于4kN／m2）；N1= 1.4×13=18.2KN+ N13）立杆承受总荷载为：N= NN =2.643+4.231=6.874KN三、稳定性验算1、不考虑风荷载时,σ= N/（φA）=6.874×103/（0.148×424）=127.315<205N/mm2，可以。

筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书 〈１〉采用满堂碗扣式支架，顺横桥向间距均为０．９ｍ，在墩台两侧３．６ｍ范围为０．６ｍ，门架处间距为０．３ｍ，支架搭设中间横杆层距为１．２ｍ，门架支点处为０．６ｍ，跨省道支架处架设４０ｂ工字钢纵梁，纵梁间距０．９ｍ，纵向工字钢上铺置５０×１００ｍｍ方木其上铺１２ｍｍ竹胶板，方木净间距２５０ｍｍ，支点处净间距为１００ｍｍ，支架搭设宽度较梁底宽２ｍ。

梁翼板采用竹胶板结合木支架搭设，其整体布置见附图。

ａ、按砼方量检算碗扣支架承载力是否满足要求：梁底宽１１．２ｍ，长９０米，箱梁底总面积为１００８ｍ２，箱梁砼方量９４５．１４ｍ３，加上施工荷载按１．２倍的系数考虑，则每平方米的重量为９４５．１４×２．４÷１００８×１．２＝２．７ｔ。

支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距９０ｃｍ，横向步距９０ｃｍ，每根立杆受正向压力为：２．７×０．９×０．９＝２．１８７ｔ，安全系数按１．３考虑，则每根立杆受正向压力为：２．１８７×１．３＝２．８４ｔ，小于碗扣式支架立杆允许承载力３．５ｔ，符合要求。

ｂ、竹胶板采用江西产一等品，静曲强度５５Ｍｐａ〉２．７×９．８＝２６．４６　Ｍｐａ，强度符合。

ｃ、上、下撑托允许荷载５０ＫＮ，木材［σ］＝１１Ｍｐａ，Ｅ＝１．１×１０４５×１０ｃｍ横向方木　Ｉ＝ｂｈ３／１２＝５×１０３／１２＝４１６．７ｃｍ４　Ｗ＝ｂｈ２／６＝５×１０２／６＝８３．３ｃｍ３　Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．３×０．９２／８＝０．８０ｋｎ・ｍ　σ＝Ｍ／Ｗ＝０．８０／８３．３×１０－６＝９．６Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ　筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM强度符合　δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ　＝５×２６．４６×０．３×０．９４／３８４×１．１×１０４×４１６．７×１０－８＝１．４８ｍｍ　δ／Ｌ＝１．４８／０．９×１０３＝１／６０８＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］　刚度符合　３．２．３　１５×１５ｃｍ纵向方木计算　Ｉ＝ｂｈ３／１２＝１５×１５３／１２＝４２１９ｃｍ４　Ｗ＝ｂｈ２／６＝１５×１５２／６＝５６２．５ｃｍ３　Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×０．９２／８＝２．４１ＫＮ・ｍ　σ＝Ｍ／Ｗ＝２．４１／５．６２５×１０－６＝４．２８Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ　强度符合　δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ　＝５×２６．４６×０．９×０．９４／３８４×１．１×１０４×４２１９×１０－８＝０．４ｍｍ　δ／Ｌ＝０．４／０．９×１０３＝１／２２５０＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］　刚度符合　ｄ、４０ｂ工字钢门架　ＩＸ－Ｘ＝２６０３２ｃｍ４ＷＸ－Ｘ＝９６２．３ｃｍ３ （建材实用手册查）　Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６　ｋｎ／ｍ２　Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×７．２２／８＝１５４．３ＫＮ・ｍ　σ＝Ｍ／Ｗ＝１５４．３／９６２．３×１０－６＝１６０．３Ｍｐａ＜［σ］＝２１０Ｍｐａ　筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM４０ｂ工字钢材质（Ｑ２３５）检验通过　δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ　＝５×２６．４６×０．９×７．２４／３８４×２．１×１０５×２６０３２×１０－８＝１５．２ｍｍ　δ／Ｌ＝１５．２／７．４×１０３＝１／４８７＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］　钢度符合　３．３碗扣支架 ３．３．１对于门架处单杆立杆承受竖向力　Ｇ＝ｑ总×Ｓ＝２６．４６×０．９×８／８ ＝２３．８ＫＮ＜３５ＫＮ＝［Ｇ］　符合要求 对于碗扣支架钢管（Φ４８ｍｍ，壁厚３．２５ｍｍ），中间立杆间距１．２ｍ，则　Ｉ＝π（Ｄ４－ｄ４）／６４　　＝π（４．８４－４．１５４）／６４　　＝１１．５ｃｍ４根据欧拉公式　［Ｐｃｒ］＝π２ＥＩ／（μＨ）２＝π２×２．１×１０５×１１．５／（１×１．２）２＝５２．６ＫＮ　［Ｐｃｒ］＞Ｇ　满足强度要求　为考虑６座现浇箱梁（分离立交桥３座、天桥３座）张拉设备的通用性（每束５～９根Φｊ１５．２０钢绞线），拟以每束９根钢绞线选用张拉设备，计算如下。

满堂脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数二、荷载参数风荷载参数：支架顶部离建10筑物地面高度(m)风荷载体型系单榀支架μst0.119 数μs三、设计简图搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4) 12.71 钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 纵向钢管验算方式三等跨连续梁G1k=g1k=0.04kN/mG2k=g2k×l b/(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/mG3k=g5k×l b/(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/mQ1k=q k×l b/(n+1)=3×1.2/(2+1)=1.2kN/m1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

满堂脚手架平台上的无集中力q1=γ0×1.3×(G1k+G2k+G3k)=1×1.3×(0.04+0.14+0.4)=0.754kN/mq2=γ0×1.5×Q1k=1×1.5×1.2=1.8kN/m板底支撑钢管计算简图M max=(0.100×q1+0.117×q2)×l a2=(0.100×0.754+0.117×1.8)×1.22=0.412kN·m R max=(1.100×q1+1.200×q2)×l a=(1.100×0.754+1.200×1.8)×1.2=3.587kNσ=M max/W=0.412×106/(5.26×103)=78.327N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂脚手架平台上无集中力q'1=G1k+G2k+G3k=0.04+0.14+0.4=0.58kN/mq'2=Q1k=1.2kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l a=(1.100×0.58+1.200×1.2)×1.2=2.494kNν=(0.677×q'1+0.990×q'2)×l a4/100EI=(0.677×0.58+0.990×1.2)×12004/(100×2.06×105×1271 00)=1.252mm≤min(1200/150,10)=8mm满足要求！五、横向支撑钢管验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P 取板底支撑钢管传递最大支座力。

兖州九州大桥36+56+36米现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书一、工程概况兖州泗河九州大桥36+56+36米现浇箱梁采用变高度预应力混凝土结构，上、下游两幅桥采用分幅布置，设双向2%横坡。

单幅桥一般截面为单箱三室斜腹板截面。

单幅桥主梁截面顶宽15.86m，底宽12.76m～13.6m。

主梁支点高 3.5m，跨中梁高1.7m，梁底曲线为圆曲线。

主梁两侧各悬臂0.81m，悬臂端部厚度0.26m，悬臂根部厚度0.33m，顶板全联等厚，厚度0.25m,箱梁底板厚度为0.25m～0.5m。

腹板为斜腹板，腹板厚度为0.4m～0.6m。

各墩顶处设置横梁，横梁厚度根据受力不同有所差别，边支点横梁厚 1.2m，中支点横梁厚 1.8m。

箱梁每个箱室在中墩梁底和中横梁处留有进人孔。

箱梁腹板设有φ10cm通风孔，距顶板80cm，顺桥向间距200cm。

箱梁底板在靠近横梁处设有φ10cm泄水孔。

梁端距离伸缩缝中心线5cm。

主梁采用C50混凝土。

主梁翼缘下设置滴水槽。

二、施工方案简介根据现场实际情况，确定连续箱梁施工工序：1、基础处理：采用建筑垃圾回填0.5m深，分两层压实，浇筑15cm厚C20混凝土对地基进行处理；2、支架搭设：根据施工现场地形采用WDJ碗扣式管架3、模板：采用大块新竹胶板，每块模板面积>2㎡。

1）、外模采用侧板包底板的构造形式2）、底模构造为：下部铺横向10×12㎝的方木，纵向间距为立杆的纵向间距；上部铺纵向10×10㎝的方木，上铺厚1.2㎝的硬（优质）竹胶板作为面板。

3）、侧模、翼板模构造为：横肋采用L型木排架，纵向间距为30㎝。

木排架用材为10×10㎝的方木，上铺厚1.2㎝的硬（优质）竹胶板作为面板。

三、满堂支架的设计和计算参数1、支架力学性能Φ48×3.0mm扣件式钢管支架性能(一) WDJ碗扣式管架2、搭设方案：本现浇段14～16号墩跨越沪杭高速公路，平面位置处于曲线上。

CK0+961匝道桥满堂支架计算书一、概述1、工程概况CK0+961匝道桥为单幅3跨一联（2×20+25=65m）单箱单室预应力混凝土等截面连续箱梁，梁高1.4m，箱梁顶板宽度8.00m，底板宽3.30m，箱梁顶板厚度为25cm，底板厚度为22cm ,腹板厚40～60cm，两侧翼缘板悬臂长度均为2.00m，全桥仅在桥墩支点截面处设置端、中隔板。

桥面横坡在3.00%～2.05%变化，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变；桥面纵坡为0.891%。

桥面横坡见下表：桥面横坡一览表箱梁采用双向预应力体系，纵向预应力钢束设置采用фS15.20钢绞线，R=1860Mpa，波纹管制孔。

每跨单侧腹板内设置6孔48束钢绞线；顶板设置4 PK孔24束钢绞线，钢束长为66.779米，两端均为张拉锚，钢束跨越桥墩顶分布置，全桥布置详见《CK0+961立面图》。

2、施工方法简介CK0+961匝道桥位于圆曲线中，曲线左偏。

桥位区为现状公路和荒地，施工条件相对较好。

施工时，先将桥位地基处理后，采用扣件式满堂脚手架单幅三跨连续现浇进行施工，施工时，翼缘模板及外侧模采用定制钢模板（按全长配置一套模板。

如果没有现成的钢模板，因木模与钢板连接困难，建议全部采用木模板），内模采用胶合板（按全长配置一套模板），底模采用玻璃钢竹胶板（按全桥长度配置一套）。

二、满堂支架搭设及预压附：CK0+961匝道桥全桥布置图1、地基处理先用推土机将表层耕质土、有机土推平并用压路机压实，原有地基整平压实后，再在其上填筑大约30cm的黄土或粘土，并选择最佳含水量时用振动压路机进行辗压，辗压次数不少于3遍，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实，然后在处理好的黄土层（或粘土）上铺设20cm厚石子，采用人工铺平，用YZ16吨振动压路机进行辗压。

在石子层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设枕木；为尽量减少地基变形的影响。

箱涵模板支架计算书一、方案选择1、通道涵施工顺序通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。

2、支模架选择经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。

顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管ø48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱ø48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距1.8m。

侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用ø48×3.5钢管，间距为400mm。

螺栓采用ø12，间距400mm。

满堂支架图如下：具体计算如下。

二、顶板底模计算顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。

按三跨连续梁计算1．荷载钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡）模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡）人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡合计：q=21.9KN/㎡2．强度计算弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·mq: 均布荷载l：次楞木间距弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2M: 弯矩W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2b: 模板截面宽度，取1mh: 模板截面高度，为18mm因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。

3．挠度计算W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜=0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求.q：均布荷载标准值E: 模板弹性模量，取9.5×103I:模板的截面惯性矩，取三、顶板下楞计算楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用ø48×3.5钢管，立柱间距为500mm。