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催化裂化增产丙烯的优化处理摘要：丙烯是有机化合物，用于生产聚丙烯、制备丙稀晴和环氧丙烷等，近年该物质的应用量不断加大，增产丙烯已是化工厂非常重要的工作。
催化裂化反应是增产丙烯的重要方法，而优化处理主要是从原料油性质和反应温度、催化剂等方面着手，实现丙烯增产，本文对催化裂化增产丙烯的优化处理作分析。
关键词：丙烯；催化裂化；增产优化丙烯是三大合成材料的重要原料，具有高聚物单体的特点，可合成经济价值高的聚丙烯，且这种物质的市场需求量逐年增长，所以对丙烯的需求量显著增加，社会各界对丙烯增产十分关注。
催化裂化技术是一种低投资工艺，通常这种工艺所成产品的方案灵活，无需非常繁复的操作，能确保轻质油产率高，并能对重油进行有效的转化，原料具有较宽的适应性，可以对原油进行二次加工。
催化裂化生成丙烯的过程中涉及诸多问题，经此反应实现丙烯增产时，要注重反应过程的优化处理，以实现丙烯收率提高的效果。
1催化裂化反应生成丙烯的过程催化裂化反应时，正碳离子键会出现β位断裂，随即产生C3和C4烯烃，这种物质属于小分子，而其长链中间产物β位也会断裂，由此产生断裂到不能裂化停止。
催化裂化反应生产的产物中有低碳烯烃，且这种物质的含量较高，但因为短链烃类不具有较高的反应活化能，所以多数短链裂化的难度大，甚至不能产生裂化，这时汽油组分中会含有一定量的C5-C12烯烃。
从理论上而言，烃类裂化反应后能高产烯烃，获得的烯烃量大，如果正碳离子每次裂化获得一个烯烃，则反应生成的烯烃和烷烃比为2:1，但实际的反应过程中并未获得上述比例的烯烃产率，说明经典的催化裂化反应过程中存在一定的不足，致使烯烃产率低。
上述催化裂化反应未得到2:1的烯烃产率原因较多，具体来说与提升管反应器的相关情况有关，通常在提升管反应器环境中，烯烃不饱和特点显著，所以烯烃是供氢体和受氢体，这种状况使得烯烃极易出现氢转移反应，从而导致催化裂化反应后的产物中烯烃含量明显降低，并对产物相对分子质量分布造成较大的影响[1]。
LOSA-100与Intercat增产丙烯助剂效果对比
前言：泰国星石油炼制公司（Star Petroleum Refining Public Company Limited (“SPRC”)）位于罗勇省（Rayong Province），从曼谷开车约两小时到达。
2012年11月，我公司催化裂化增产丙烯助剂开始在其300万吨/年催化装置上试用。
SPRC催化装置原来使用的是美国INTERCAT公司的Super-Z型增产丙烯助剂。
1.催化装置催化剂与丙烯助剂原有情况
SPRC 300万吨/年RFCCU装置,在系统中的催化剂藏量为365吨，每日添加新鲜催化剂6.5吨，使用的是中国石化长岭催化剂分公司主催化剂。
原Intercat公司的Super-Z 型增产丙烯助剂添加量约占新鲜催化剂添加量的7%，按每日450Kg添加。
Intercat提供的专用加剂设备。
2. LOSA-100丙烯助剂接力添加情况
从11月13日起，接力添加LOSA-100丙烯助剂,日添加量与原用剂相同，每日450Kg。
3.使用效果对比
下表中产品分布相关数据为11月8日至12日Intercat助剂的平均数据与11月22日至26日LOSA-100助剂的平均数据。
从表中数据可知：
3.1催化进料油性质稳定，可比性强。
3.2 LOSA-100丙烯助剂与Intercat公司的Super-Z型增产丙烯助剂性能基本相当。
催化裂化增产丙烯助剂工业应用摘要：催化裂化是炼油化工的重要工艺之一，通过提高催化剂的活性、降低烷烃损失和提高原料收率，可提高丙烯产量。
催化裂化催化剂具有较好的抗流行性，能较好地调节催化裂化反应催化剂的流变性质，可使烯烃损失减少、选择性提高或不降。
目前世界上使用和开发新的催化裂化催化剂已经超过了50种，各种新型催化剂在生产过程中往往会产生一系列副作用；开发新的催化剂不但可以提高装置的经济效益，还可以降低丙烯的损失比例。
因此开发具有优异性能的催化剂势在必行！本文以催化裂化装置为例进行介绍催化剂增强剂以其发展现状，希望能为国内的催化裂化催化剂生产企业的发展提供参考。
关键词：丙烯助剂；催化裂化；增产优化引言丙烯是三大合成材料中最主要的原材料之一，它是一种高聚合度的聚合物，可以用它来生产高附加值的聚丙烯。
FCC(催化裂化)技术是一项低投入的生产技术，其生产的产品一般都是弹性的，不需要复杂的工序，既能保证轻油收率，又能高效地将重油进行转换，且原材料的适应性广，可以实现二次处理。
在催化裂化制取丙烯时，通过添加丙烯助剂和工艺操作条件的优化，以达到提高丙烯产率的目的。
1催化裂化增产丙烯助剂简介及应用现状1.1催化裂化增产丙烯助剂简介催化裂化增产丙烯助剂（简称“催化剂增强剂”）主要用于减少丙烯损失、提高丙烯收率，具有很好的效果。
其作用机理为：(1)提高丙烯的转化率，通过增加转化率可以获得更多有用烯烃；(2)提高炼油装置丙烯生产能力，可以提高产品收率。
与传统增强剂相比，催化剂增强剂具有性能优异、成本低、用量少等特点.丙烯助剂优势为:(1)可有效提高选择性和产品收率；(2)提高产品质量和经济效益；(3)减少产品损失；(4)可以实现无污染生产过程；与现有技术相比较，提高产物收率和改善产品质量是更为可靠和可行和高效且经济的方法。
随着国家环保要求日益严格，催化裂化装置需要对催化剂进行升级。
近年来各大炼油厂在催化裂化装置中增加使用了一系列催化剂增强剂，实现了增产丙烯、改善产品质量及生产效率等诸多方面的提升。
度催化裂化丙烯助剂度催化裂化丙烯是一种重要的工业化学反应过程，通过该过程可以将丙烯转化为更具商业价值的化学品。
在这一反应中，催化剂起着至关重要的作用，而助剂则可以在催化剂的作用下提高反应的效率和选择性。
本文将对度催化裂化丙烯助剂的研究进行深入探讨，从理论到实践，从实验到应用，从基础研究到工业生产，全面展示助剂在该反应中的重要作用。
首先，我们将从催化裂化丙烯反应的机理出发，分析助剂在反应中的作用机制。
在裂化丙烯反应中，催化剂往往需要通过助剂来改善其活性和稳定性。
助剂可以提高催化剂表面的特异性，增加反应物的吸附和分解能力，从而增强反应的速率和选择性。
此外，助剂还可以调控反应体系的酸碱性，提高反应体系的稳定性和抗毒性。
通过深入研究助剂在催化裂化丙烯反应中的作用机制，可以为设计更高效的催化剂提供重要的指导和参考。
其次，我们将介绍目前在度催化裂化丙烯助剂研究领域的国际最新进展。
近年来，随着催化裂化丙烯技术的不断发展和完善，对助剂的需求也在不断增加。
在国际上，许多研究机构和企业都在积极开展助剂的开发和应用研究，尝试寻找更具有活性和选择性的助剂，以提高裂化丙烯反应的效率和经济性。
这些研究成果不仅在学术界引起了广泛关注，也在工业界产生了积极的应用价值。
通过对国际最新进展的总结和分析，可以为我国度催化裂化丙烯助剂的研究提供借鉴和启示。
接着，我们将系统地梳理度催化裂化丙烯助剂研究的相关文献，分析目前研究中存在的主要问题和挑战。
在我国，虽然对度催化裂化丙烯反应的研究已经取得了一定进展，但是在助剂领域的研究相对滞后，存在一些尚未解决的关键科学问题。
例如，目前广泛使用的助剂对环境友好性和可持续发展性的要求仍不够高，对助剂的设计原则和优化方法也仍亟待深入研究。
为了更好地推动度催化裂化丙烯助剂的研究，我们需要认真总结已有文献，找准现有研究的不足之处，积极探索解决助剂研究中存在的难题和瓶颈。
最后，我们将展望度催化裂化丙烯助剂研究的未来发展方向和应用前景。
新型丙烯助剂在催化裂化工艺上的应用研究郑小辉隋建国杨志鹏（浙江石油化工有限公司浙江舟山316200）[摘要]在减油增化的大背景下，为了应对市场变化，实现装置效益最大化，在浙石化450万吨/年重油催化裂化装置试用LOSA-100S型丙烯助剂，多产液化气、增产丙烯，通过试用，液化气和丙烯收率都有所增加，助剂未造成主催化剂细粉增加，烟机运行状况未受影响，对装置轻收和产品质量无影响，经济效益显著。
[关键词]重油催化；丙烯助剂；增产；丙烯；液化气1概述浙石化450万吨/年重油催化裂化装置于2019年12月1日建成投产，装置设计原料为渣油加氢装置处理后的加氢渣油，其中，重油催化裂化装置反再部分（含外取热器取热系统、辅助燃烧室部分）采用美国UOP公司的RCC工艺包，是常规多产汽油工艺技术，操作弹性：反再部分：60～110%，年开工时数为8400小时。
本次试用剂为岳阳三生化工有限公司生产的LOSA-100S型丙烯助剂。
2技术指标在与空白期装置数据基本相当的前提下，LOSA-100S催化裂化增产丙烯助剂，占系统藏量的3%时，供货方保证达到如下使用效果：1)液化气产率增幅≤4wt%,液化气中丙烯增幅不低于1.5wt%（相对于进料）。
2)汽油+柴油+液化气的三项收率不能低于82%或者空白数值。
3)焦炭产率不增加。
4)干气收率增加不大于0.2wt%（相对于进料）。
5)对主催化剂无影响，不出现催化剂跑细粉，不影响烟机长周期运行。
6）汽油辛烷值（RON）增加0.8单位。
3加剂方案本次丙烯助剂加注采用专用丙烯助剂罐V0113进行加注，试用分二阶段进行，第一阶段为藏量快速加注期18天，系统加注56吨，藏量占比达到3%后降低加注量，进入7天考核期。
表1.LOSA-100S型丙烯助剂加注量表时间周期助剂数量，t/d助剂加入累计，t系统内丙烯助剂占比，%藏量快速加注期第1天-18天 4.3256.16 3.12考核期第19天-25天0.5456.70 3.154应用效果分析4.1操作条件表2.操作条件变化表操作条件未添加助剂时添加时平衡催化剂活性（MA）65-6865-68剂油比9±0.29±0.2新鲜原料量，t/h400±100400±100回炼比，w/w00原料油预热温度，℃200-210200-210提升管出口温度，℃510-535510-535再生密相温度，℃≯710≯710反应压力，MPa（g）0.16-0.2150.16-0.215再生压力，MPa（g）0.18-0.260.18-0.26图1.反应温度变化趋势图添加增产丙烯助剂前后，平衡催化剂平均活性稳定65-68%，原料预热温度稳定在200-215℃，剂油比稳定，反应温度基本稳定在521℃，运行参数基本变化不大。
LOSA-100催化裂化增产轻烯烃助催化剂试用报告河南丰利能源化工催化车间一、标定的目的及内容对岳阳三生化工有限公司的LOSA-100型增产轻烯烃催化裂化助剂（简称LOSA-100，别名丙烯助剂）使用后的物料及产品性质进行标定，以评价LOSA-100性能，主要考核内容包括：装置物料平衡、产品性质、丙烯助剂性能评价。
二、标定工况1、装置情况本装置始建于1988年12月，同轴式提升管式重油催化裂化，处理量18万吨重油加工能力。
主要产品有汽油、柴油、液化气，副产品有干气、油浆、蒸汽等。
2. 生产方案、原用丙烯助剂、主催化剂2.1生产-10#柴油、汽油、液化气、干气，采用油浆全回炼生产方案。
2.2 在使用LOSA-100之前，装置一直使用国内某国企催化剂厂的增产丙烯助剂。
2.3 主催化剂型号为TMC-06重油裂化剂，剂耗2.7Kg/吨。
3. 助剂添加方案LOSA-100接力国内某国企催化剂厂的增产丙烯助剂添加，自8月19日开始添加。
按新鲜主催化剂添加量的3%添加，实际添加量为1袋/天，27.5公斤/袋。
原来增产丙烯助剂的添加量为75公斤/天。
4. 操作条件（LOSA-100助剂与原用丙烯助剂操作条件相同）岗位控制点参数范围备注反应岗位提升管出口温度515±1℃自动二再密相温度690℃二再稀相温度≤710℃二再旋分出口温度≤720℃沉降器压力0.124MPa 自动一再压力0.160MPa 自动二再压力0.134MPa 自动一再藏量4吨表数汽提段藏量0～350kg 表数二再藏量6-8吨表数汽提蒸汽流量1000kg/h 表数雾化蒸汽流量2100 kg/h 表数预提升蒸汽量流量770 kg/h 表数输送风（进二再）7000 Nm³/h表数一再风量8000Nm³/h表数二再风量15000 Nm³/h表数新鲜原料22500 kg/h 表数回炼油4500 kg/h 表数油浆 5 00kg/h 表数终止剂 1 000kg/h 表数三、原料加工原料性质（LOSA-100助剂与原用丙烯助剂标定期间所用原料油性质相同）项目中原油田分析标准分子量，g/mol 356 SH/T 0583-1994（2004）运动粘度100℃，mm2/s 33.04 GB/T 265-1988（2004）密度70℃，kg/m3 0.9036 SH/T 0604-2000残炭（微量法），%（m/m）7.69 GB/T 17144-1997（2004）凝点，℃46 GB/T 510-1983（2004）四、物料平衡物料平衡表项目 工况原用助剂LOSA-1007月28日至8月27日 8月28日至9月15日 数量t平均收率%数量t平均收率%加工量 15624 9519液化气 2359 15.1 1675 17.6 汽油 6155 39.4 3550 37.3 柴油 3687 23.6 2208 23.2 油浆 全回炼 全回炼 干气+焦炭+损失 3421 21.9 2084 21.9 轻油液化气收率1220278.1743478.1元素分析N ，g g /μGB/T 17674-1999 S ，%（m/m ）0.74 SH/T 0303-1992（2004）碱性氮g g /μSH/T 0162-1992等离子测重金属含量，μg/gCa 9.43 RH 01 ZB 4098-2005Cu 0.10 PbNi 7.57 V 3.59 Fe10.99 原子吸收测定，ω%Na 0.0002 SH/T 0582-1994（2004）烃族组成，%（m/m ）饱和烃 47.0 RH 01 ZB 4514-1996芳 烃42.5胶 质 10.05 沥青质/五、丙烯产量测定以气分车间的丙烯产率作为标准来测定。
LOSA-1型增产丙烯助剂在呼和浩特石化公司催化裂化装置
上的试用总结
关丰忠;王勇;乌日达
【期刊名称】《内蒙古石油化工》
【年(卷),期】2005(031)005
【摘要】本文主要论述了LOSA-1型增产丙烯助剂在呼石化公司催化裂化装置上的应用情况.分析说明了LOSA-1型增产丙烯助剂在增加催化裂化装置高附加值产品丙稀的能力以及改善催化裂化装置的产品分布等方面发挥的作用.
【总页数】2页(P177-178)
【作者】关丰忠;王勇;乌日达
【作者单位】呼和浩特石化公司;呼和浩特石化公司;呼和浩特石化公司
【正文语种】中文
【中图分类】TE68
【相关文献】
1.LTB-1型增产丙烯助剂在催化裂化装置上的应用 [J], 王巍慈;郑平
2.中国石化荆门分公司重油催化裂化装置试用固体汽油脱硫助剂成功 [J], 饶兴鹤
3.中国石化荆门分公司应用LOSA-1助剂增产丙烯 [J], 孙可华
4.LKJ催化裂化增产丙烯助剂在140万t／a催化裂化装置中的试用 [J], 罗杰英;张国静
5.催化裂化增产丙烯助剂LOSA-1的工业应用 [J], 刘静翔;侯玉宝
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LOSA-100增产丙烯助剂与美国Intercat公司Super-Z增产丙烯助剂使用效果对比效果列表岳阳三生化工有限公司前言：泰国星石油炼制公司（Star Petroleum Refining Public Company Limited (“SPRC”)）位于罗勇省（Rayong Province），从曼谷开车约两小时到达。
2012年11月，我公司催化裂化增产丙烯助剂开始在其300万吨/年催化装置上试用。
SPRC催化装置原来使用的是美国INTERCAT公司的Super-Z型增产丙烯助剂。
1.催化装置催化剂与丙烯助剂原有情况SPRC300万吨/年RFCCU装置,在系统中的催化剂藏量为365吨，每日添加新鲜催化剂6.5吨，使用的是中国石化长岭催化剂分公司主催化剂。
原Intercat公司的Super-Z 型增产丙烯助剂添加量约占新鲜催化剂添加量的7%，按每日450Kg添加。
Intercat提供的专用加剂设备。
2.LOSA-100丙烯助剂接力添加情况从11月13日起，接力添加LOSA-100丙烯助剂,日添加量与原用剂相同，每日450Kg。
3.使用效果对比下表中产品分布相关数据为11月8日至12日Intercat助剂的平均数据与11月22日至26日LOSA-100助剂的平均数据。
Table IBase Case Operating Conditions SummaryDateFEED INFORMATION Super-Z LOSA-100Gravity,SG0.9100.900Total Nitrogen,wt%0.07900.0800Sulfur,wt%0.81000.8100MCRT,wt% 2.34 2.39Nickel,ppm 5.60 5.30Vanadium,ppm 3.90 5.50Specific gravity0.9100.908UOPK(based on TBP)12.0612.17Feed ST Dist,TBP,C223.0235.0Feed5%Dist,TBP,C341.0351.0Feed10%Dist,TBP,C369.0375.0Feed30%Dist,TBP,C422.0423.0Feed50%Dist,TBP,C461.0460.0Feed70%Dist,TBP,C510.0507.0Feed90%Dist,TBP,C587.0582.0 Feed95%Dist,TBP,C626.0620.0 Feed END Dist,TBP,C716.0710.0 Hydrogen Balance,%118.76122.67 Sulfur Balance,%99.6099.60OP CONDITION SUMMARYFeed Rate,m3/hr260.00270.00 Riser Outlet Temp.,C507.0508.0 Rxr Outlet Temp.,C507.0508.0 Cat/Oil(WT/WT)FF 5.63 5.69 Cat Circ Rate,tonne/min22.1723.02 Feed Preheat,C216.0198.0 Res.Time(outlet),sec. 3.00 2.96 Regen Temp,C717.0725.0 CRC,wt%0.0200.020 Total Air Rate,km3/min 2.3 2.3 Flue Gas O2,vol% 2.78 2.78 Flue Gas CO2,vol%16.1616.16 Flue Gas CO,vol%0.010.01 Equil.MAT Activity65.4063.70 Cat Makeup,lb/bbl0.3370.325 Cat Nickel,ppm3934.3495. Cat Vanadium,ppm6209.7433.YIELD/PROD PROP SUMMARYConv(HCN cut pt),vol%74.6074.96 Coke,wt% 5.88 5.64 Sum C2-,vol%FOE 3.35 3.50 C3,vol% 2.48 2.38 C3E,vol%11.0411.15 NC4,vol% 1.36 1.39 IC4,vol% 6.07 5.87 Total C4E,vol%9.9810.08 Gasoline1,vol%27.4027.64 Gasoline2,vol%22.5822.24 Gasoline3,vol% 5.38 5.34 Cycle Oil1,vol%16.1415.57 Cycle Oil2,vol%9.279.47C3+Yield,vol%111.69111.13 Delta Coke,wt% 1.040.99 Whole Gaso,RON91.090.8 Whole Gaso,MON79.879.6 Whole Gaso.,(R+M)/285.485.2CATALYST INFORMATIONEquil.MAT Activity65.4065.10 MAT Option 1. 1. CRC(0=calc,1=fixed) 1. 1. Cat Nickel,ppm3934.3495. Cat Vanadium,ppm6209.7433. CRC,wt%0.0200.020 Cat Makeup,lb/bbl0.3370.325 Cat Makeup,tonne/day 6.00 6.00 Total cat.inv,tonne364.7364.7 Metals Passivation None NoneRISER/RXR CONDITIONSFeed Rate,m3/hr260.00270.00 Riser Outlet Temp,C507.0508.0 Cat/Oil(WT/WT)FF 5.63 5.69 Cat Circ Rate,tonne/min22.1723.02 Feed Preheat,C216.0198.0 Res.Time(outlet),sec 3.00 2.96 Recycle Rate,vol%0.000.00 Recycle Rate,m3/hr0.000.00 Recycle Temp,C362.8362.8 Disp.St Rate,tonne/hr14.3714.58 Strp.Stm Rate,tonne/hr 6.05 5.74 Strp.Stm,lb/klb cat 4.55 4.16 Rxr StrpStm Press,kPag979.1979.1 Rxr DispStm Press,kPag979.1979.1 Riser Diameter,m 1.23 1.23 Riser Length,m39.039.0 Dil.Phase Vol,m3170.170. Rxr Top Press,kPag224.6231.6 User coke shift,wt%0.000.00 Hydrotr.severity,%0.00.0RxMx MW(HC),lb/lbmol100.499.6REGEN NO.1CONDITIONSRegen Temp,C652.2640.5 CRC,wt%0.2740.290 Total Air Rate,km3/min 1.6 1.5 Total Air Rate,tonne/hr115.4109.2 Flue Gas O2,vol%0.110.11 Flue Gas CO2,vol%14.4814.48 Flue Gas CO,vol% 6.31 6.31 Flue Gas Temp,C641.0629.5 Regen.Air Inlet T,C198.9198.9 Heat Removal,Gcal/hr0.00.0 Reg Stm Rate,tonne/hr0.000.00 Regen.Spray,USGal/min0.00.0 Regen.Torch,m3/hr0.00.0 Regen Cat Inv,tonne118.8118.8 Ambient Temp,C26.126.1 Relative Humidity,%80.080.0 Barom.Press,atm 1.0 1.0 Spray inlet T,C0.00.0 Steam press,kPag0.00.0 Enriched Air,km3/min0.00.0 Enr.Air O2,vol%0.000.00 Total Air O2,vol%20.9820.98REGEN NO.2CONDITIONSRegen Temp,C717.0725.0 CRC,wt%0.0200.020 Total Air Rate,km3/min0.70.8 Total Air Rate,tonne/hr52.357.7 Flue Gas O2,vol% 2.78 2.78 Flue Gas CO2,vol%16.1616.16 Flue Gas CO,vol%0.010.01 Flue Gas Temp.,C660.0660.0 Regen.Air Inlet T,C198.9198.9 Heat Removal,Gcal/hr 2.6-3.1 Flue Gas CO2Rate,tonne/hr0.000.00 Flue Gas Rate,km3/hr0.000.00 Regen.Torch,m3/hr0.00.0Regen Cat Inv,tonne97.197.1 Ambient Temp,C26.126.1 Relative Humidity,%80.080.0 Barom.Press,atm 1.0 1.0 Spray inlet T,C-17.8-17.8 Steam press,kPag0.00.0 Enriched Air,km3/min0.00.0 Enr.Air O2,vol%94.4494.44 Total Air O2,vol%20.9820.98GAS VOLUME PCT.YIELDSH2S,FOE,vol%0.150.17 Hydrogen,FOE,vol%0.380.37 Methane,FOE,vol%0.930.98 Ethane,FOE,vol%0.98 1.04 Ethylene,FOE,vol%0.910.94 Sum C2-,FOE,vol% 3.35 3.50 C3,vol% 2.48 2.38 C3E,vol%11.0411.15 Sum C3,vol%13.5113.53 NC4,vol% 1.36 1.39 IC4,vol% 6.07 5.87 Total C4E,vol%9.9810.08 IC4E,vol%0.450.44 Sum C4,vol%17.4117.34 Abs.Gas(Gulf),km3/hr14.215.0 Wet Gas(Gulf),km3/hr33.935.5LIQ.VOLUME PCT.YIELDSConv.(HCN cut pt),vol%74.6074.96 Coke,wt% 5.88 5.64Gasoline1,vol%27.4027.64 Gasoline2,vol%22.5822.24 Gasoline3,vol% 5.38 5.34 Total gasoline,vol%55.3755.22Cycle Oil1,vol%16.1415.57 Cycle Oil2,vol%9.279.47Gaso.1Cut Point,C100.0100.0 Gaso.2Cut Point,C190.0190.0 Gaso.3Cut Point,C221.0221.0 Cyc.Oil1Cut Pt,C343.0343.0 Cyc.Oil2Cut Pt,C-17.8-17.8GASOLINE SPECIESIso-butylene,vol%0.450.44 Butadiene,vol%-0.0074-0.0073Iso-Pentane,vol% 4.54 4.41 Normal Pentane,vol%0.320.36 Total Pentenes,vol% 2.74 2.93 Cyclo Pentanes,vol%0.190.18 Reactive C5enes,vol% 1.26 1.36 Pentadienes,vol%0.01100.0180Iso-Hexanes,vol% 4.26 4.17 Normal Hexane,vol%0.290.31 Total Hexenes,vol% 2.28 2.44 Cyclo Hexanes,vol% 2.26 2.20 Reactive C6enes,vol%0.720.77 Hexadienes,vol%0.03460.0366Benzene,vol%0.660.63 Toluene,vol% 1.55 1.54GAS WT.PERCENT YIELDSConv.(HCN cut pt),wt%72.5372.84H2,wt%0.120.12 H2S,wt%0.420.47 CH4,wt%0.760.82 C2,wt%0.770.82 C2E,wt%0.720.75 Sum C2-,wt% 2.79 2.97C3,wt% 1.38 1.34 C3E,wt% 6.33 6.46 Sum C3,wt%7.717.80NC4,wt%0.870.90 IC4,wt% 3.76 3.67 TOTAL C4E,wt% 6.71 6.84 IC4E,wt%0.300.30 Sum C4,wt%11.3411.41LIQ.WEIGHT PCT.YIELDSConv.(HCN cut pt),wt%72.5372.84 Coke,wt% 5.88 5.64Gasoline1,wt%20.2620.63 Gasoline2,wt%19.6819.53 Gasoline3,wt% 5.09 5.08 Total gasoline,wt%45.040.0045.24 Cycle oil1,wt%16.48Cycle oil2,wt%10.9915.93 Cycle oil3,wt%0.0011.240.00 Gaso.1Cut Point,C100.0Gaso.2Cut Point,C190.0100.0 Gaso.3Cut Point,C221.0190.0 Cyc.Oil1Cut Pt,C343.0221.0 Cyc.Oil2Cut Pt,C-17.8-17.8GASOLINE SPECIES,wt%Iso-butylene,wt%0.300.30 Butadiene,wt%-0.0051-0.0051Iso-Pentane,wt% 3.12 3.06 Normal Pentane,wt%0.220.25Total Pentenes,wt% 2.01 2.18 Cyclo Pentanes,wt%0.150.15 Reactive C5enes,wt%0.92 1.00 Pentadienes,wt%0.00850.0139Iso-Hexane,wt% 3.10 3.07 Normal Hexane,wt%0.210.23 Total Hexenes,wt% 1.78 1.92 Cyclo Hexanes,wt% 1.87 1.84 Reactive C6enes,wt%0.540.59 Hexadienes,wt%0.02650.0283Benzene,wt%0.640.62 Toluene,wt% 1.48 1.49GASOLINE1PROPERTIESStart cut pt.,C C5C5 End cut pt.,C100.0100.0Rectifying Index0.00.0 Stripping Index0.00.0 LV10%pt,TBP,C-17.8-17.8 LV90%pt,TBP,C-17.8-17.8Gravity,SG0.70.7 Sulfur,wt%0.01430.0157 Nitrogen,wt%0.00000.0000 RVP,kPag0.00.0 RON97.297.2 MON81.281.2 Bromine No.88.088.2 Cetane No.48.248.4 Hydrogen,wt%15.915.9 Saturates,vol%53.954.2 Aromatics,vol%0.60.6 Olefins,vol%45.445.2GASOLINE2PROPERTIESStart cut pt.,C100.0100.0 End cut pt.,C190.0190.0Rectifying Index0.00.0 Stripping Index0.00.0 LV10%pt.,TBP,C-17.8-17.8 LV90%pt.,TBP,C-17.8-17.8Gravity,SG0.80.8 Sulfur,wt%0.01900.0329 Nitrogen,wt%0.00050.0006 RVP,kPag0.00.0 RON87.587.0 MON80.880.5 Bromine No.40.940.4 Cetane No.27.728.4 Hydrogen,wt%13.113.2 Saturates,vol%42.543.0 Aromatics,vol%31.731.0 Olefins,vol%25.826.0GASOLINE3PROPERTIESStart cut pt,C190.0190.0 End cut pt,C221.0221.0Rectifying Index0.00.0 Stripping Index0.00.0 LV10%pt,TBP,C-17.8-17.8 LV90%pt,TBP,C-17.8-17.8Gravity,SG0.90.9 Sulfur,wt%0.08590.1003 Nitrogen,wt%0.00230.0024 RVP,kPag0.00.0 RON74.573.6 MON68.768.1 Bromine No.14.915.0Cetane No.24.125.4 Hydrogen,wt%11.411.5 Saturates,vol%26.827.4 Aromatics,vol%58.757.5 Olefins,vol%14.515.2WHOLE GASO.PROPERTIESStart cut pt,C C5C5 End cut pt,C221.0221.0Gravity,SG0.70.7 Specific gravity0.74020.7381 Sulfur,wt%0.020.03 Nitrogen,wt%0.000.00 RVP,kPag0.00.0 RON91.090.8 MON79.879.6 Bromine No.61.761.9 Hydrogen,wt%14.214.3 Saturates,vol%46.647.1 Aromatics,vol%18.918.3 Olefins,vol%34.434.6CYCLE OIL1PROPERTIESStart cut pt,C221.0221.0 End cut pt,C343.0343.0Rectifying Index0.00.0 Stripping Index0.00.0 LV10%pt,TBP,C-17.8-17.8 LV90%pt,TBP,C-17.8-17.8Gravity,SG0.90.9 Sulfur,wt% 1.0068 1.2270 Nitrogen,wt%0.00400.0047 Pour Point,C-4.9-2.7 Cloud Point,C-16.3-13.2Vis@40C,cSt 3.3 3.3Vis@100C,cSt0.30.3Cetane No.26.027.7Hydrogen,wt%9.910.1Saturates,vol%15.417.9Aromatics,vol%80.477.9Olefins,vol% 4.2 4.3CYCLE OIL2PROPERTIESStart cut pt,C343.0343.0End cut pt,C-17.8-17.8Rectifying Index0.00.0Stripping Index0.00.0LV10%pt,TBP,C-17.8-17.8LV90%pt,TBP,C-17.8-17.8Gravity,SG 1.1 1.1Sulfur,wt% 1.2523 1.1624Nitrogen,wt%0.20050.2115Pour Point,C25.627.5Cloud Point,C 3.67.0Vis@40C,cSt95.775.8Vis@100C,cSt7.0 6.5Cetane No.-11.2-9.3Hydrogen,wt%9.49.6Saturates,vol%27.030.2Aromatics,vol%73.069.8Olefins,vol%0.00.0该数据表由SPRC提供。
催化裂化丙烯助剂英文回答：Catalytic cracking of propylene is a process used in the petrochemical industry to convert propylene into other valuable products, such as gasoline, diesel, and chemicals. The process involves the use of a catalyst and various additives to enhance the efficiency and selectivity of the reaction.The catalyst used in propylene catalytic cracking is typically a zeolite-based material. Zeolites arecrystalline aluminosilicates with a unique microporous structure, which provides a large surface area for the reaction to take place. This catalyst promotes the cracking of propylene molecules into smaller fragments, which can then be further processed into desired products.In addition to the catalyst, various additives are used to improve the performance of the catalytic crackingprocess. These additives can enhance the selectivity of the reaction, increase the yield of desired products, and improve the stability of the catalyst. One common additiveis a metal oxide, such as magnesium oxide or aluminum oxide, which can act as a promoter for the cracking reaction. Another additive is a sulfur-containing compound, which can help to suppress undesired side reactions and improve the overall efficiency of the process.For example, let's say I work at a petrochemical company and we are looking to optimize our propylenecatalytic cracking process. We have been using a zeolite catalyst, but we have noticed that the selectivity towards gasoline production is not as high as we would like. To address this issue, we decide to add a small amount of magnesium oxide as a promoter. This additive helps to enhance the cracking of propylene molecules, leading to a higher yield of gasoline. As a result, our overall process efficiency improves and we are able to produce morevaluable products.中文回答：催化裂化丙烯是石化行业中一种将丙烯转化为其他有价值产品（如汽油、柴油和化学品）的过程。
