溪洛渡“数字大坝”的建设与实践

围绕中心服务大局为打造集团公司标杆企业营造良好的舆论氛围一、2007年工作回顾2007年是我局实施可持续发展战略总体目标，全力打造行业领先、管理一流、品牌影响力明显，具有持续成长性的集团标杆企业的关键一年。

一年来，面对新形势和新任务，我局宣传工作根据局党委、工程局的总体部署，以认真贯彻落实我局各项决策部署和保证完成各项任务目标为主线，充分发挥宣传思想工作服务大局、服务中心、服务基层和推动工作的重要作用，对内凝聚人心，对外塑造形象，为全局的改革、发展和稳定及各项任务目标的顺利完成提供了强有力的精神动力和思想保证。

（一）围绕中心，大力宣传工程建设成就2007年，我局宣传工作围绕工程局的新思路、新定位、新举措，强化宣传鼓动工作，对于生产经营制定宣传目标，使报纸、局域网成为生产经营建设的宣传平台，广大宣传人员从工程进度、质量、安全、文明施工、科技成果等方面全方位进行宣传，对拉西瓦、金安桥、小湾、长洲、龙口、滩坑、溪洛渡、炳灵等工程节点目标的实现和获得的荣誉及时进行报道,同时有计划地宣传我局在大坝施工、机组安装等方面的品牌优势和重大科技成果，采写了《弄潮金沙江》、《征战西江展风采》、《众志成城锁蛟龙》、《明珠闪烁》、《踏浪金沙一路歌》、《打造中国缆机安装第一品牌》、《打造西部开发典范工程》、《精雕细刻岩作版》等多篇新闻稿件，在局内外引起强烈的反响，对鼓舞士气、形成合力起到了很大作用。

(二) 跟紧形势，把握正确的舆论导向把握正确的舆论导向是我局宣传工作的重点。

党的十七大召开后，局宣传人员大力进行我局学习贯彻十七大精神的宣传报道，进一步凝聚了党员、干部、职工的力量，局报开辟了《学习十七大，党员展风采》专栏，报道了党员的先进事迹。

还开辟了《学习》专栏，刊发了十余篇党委书记撰写的学习十七大体会文章，《黄河新声》发表体会文章20余篇，积极宣传党的十七大精神，用近五年来全国人民在党的领导下取得的辉煌成就教育党员职工要坚定不移地跟党走，并号召全局深入学习贯彻十七大精神，立足本职，干好工作，为我局的发展贡献力量。

高中语文语文高中语文辨析并修改病句的专项培优易错试卷练习题含答案一、高中语文辨析并修改病句1．下列各句中，没有语病的一项是（）A. 特朗普将新政府的三个重要职务授予鹰派和建制派保守人士，兼具论功行赏和拉拢共和党人的双重意味，同时也反映出他将坚持竞选纲领中提及的强硬政策立场。

B. 2018年12月的前半个月，杭州日照总时间仅7.9小时，平均日照时间为0.5小时/天，而历史同期值为 4.5小时/天，少了整整9倍，创了2000年以来同期平均日照时间的新低。

C. 2016年11月21日晚，巴控克什米尔靠近印巴实际控制线附近地区再次遭到印度军方越境炮火袭击，此事吸引了国内诸多媒体的极大关注。

D. 当3架四轴无人机先后在马杜罗总统发表演讲的主席台周围发生爆炸的事件发生后，委内瑞拉反动派武装“法兰绒士兵”宣称随即对此次刺杀行动负责。

2．下列各句中，没有语病的一项是（）A. 每年春运都会出现“一票难求”的现象，春运期间，用最简单便捷的方式购得一张回家的车票显然成为了在外务工人员的最大心愿。

B. 国际互联网虽然给我们带来了不少商务、交通上的便利，但是我们对网上信息的真实性和安全性越来越怀疑。

C. 毋庸置疑，原生态的东西有精华也有糟粕，必须具体分析，辩证看待，因此，王冰认为赵亮关于原生态艺术的那篇文章有错误的观点是值得商榷的。

D. 相关统计数字表明，全球手机用户年平均增长率为22%，今年全球手机使用者数量已超过33亿左右，在全球人口中的普及率达到49% 。

3．下列各句中，没有语病的一项是（）A. 以非典型的文学呈现我们所面对的时代，恰恰是奥尔加·托卡尔丘克与彼得·汉德克这两位几无交集的作家的共通之处，也是这次诺贝尔文学奖“双黄蛋”的价值所在。

B. 网络成瘾者是指个体反复过度使用网络导致的一种精神行为障碍，其后果可导致内向、自卑、对抗及其他精神心理问题。

C. “积分圆梦”项目以公益需求通过金融网络延伸到消费者身边，消费者可以便捷地捐赠积分，这是以“互联网+”方式为金融消费者提供了新选择。

姓名单位中文名称张玉龙聂成良鲁米香中国水电顾问集团昆明勘测设计研究院有限公司苗尾水电站左坝基边坡监测与加固机理研究梁福庆国务院三峡办移民管理咨询中心落实和创新环保措施，推进三峡工程文物绿色保护赵银超中国水利水电第八工程局有限公司数字大坝系统在鲁地拉水电站大坝碾压混凝土中的应用庞明亮胡云明饶宏玲中国水电顾问集团成都勘测设计研究院对现行拱坝规范中拱座稳定计算公式修正方法的探讨张美丽,王锋，张丽中国水利电力对外公司向家坝水电站二期纵向围堰联合体抗滑稳定分析陈雍容三峡电厂自动分部《三峡左岸电站调速系统及其辅助设备事故反措措施和改进优化》施征陈焕宝浙江省水利河口研究院水库波浪爬高公式比选——以淡溪水库为例孙国兴韩兴张鹏裴伟中国水利水电第五工程局有限公司GPS监控系统在长河坝水电站中的应用张鹏李二伟孙国兴芦亚涛中国水利水电第五工程局工程局有限公司长河坝水电站特种沥青防渗卷材铺设施工简述熊亮中国水利水电第五工程局工程局有限公司长河坝水电站大坝砾石土心墙土料含水调整工艺及设备选择樊鹏中国水利水电第五工程局工程局有限公司原位大直剪试验在长河坝大坝工程中的研究与应用韩兴刘东方中国水利水电第五工程局工程局有限公司土石坝心墙分界面双料摊铺器的研制与应用黄凡长江水资源保护科学研究所环境监理部三峡工程环境监理工作研究孙华刚、廖基远乌江公司思林水电站大坝混凝土施工综述廖基远、孙华刚乌江公司思林水电站碾压混凝土重力坝裂缝分析与处理陈雯张玲陈锋胡涛长江水利委员会长江勘测设计研究院向家坝水电站EL300m混凝土生产系统废水处理设计和生产实践喻蔚然马秀峰江西省水利科学研究院水库运行管理风险及其控制措施杨鹏向家坝水力发电厂向家坝水电站消力池检修技术研究周小燕、王波、陈良勇长江电力股份有限公司向家坝电厂向家坝水电站右岸边坡安全监测成果分析涂俊钦湖南澧水流域水利水电开发有限有限责任公司皂市水电站皂市大坝下泄流量实测率定与分析杨燕崔鑫代永信赵子涛王宏飞陈利云小浪底水利枢纽建设管理局示踪法检测技术在小浪底水利枢纽主坝下游侧表层纵向裂缝深度检测中的运用代永信崔鑫杨燕王宏飞赵子涛许清远小浪底水利枢纽建设管理局小浪底水利枢纽排沙洞工作闸门安全评价方法及结论肖鹏醋院科贵州黔源电力股份有限公司贵州乌江三岔河流域引子渡水电站汛期高水位运行初探张毅，李季，李长和黄河上游水电开发有限责任公司黄河上游水电开发有限责任公司坝群安全管理模式及经验孙彦梅段海波三峡向家坝向家坝地下厂房引水隧洞渗水原因分析及处理罗通强高洪乌江公司浅析思林水电站水工枢纽工程运行情况刘扬扬，刘伯娟长江水资源保护科学研究所刍议汉江上游生态友好型水利工程建设王雪梅张毅孔庆梅青海黄河上游水电开发有限责任公司大坝管理中心黄河上游梯级水电站群大坝安全管理远程诊断邹青华能澜沧江水电有限公司糯扎渡水电工程建设管理局糯扎渡水电站心墙堆石坝安全监测关键项目与技术创新翟红娟长江水资源保护科学研究所大型水电工程施工期间环境影响及保护周政国韩咏涛中国水利水电第八工程局有限公司溪洛渡水电站双曲拱坝混凝土温度控制与防裂施工技术张建清周政国申莉萍中国水利水电第八工程局有限公司溪洛渡水电站拱坝施工工艺徐涛三峡水利枢纽梯级调度通信中心三峡水库试验性蓄水优化调度研究与实践乐建华中国华电额勒赛下游水电项目（柬埔寨）有限公司柬埔寨额勒赛工程区气候地质特点与面板堆石坝施工中重要问题的处理邵增富贵州乌江水电开发有限责任公司构皮滩发电厂构皮滩水电站混凝土双曲拱坝关键技术综述龚友龙郭俊沈凤群赵盛杰岳宏斌华能澜沧江水电有限公司漫湾水电厂漫湾电站大坝安全监测系统改造实践综述何福娟中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司国内高心墙堆石坝安全监测技术及运行经验总结郑克勋中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司北盘江中游马马崖一级水电站库首补朗堆积体地质条件及成因研究史鹏飞中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司石门沥青混凝土心墙堆石坝安全监测技术与运行状态分析黄琼卢红中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司X型宽尾墩+台阶坝面联合消能工体型设计张合作中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司呼图壁石门沥青混凝土心墙防渗结构设计王玲，陈洋，单宇翥青岛太平洋海洋工程有限公司鲁班水库震后面板裂缝水下修复技术刘淑芳杨堉果中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究木里河立洲水电站大坝施工工艺研究院成都分院李波 中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院成都分院 基于CATIA 与ABAQUS 软件的拱坝建模及坝肩稳定评价 陈海坤 中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院成都分院2.5级配全断面碾压混凝土在赛珠拱坝中的运用陈海坤 中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院成都分院达维水电站重叠式枢纽布置 于杰 南水北调中线水源有限责任公司丹江口大坝加高工程闸墩预应力加固程瑞林 中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司新疆呼图壁河石门沥青混凝土心墙砂砾石坝设计李方清 南水北调中线水源有限责任公司 丹江口水利枢纽初期工程纵向裂缝检查与处理梁 建安徽省水利部淮委水利科学研究院基于ANSYS 的混合线型拱坝参数化建模及应力分析王蒙中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司300m 级高面板堆石坝饱和-非饱和渗流分析崔进 谭建军中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司 碾压混凝土高拱坝防裂设计技术总结郭艳娜，李鑫，张虎成，易旭敏，张倩 中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司河流水电梯级开发环境影响回顾评价工作重点与探索龚友龙 简树明 丁玉江 雷声声华能澜沧江水电有限公司漫湾水电厂 漫湾水电站坝前漂浮物综合治理探讨 夏杰 南水北调中线水源有限责任公司丹江口水利枢纽初期工程表面防护处理刘德军华能澜沧江水电有限公司糯扎渡水电工程建设管理局 澜沧江糯扎渡水电站枢纽工程安全监测自动化系统综述 胡金山，闵勇章，刘永波，曹建平 中国水电顾问集团成都勘测设计研究院有限公司超高土石坝防渗土料勘察与确定方法（以长河坝水电站为例）吴世勇，曹薇雅砻江流域水电开发有限公司锦屏一级大坝初期蓄水工作性态分析冀道文 乌江公司 乌江渡大黄崖安全稳定分析 冀道文乌江公司乌江渡水电站大坝安全性态分析及评价赵再兴 魏浪 常理中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司 早期建成大型水电站环境影响后评价工作经验及技术要点探讨 赵再兴 魏浪 常理中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司 丰满水电站重建工程环评工作关键技术研究与创新田业军中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司 深覆盖层均质坝基渗透特性研究 郝鹏，张合作，杨鹏，罗光其 中国电建集团贵阳勘测设计研究院有限公司某寒冷地区电站压力钢管保温设计 单承康中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司猫跳河四级窄巷口水电站渗漏处理设计李小群、赵红卫、刘英强大唐观音岩水电开发有限公司火电厂废弃灰渣用于大坝混凝土粉煤灰掺合料的生产实践及性能研究王锋辉、阳新峰雅砻江流域水电开发有限公司施工期大坝安全监测管理的几个问题王金龙, 张家发, 胡智京,崔皓东长江科学院软岩坝壳料各向异性对心墙坝非稳定渗流场的影响研究王慧周虹均詹炳根孔楠楠合肥工业大学土木与水利工程学院响洪甸水库泄洪建筑物抗冲磨混凝土试验研究吴经干，肖军乌江水电开发有限责任公司构皮滩电站电站建设公司构皮滩水电站防渗帷幕处理及效果张发勇贵州乌江水电开发有限责任公司沙沱电站建设公司信息化项目管理在水电工程中的应用与展望陈长久，安雪晖，周虎，于玉贞，金峰，黄绵松清华大学水沙科学与水利水电工程国家重点实验室大中型堆石混凝土工程快速施工关键技术的探讨屈章彬尤相增张金水小浪底水利枢纽建设管理局压力钢管接触灌浆新技术——预埋FUKO管法及其在小浪底工程中的应用张喜武中水东北勘测设计研究有限责任公司盖下坝拱坝优化设计总结王志光中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院有限公司水电站下泄低温水影响减缓工程措施实例效果研究张喜武中水东北勘测设计研究有限责任公司盖下坝岩溶库岸地质勘探、渗漏分析及防渗方案优化张虎长江勘测规划设计研究院基于生态文明视角的水电评价指标体系研究佟志强, 田育功汉能控股集团发电集团/汉能控股集团金安桥水电站有限公司水工混凝土新技术发展综述郭武山南水北调中线水源有限责任公司南水北调中线丹江口大坝加高工程建设管理李家常张翔宇贵州乌江水电开发有限责任公司东风发电厂岩溶地区水电站厂坝防渗系统运行风险分析及预控董昊雯黄河勘测规划设计有限公司“π”型PVC止水带的研究与应用董昊雯黄河勘测规划设计有限公司蟒河口水库岩溶渗漏分析及防渗处理措施研究朱新元中国华电额勒赛下游水电项目（柬埔寨）有限公司柬埔寨额勒赛下游水电站面板堆石坝施工方案动态调整概述赵林岩滩岩滩水库的可持续发展分析与研究汤世飞贵州光照发电厂MPS多脉冲电渗透立体防潮系统在光照水电站大坝的应用汤世飞贵州光照发电厂光照水电站大坝坝体温度变化规律分析张志强汤世飞贵州光照发电厂光照水电站叠梁门分层取水工程运行效果分析李洪泉，陈杰贵州黔源电力股份有限公司高面板砂泥岩堆石坝施工控制变形技术浅谈王连光贵州北源电力股份有限公司小水电开发建设环保工作思考和实践杨宁安贵州黔源电力股份有限公司董箐电站建设公司贵州北盘江董箐水电站混凝土面板堆石坝软硬岩料筑坝技术杨宁安贵州黔源电力股份有限公司董箐电站建设公司贵州董箐水电站软硬岩混凝土面板堆石坝工作性态分析黄键，龙恩胜黔源电力股份有限公司善泥坡水电站窑洞式开挖坝肩施工技术吴文盛李洪泉贵州黔源电力股份有限公司光照水电站大坝快速施工设计优化及关键技术的应用张斌贵州黔源电力股份有限公司马马崖一级水电站工程建设质量管理工作浅谈牛海波贵州黔源电力股份有限公司马马崖电站建设公司马马崖一级水电站地下厂房开挖支护阶段工程建设管理张斌吴文盛贵州黔源电力股份有限公司马马崖一级水电站大坝超高掺量粉煤灰碾压混凝土施工质量控制焦修明黄小应周俊杰华东天荒坪抽水蓄能有限责任公司天荒坪抽水蓄能电站上水库运行维护经验谈李文龙郭希海王进新源控股公司丰满发电厂丰满流域2010年特大洪水人类活动影响评估李文龙郭希海窦建云新源控股公司丰满发电厂丰满流域2010年特大洪水产生的天文背景研究明亮彭继川葛洲坝集团第六工程有限公司观音岩水电站强溶蚀区坝基置换与处理探讨陈先明、王宗敏、王小兵、祁雪春、李凯、陈育全、张崇祥、代艳华中国水利电力对外公司老挝南椰II水电站开发建设关键技术研究傅建陈悦马源青黄骞华电额勒赛下游水电项目（柬埔寨）有限公司机制变态混凝土在碾压混凝土大坝防渗层的应用王志鹏中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院成都分院坝基渗流对重力坝抗滑稳定性的影响分析王瑞骏,李阳西安理工大学水利水电学院高堆石坝混凝土面板温度应力有限元仿真分析丁玉江华能澜沧江水电有限公司漫湾水电厂浅析常年高水位运行工况下漫湾电站水库泥沙淤积变化趋势许要武，王珏国网新源控股有限公司技术中心文登抽水蓄能电站上水库库区开挖与坝体填筑方案设计熊成龙华能澜沧江水电有限公司漫湾水电厂浅谈自动气象站在漫湾电站气象环境监测中的应用黄涛, 张国新,刘毅,贺光明, 魏鲁双中国水利水电科学研究院混凝土坝设计分析一体化平台开发何鲜峰黄河水利科学研究院胶凝堆石料本构特性试验研究岳龙乌江公司静态爆破逆序开挖在洪家渡左坝肩高边坡倒悬岩体施工中的应用马正海青海省黑泉水库管理处高寒坝体复合土工膜防渗施工技术马正海青海省黑泉水库管理处混凝土面板接缝GB板损坏原因分析及处理措施马正海青海省黑泉水库管理处青海黑泉水库混凝土面板坝变形监测成果分析冯小磊葛培清马能武刘德军长江空间信息技术工程有限公司（武汉）超高心墙堆石坝渗压计埋设方法与心墙内部渗透压力影响机理研究冯小磊何斌陈爱国刘德军长江空间信息技术工程有限公司（武汉）水管式沉降仪在糯扎渡堆石坝安全监测中的应用陈稳科葛洲坝集团第六工程有限公司清水塘水电站二期过水土石围堰优化设计陈稳科葛洲坝集团第六工程有限公司锦凌水库大体积混凝土冬季施工技术研究黄志斌云南金沙江中游水电开发公司关于水电开发与生态保护的理念与实践张启平董存冀丹彤国家电网公司通过特高压电网实现西南水电基地大规模高效率安全消纳万恩富贵州乌江清水河水电开发有限公司贵州乌江清水河大花水电站大坝建设及运行管理。

2022-2023学年北京市门头沟区高三一模语文试卷阅读下面的材料，完成下面小题。

材料一位于云南省巧家县和四川省宁南县交界处的金沙江白鹤滩水电站，是实施“西电东送”、解决我国自然资源区域分布不均问题的国家级重大工程，也是当今世界在建规模最大、技术难度最高的水电工程。

它实现了我国高端装备制造的重大突破，标志着我国大型水电工程建设完成从“中国制造”到“中国创造”的历史性跨越。

与三峡大坝建造的重力坝不同，白鹤滩水电站因为地形构造原因，需要建成不规则混凝土双曲拱坝。

重力坝靠自身重量来承担水的推力，而拱坝则把水的推力主要传递到两岸山体，担负如此重压的山体大多是由火山喷发形成的柱状节理玄武岩组成，松弛易碎，很可能会导致边坡失稳垮塌。

经过考察研究，建设者们用锚杆打入玄武岩层进行支护加固，通过外部拉力将其串联成一个整体，再经过高压注浆后，形成稳固的岩石带。

这是工程界首次挑战复杂的柱状节理玄武岩，面对复杂的施工环境和严苛的工程要求，他们用先进的理念，精湛的技术圆满完成加固任务。

浇筑高289米宽709米的世界第三高的白鹤滩混凝土双曲拱坝，混凝土用量将达到803万立方米，大体积混凝土的温控防裂一直是工程界的难题。

水泥水化反应会产生热量，使混凝土浇筑后温度上升，之后再缓慢冷却，反复的热胀冷缩将导致混凝土产生裂缝，严重影响大坝安全。

工程师们再次向“无缝大坝”发起挑战，把目光直接聚焦到我国自主研发的建筑材料——低热水泥，这种水泥的水化反应要比普通水泥至少低20%，再精选发热低，防裂性强的石料与低热水泥进行科学配比，确保低温混凝土的稳定性。

工程师们发明的智能建造系统给每一仓混凝土原材料配上条形码“身份证”，实现全天候动态温度监测、评价预警、终端推送等功能，保证最客观、最直接的数据助力现场科学决策，最终，白鹤滩水电站大坝做到了没有一条毫米级的温度裂缝。

为解决狭窄河谷、大泄量条件下泄洪消能等问题，白鹤滩水电站采用了坝身孔口和岸边泄洪洞联合泄洪的方式。

四川省雅砻江两河口水电站工程二滩建设前期工程截流验收初期导流洞监理部自查报告四川二滩建设咨询有限公司两河口水电站前期工程监理部二〇一五年八月四川省雅砻江两河口水电站工程二滩建设前期工程截流验收初期导流洞监理部自查报告四川二滩建设咨询有限公司两河口水电站前期工程监理部二〇一五年八月批准：祁永海审查：李永华校核：胡文义编写：胡文义王泽燕蒋韬赵帮飞陈洪鑫朱贵敏目录1 工程简介 (1)1.1两河口水电站工程概况 (1)1.2导流洞过流建筑物布置及特性 (2)1.3低线混凝土生产系统 (2)1.4砂石骨料生产系统 (3)1.5水文、气象情况 (3)1.6工程地质条件 (4)1.7初期导流洞工程参建单位 (6)1.8各标段主要合同工程量及已完成工程量 (7)1.9验收范围 (10)1.9.1导流洞I标、II标工程 (10)1.9.2初期导流洞施工期安全监测工程 (11)2 工程布置、进度及工程形象 (11)2.1施工总体布置 (11)2.2工程进度情况 (11)2.2.1导流洞Ⅰ标 (11)2.2.2导流洞Ⅱ标 (12)2.3完成的工程形象 (13)2.3.1导流洞Ⅰ标 (13)2.3.2导流洞Ⅱ标 (13)2.4工程验收情况 (15)2.4.1导流洞Ⅰ标 (15)2.4.2导流洞Ⅱ标 (15)3 施工依据 (16)3.1主要施工依据 (16)3.2工程设计变更及合同变更 (16)3.2.1导流洞Ⅰ标 (16)3.2.2导流洞Ⅱ标出口边坡开挖支护变更 (17)3.2.3 尾水出口明渠结构变更 (18)3.2.4闸室金属结构安装相关变更 (18)3.2.5导流洞洞身段变更情况 (18)3.2.6尾水洞兼初期导流洞Ⅱ标混凝土设计龄期调整 (19)3.3设计技术要求 (19)3.4有关规程规范 (20)4 合同管理 (21)4.1合同名称及编号 (21)4.2合同项目完成情况 (21)4.2.1 主要控制性工期 (21)4.2.2合同变更 (23)5安全监测综合分析 (24)5.1导流洞工程施工期安全监测工程主要监测仪器布置及实施情况 (24)5.2安全监测成果综合分析与评价 (24)5.3导流洞工程施工期安全监测成果分析结论 (29)6工程质量管理状况 (30)6.1监理工作内容与依据 (30)6.2监理机构的服务宗旨与工作目标 (31)6.3 监理组织机构 (31)6.4监理机构资源配置 (33)6.5 监理质量控制体系运行与主要工作方法 (34)6.5.1 监理质量控制体系的运行 (34)6.5.2 主要工作方法 (37)6.6 工程质量检验依据和采用标准 (39)6.6.1工程质量检验依据 (39)6.6.2工程质量评定标准 (39)7主要原材料的供应和质量控制 (40)7.1施工质量控制 (40)7.1.1监理质量控制措施 (40)7.1.2加强原材料质量控制 (40)7.1.3监理机构的质量检测运作机制 (41)7.1.4施工期的测量监理工作 (42)7.1.5原材料及中间产品质量控制及质量状况 (43)7.1.6不合格检验结果的闭合处理 (48)7.1.7砂石骨料加工系统工程 (51)7.1.8试验检测整体评述 (52)8主体建筑物施工质量及其检测成果分析 (52)8.1初期导流洞开挖工程 (52)8.2初期导流洞锚喷支护 (57)8.3初期导流洞预应力锚索 (58)8.4初期导流洞混凝土工程 (59)8.5初期导流洞灌浆工程 (63)8.6固结灌浆 (64)8.7帷幕灌浆 (68)8.8初期导流洞金属结构安装工程 (70)9工程施工缺陷处理情况 (77)10安全文明施工状况及自我评价 (79)10.1 施工安全监督与成效 (79)10.1.1监理部日常安全监督工作内容 (79)10.1.2安全监督重点工作内容 (80)10.1.3主要工作措施 (80)10.2水保与环保监督 (82)10.2.1环保水保生产监督管理目标 (82)10.2.2 施工环境保护与水保监督 (82)10.3 职业健康 (84)10.4安全文明施工 (85)10.4.1安全生产情况 (85)10.4.2文明施工情况 (86)11工程质量总体评定与评价 (86)11.1质量评定情况 (86)11.2导流洞主要截流工程项目质量评价 (87)11.2.1导流洞I标工程 (87)11.2.2导流洞II标工程 (90)11.2.3低线砼拌和系统工程 (93)11.2.4人工砂石骨料加工系统工程 (93)11.3初期导流洞截流验收的监理评价意见 (93)11.4导流洞工程质量总体评价 (95)12 附表 (95)表1水泥检测成果统计表 (96)表2水泥性能检测成果统计表 (97)表3水泥检测成果统计表 (98)表4水泥性能检测成果统计表 (99)表5钢筋主要力学性能检测成果统计表 (101)表6钢筋主要力学性能检测成果统计表 (102)表7 钢筋主要力学性能检测成果统计表 (103)表8 砂石骨料检测结果统计表 (104)表9 砂石骨料检测结果统计表 (105)表10 砂石骨料检测结果统计表 (106)表11外加剂检测结果统计表 (107)表12外加剂检测结果统计表 (108)表13钢纤维检测结果统计表 (109)表14钢绞线检测结果统计表 (110)表15橡胶止水带检测结果统计表 (111)表16钢筋(单面搭接焊)主要力学性能成果检测统计表 (112)表17钢筋（套筒连接)主要力学性能成果检测统计表 (113)表18混凝土抗压强度统计分析表 (114)表19混凝土抗压强度统计分析表 (115)表20混凝土抗压强度统计分析表 (116)1 工程简介1.1两河口水电站工程概况两河口水电站位于四川省甘孜州雅江县境内的雅砻江干流上，为雅砻江中、下游的“龙头”水库。

钟登华，天津大学副校长、教授、博士生导师。

国家自然科学基金会水利学科评审组成员，中国水利学会计算机应用专委会委员，中国水利学会施工专委会系统工程应用专委会副主任，中国建筑学会建筑统筹管理分会理事。

2009年当选中国工程院院士。

长期从事水利水电工程领域的科学研究与人才培养工作。

承担并完成10余项国家重大工程的科技攻关或技术开发任务。

围绕重大水利水电工程设计与工程建设，针对工程进度问题，系统地发展了水利水电工程施工仿真与实时控制分析理论及技术，建立了混凝土坝施工全过程仿真的随机数学模型，提出了混凝土坝施工进度动态调整与实时控制分析方法。

针对工程地质问题，探索并发展了水利水电工程地质精细建模与分析理论及技术，建立了水利水电工程地质三维统一建模的数学模型，提出了基于三维统一模型的水利水电工程地质三维分析方法。

针对工程质量问题，建立了心墙堆石坝施工过程质量控制的数学模型，发展了心墙堆石坝施工质量实时监控与数字大坝系统理论及技术。

研究成果先后在我国30多项水利水电工程中得到推广应用，在提高工程设计水平与效率、保证工程质量和节省工程投资方面发挥了重要作用。

作为第一完成人获国家科技进步二等奖2项，省部级一等奖3项、二等奖4项；发表学术论文百余篇，出版著作5部。

获国家杰出青年基金资助，入选“新世纪百千万人才工程”国家级人选，获第八届“中国青年科技奖”和第七届“光华工程科技奖青年奖”。

主要研究方向:（一）大型水利水电工程仿真理论、方法与应用①大型水利工程施工交通运输系统仿真②混凝土坝施工全过程仿真③大型地下洞室群施工系统仿真④输水系统仿真研究⑤混凝土斜拉桥施工系统仿真⑥库岸滑坡体失稳三维动态模拟（二）水工结构可视化设计理论、方法与应用①施工导截流三维动态可视化②地下厂房施工过程可视化③混凝土坝施工全过程三维可视化④水利水电工程施工总布置可视化⑤工程地质信息的三维可视化⑥大型水利水电工程建筑物三维可视化（三）大型工程建设管理理论与实践①大型水利工程项目投资风险分析②复杂工程施工系统资源优化模型③基于GIS 的施工导流管理决策支持系统④基于可视化仿真的水电工程动态信息管理与控制方法⑤基于可视化仿真的水电工程施工进度分析与控制研究⑥考虑资金时间价值因素的多资源均衡优化⑦水电工程建设项目信息集成管理⑧施工进度计划柔性网络仿真的不确定性研究主要科研项目及角色:作为项目负责人主持国家973课题、国家科技重点攻关项目、国家自然科学基金资助项目（含重点项目）、省部级项目（含重点项目）以及重大工程委托科研项目（涉及三峡、溪洛渡、向家坝、白鹤滩、小湾、锦屏一级、糯扎渡、龙滩、拉西瓦、小浪底、南水北调等重大工程）等。

守初心担使命演讲稿怎么写6篇守初心担使命演讲稿怎么写1朋友们，大家好。

我是__，从今天开始，我就是大家的培训老师了，培训的内容有：如何去做陌生拜访、如何去建立目标市场，怎样才能做好销售，以及在实际拜访中的销售礼仪。

那现在我们开始今天的课程，我首先问问大家，你们的梦想是什么？你们有对自己的梦想努力过吗？想实现自己的梦想，就一定要经过不断刻苦的努力。

我们想要什么样的生活，便要朝着那个方向不断地努力。

我知道有的时候，有些事情很难理解；有些困难很难解决。

但是，决对不能放弃我们的初心。

因为有些东西一旦放下了，便再也找不回来。

我想象着梦想实现以后，我的生活是多么美好。

而实现美好的生活是需要勤奋和努力来慢慢酝酿的。

有时我们可能会觉得会很失落，会觉得自己一无是处、很没用；会觉得自己与这个世界格格不入。

我们一遍又一遍地审视着自己，看到自己为了想要的生活努力的样子。

看到了自己因遭遇失败变得狼狈的样子；还看到了自己在成功后喜极而泣的样子，我时常常在想，梦想对于我到底是什么，是它让我迷茫；是它让我无奈；是它让我悲伤。

可是也是它让我心存对美好未来的憧憬，一步一步地朝着自己的梦想努力。

就算实现梦想无比漫长，我也要坚持下去。

生命总会有一定程度的反复，当我们因为今天的失去而回复到从前时，让心情、想法也回到从前。

在梦想未实现之前，我们当然会遇到糟糕的事情；遇到糟糕的人；看到糟糕的自己。

但是哪怕天地轮转，沧海变桑田。

我们的梦想就在我们的脚下。

我相信，只要我们有梦想，超着自己的梦想不断地努力、勇敢地前进，我们终会实现自己的梦想。

当我们惊慌无助的时候；当我们无奈的时候；甚至当我们难过的时候，我们总会想找一个知己来安慰自己。

即使没有人来安慰我们，我们也可以说，除了自己、我们还有梦想。

实现梦想需要奋斗，更是需要很长的时间。

但是就算天荒地老，只要我们勿忘初心、相信自己的梦想，努力去奋斗并实现自己的梦想，那自己的未来必定会按照我们想象的面貌成为现实。

Experimental investigation and numerical simulation for weakening the thermal fluctuations in aT-junctionK.Gao a ,P.Wang b ,T.Lu a ,⇑,T.Song caCollege of Mechanical and Electrical Engineering,Beijing University of Chemical Technology,Beijing 100029,China bSchool of Energy and Power Engineering,Dalian University of Technology,Dalian 116024,China cChina Nuclear Power Technology Research Institute Co.,Ltd,Shenzhen 518124,Chinaa r t i c l e i n f o Article history:Received 25August 2014Received in revised form 17November 2014Accepted 4January 2015Available online 17January 2015Keywords:Experimental investigation Numerical simulation Tee junctionThermal fluctuationa b s t r a c tIn this work,the mixing processes of hot and cold fluids with and without a distributor are predicted by experiments and numerical simulations using large-eddy simulation (LES)on FLUENT platform.Temperatures at different positions of the internal wall and mixing conditions caused by T-junctions at different times are obtained,then the simulated normalized mean and root-mean square (RMS)temperature,velocity vector and temperature contour for the two structures,namely with and without a distributor,are compared.The results show that,compared with the a T-junction without a distributor,the mixing region of hot and cold water in the T-junction with distributor moves to the middle of the pipe,and the inclusion of the distributor reduces the temperature fluctuations of internal wall noticeably and makes the mixing of hot and cold water more efficient.Ó2015Elsevier Ltd.All rights reserved.1.IntroductionTee junction is a familiar structure that is universally used in pipeline systems of power plants,nuclear power plants and chemi-cal plants,it is often applied to mix hot and cold fluid of main and branch pipes.The fluctuations of fluid temperature are transported to the solid walls by heat convection and conduction.This can cause cyclical thermal stresses and subsequent thermal fatigue cracking of the piping (Lee et al.,2009).So far,leakage accidents took place in several light water and sodium cooled reactors due to thermal fati-gue.In 1998,a crack was discovered at a mixing tee in which cold water from a branch pipe flowed into the main pipe in the residual heat removal (RHR)system in a reactor in Civaux,France.Metallur-gical studies concluded that the crack was caused by a high degree of cycle thermal fatigue (Eric Blondet,2002).In 1990,sodium leak-age happened in the French reactor Superphenix (Ricard and Sperandio,1996).It has been established that mixing hot and cold sodium can induce temperature fluctuations and result in thermal fatigue (IAEA,2002).Therefore,it is significant to study how to weaken thermal fatigue of the piping wall to ensure the integrity and safety of the piping system in a nuclear power plant.In the analysis of thermal fatigue,temperature fluctuation is a very important evaluation parameter.A reliable lifetime assess-ment of these components is difficult because usually only thenominal temperature differences between the hot and cold fluids are known,whereas the instantaneous temperatures and heat fluxes at the surface are unknown (Paffumi et al.,2013).Kamaya and Nakamura (2011)used the transient temperature obtained by simulation to assess the distribution of thermal stress and fati-gue when cold fluid flowed into the main pipe from a branch pipe.Numerical simulation of flow in the tee has been carried out Simoneau et al.(2010)to get temperature and its fluctuation curves,and the numerical results were in good agreement with the experimental data.Through the analysis on thermal fatigue stress,it draw the conclusion that the enhanced heat transfer coef-ficient and the temperature difference between hot and cold fluids were primary factors of thermal fatigue failure of tees.Many numerical simulations and experiments have been carried out to evaluate the flow and heat transfer in a mixing tee junction (Metzner and Wilke,2005;Hu and Kazimi,2006;Hosseini et al.,2008;Durve et al.,2010;Frank et al.,2010;Jayaraju et al.,2010;Galpin and Simoneau,2011;Aulery et al.,2012;Cao et al.,2012).Turbulent models such as Reynolds-averaged Navier–Stokes (RANS),Unsteady Reynolds averaged Navier Stokes (URANS),Scale-Adaptive Simulation (SAS),Reynolds stress model (RSM),detached eddy simulations (DES),and LES have all been used in industrial applications.As one of the choices of turbulent model for predicting the mixing flow in tee junctions,the RSM can bemused to describe the momentum conservation of the mixing (Durve et al.,2010;Frank et al.,2010).Turbulent mixing phenomena in a T-junction have been numerically investigated using the k $x/10.1016/j.anucene.2015.01.0010306-4549/Ó2015Elsevier Ltd.All rights reserved.Corresponding author.based baseline Reynolds stress model(BSL RSM)(Frank et al.,2010) for two different cases.Durve et al.(2010)applied the RSM to pre-dict the velocityfield of three non-isothermal parallel jetsflowing in an experiment setup used to simulate theflow occurring at the core outlet region of a fast breeder reactor(FBR),with a Reynolds number of1.5Â104.Theflow in tube of different Reynolds numbers (Re)andflow velocity ratio were studied experimentally with three-dimensional scanning using particle image velocimetry(3D-SPIV) (Brücker,1997).Large-eddy simulation(LES)is an alternative turbulence model with different subgridscale models often employed to predict velocity and temperaturefluctuations.Indeed many numerical studies have shown the capability of LES to model thermalfluctu-ations in turbulent mixing.LES was performed(Lee et al.,2009)to analyze temperaturefluctuation in the tee junction and the simu-lated results were in good agreement with the experimental data. Thermal striping phenomena in the tee junction had been numer-ically investigated using LES(Hu and Kazimi,2006)for two differ-ent mixing cases,and the simulated normalized mean and root-mean square(RMS)was consistent with experimental results. LES in a mixing tee were carried out(Galpin and Simoneau, 2011)in order to evaluate the sensitivity of numerical results to the subgrid scale model by comparing the experimental results, and to investigate the possibility of reducing thefluid computa-tional domain at the inlet.Another simulation that mixing of a hot and a coldfluid stream in a vertical tee junction with an upstream elbow main pipe was carried out with LES(Lu et al., 2013).And the numerical results show that the normalized RMS temperature and velocity decrease with the increases of the elbow curvature ratio and dimensionless distance.In the meantime,many scholars have studied how to weaken the thermalfluctuation.Experiments and simulation were con-ducted(Wu et al.,2003)on a tee junction geometry with a sleeve tube in it.Theflow is divided into three types of jets by theflow velocity ratio in main and branch pipes.Through the analysis of flowfield and velocityfield of various jets types,it indicate that the addition of sleeve tube relieve the thermal shock caused by the coldfluid injection rge-eddy simulation have been used(Lu et al.,2010)to evaluate the thermal striping phe-nomena in tee junctions with periodic porous media,the temper-ature and velocityfield inside the tubes are obtained.The research revealed that the addition of a porous reduces the tem-perature and velocityfluctuations in the mixing tube.As mentioned above,experiments and numerical simulations for both tee junction geometry with a sleeve tube in it(Wu et al., 2003)and for a mixing tee with periodic porous media in it(Lu et al.,2010)have been carried out.The results of previous researches provide a good reference value for this work that anal-yses the role of distributor in weakening the thermalfluctuation of internal piping wall,and this structure has not been studied to date,to the best of our knowledge.In this work,mixing processes have been studied by the experiment and numerically predicted with LES.Then the simulated normalized mean and root-mean square(RMS)temperature,velocity vector and temperature con-tour of the two tees are compared.2.Experiment systemThe Experimentflowchart is presented in Fig.1.The experimen-tal system consists of four main components,a cold water supply line,a hot water supply line,a test section,and a data acquisition unit.The experiment device is shown in Fig.2.Experimentfluid was adjusted to the desired temperature by the heater and chiller, and then was pumped to the test section.After mixing thefluid is returned to the heater for recycling,some of the excessfluid is dis-charged through the overflow pipe.During the mixing of thefluids, the temperature of the mixingfluid is collected and recorded by the thermocouple probe installed on the tube wall.The experiment requires two different structures of the test sec-tion,Fig.3is the T-junction section without the branch liquid dis-tributor and Fig.4is that with the branch liquid distributor.The addition of this structure has two main functions:(1)changing the mixing position of hot and coldfluids:moving the mixing zone to the middle of the tube,and away from the main pipe wall;(2) increasing the intensity of mixing process:adding the fence near the outlet of distributor enhanced the mixed disturbance and the exacerbatedfluid mixing of the inner tube.For the convenience of observing and adjusting the mixing process,the test section is a round pipe made of plexiglass,and other pipes are made of steel. Fig.5is the physical model of the branch liquid distributor.The test conditions in the present experiment are shown in Table1.We collected the instantaneous temperature data of every measurement points by the data collector.The distribution of sam-pling points are shown in Fig.6,there are total eight thermocou-ples in the circumferential direction at each plane.In the T-junction section without the branch liquid distributor,the number of the collected plane is6(x/d m=1,2,3,4,6,8).That is to say there are48thermocouples in the structure without distributor.And in the T-junction section with the branch liquid distributor,the num-ber of the collected plane is5(x/d m=2,3,4,6,8),which means there are40thermocouples in the structure that with the distrib-utor.In both structures,the distance between measuring point the thermocouple probe and the inner wall is30mm.Since the collect-ing frequency of the collector is limited,we use1Hz as the collect-ing frequency after theflowfield is stable,and the total number of collection is800s.Table1shows the specific parameters of the test conditions.NomenclatureT time(s)Pr Prandtl numberLs mixing length of subgrid grid(m)T temperature(K)G acceleration of gravity(m/s2)K von Karman numberCs Smagorinsky numberS ij subgrid strain rate tensorM R momentum ratio of main pipe and branch pipe TÃnormalized mean temperaturesTÃrms normalized RMS temperaturesR d diameter ratioR v velocity ratiox,y,z axial coordinate(m)Greek symbolsqfluid density(kg/m3)b coefficient of thermal expansionl viscosity(Pa s)ltturbulent viscosity(Pa s)k thermal conductivity(w/(m k))C P heat capacity(J/(kg°C))K.Gao et al./Annals of Nuclear Energy78(2015)180–187181182K.Gao et al./Annals of Nuclear Energy78(2015)180–1871\4\11-thermometers 2\5\10-pressure gauge 3\9-flow meter 6-c ooler 7-heater8-overflow 12-test sec tion 13-thermoc ouple data c ollec torFig.1.Experimentflow chart.Fig.5.Physical model of the branch liquid distributor(a)the whole graph(b)theprofile map.Fig.2.Experiment device of thermalfluctuation.Fig.3.Schematic diagram of the T-junction section without the branch liquid distributor.Fig.4.Schematic diagram of the T-junction section with the branch liquid distributor.3.Numerical simulationFig.7is the numerical model based on the experimental section of T junction.The size of the model,boundary conditions are con-sistent with the experiment.In which,hot water enters from the left of main pipe,and cold water enters from the branch pipe,finally the mixingfluidflow out of the right of the main pipe.Dur-ing the calculation,the steady results offlowfield and heat transfer are obtained by Reynolds stress model(RSM)firstly,and then set @q@tþ@q u i@x i¼0ð1Þ@q u i@tþ@q u i u j@x j¼À@ p@x iÀq0bðTÀT0Þgþ@@x jlþltÀÁ@ u i@x jþ@ u j@x i!ð2Þ@q T@tþ@q Tu j@x j¼@@x jkc p@T@x jÀq T00u00j!ð3ÞIn these equations,q,b,l,l t,k and c p represent the density,ther-mal expansion coefficient,molecular viscosity,turbulent viscosity, thermal conductivity and specific heat capacity,respectively.The Smagorinsky–Lilly model is used for the turbulent viscosity,which is described as:lt¼q L2s j S jð4Þj S jTable1Experimental conditions.Main pipe Branch pipeFlow rate (m3/h)Temperature(K)Flow rate(m3/h)Temperature(K)Without distributor0.645304.650.270287.65With distributor0.645304.650.266287.65Fig.6.The distribution of sampling points on the planes.Physical model of T-junction(a)without the branch liquid distributor;(b)with the branch liquid distributor.K.Gao et al./Annals of Nuclear Energy78(2015)180–187183ij ¼12@ u i@x jþ@ u j@x ið7Þwhere k is the Von Karman constant of0.42;d is the distance to the closest wall;C s is the Smagorinsky constant of0.1;V is the volume of the computational cell.4.Results and discussionThe normalized mean and root-mean square temperature are used to describe the time-averaged temperature and temperature fluctuation intensity.The normalized temperature is defined as:ü1NX Ni¼1TÃið8ÞN is the total number of sample times.TÃi¼T iÀT cT hÀT cð9Þwhere T i is the transient temperature,T c is the coldfluid inlet tem-perature and T h is hotfluid inlet temperature.The root-mean square(RMS)of the normalized temperature is defined as:TÃrms¼ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi1X Ni¼1TÃiÀTÃ2rð10Þ184K.Gao et al./Annals of Nuclear Energy78(2015)180–187parison of experimental and numerical resultsAs can be seen from the Fig.8,the numerical normalized mean temperature distributions at the plane x/d m=1and the plane x/ d m=2are in good qualitative agreement and in adequate quantita-tive agreement,and most of them are within the experimental deviation of±20%.Meanwhile,the lifting trends of the data are the same.In the direction of180°,the mean temperatures are both minimal.And with the angle decrease to0°,the temperatures are gradually increased.Quantitative differences between the experi-ment and numerical results are that the normalized mean temper-atures given by LES are larger than the experimental data.That is because we did not add insulation unit on tube wall in the exper-iment,leading the transfer of some heat into the air.And in the process of numerical simulation,we ignored the convective heat transfer between the wall and the air.As shown in Fig.9,although the numerical results and experi-mental results have a little difference at the plane x/dm=2around the location of225°and the plane x/dm=2around the location of 0°and315°,all of them are within the error range that can be accepted.Both the simulations and experimental results give a lar-ger mean temperature in the top half of the main pipe than in the bottom half.This verifies the validity of the LES model for predict-ing the mixing of hot and coldfluids in a tee junction.The normalized RMS temperature on the plane x/d m=1and plane x/d m=2are shown in Fig.10,respectively.Similar to the nor-malized mean temperature,the normalized RMS temperature lines agree very well with the experiment ones.Both of the maximum values appear at the bottom half of the pipe.This indicates that the maximum temperaturefluctuations of main pipe appear on the opposite of the branch pipe inlet in this condition.As shown in Fig.11,the numerical results and the experimental results have the same trend and the numerical data are agreed well with the experimental ones.By comparison with Figs.4and5,dif-ferent from the temperaturefluctuations distribution which with-out the branch liquid distributor,there are two peaks of high fluctuation located at the90°and270°directions along with the tube.This is because the direction is that of the outlet of branch liquid distributor,the coldfluidflowing out from the outlet of branch liquid distributor mixes very fast with the hotfluid,leading to dramatic changes of temperature.In summary,the LES simulation results obtained are generally in good qualitative and quantitative agreement with the experi-mental data for the case of T-junction with/without the branch liquid distributor.Based on this,we analyzed the numerical results further.And the results are reported in the section below.4.2.Numerical results with/without branch liquid distributorThe numerical data were sampled on the inner wall in the plane x/ d m=À1,À0.5,0,0.5,1,2,3,4,6and8.At the same time,the numer-ical data were sampled from points every5mm along the intersec-tional lines of planes of y/d m=0and sections of x/d m=À2,À1,0,1,2, 3,4,5and6,to get the points with the maximum normalized rootK.Gao et al./Annals of Nuclear Energy78(2015)180–187185mean square temperatures in the tee and on the top and bottom walls.Here,the temperature and velocityfields were determined with LES simulations for the case of tee junction with/without branch liquid distributor.The temperature contours and velocity vectors for the T-junction are shown in Figs.12and13,respectively.As can be seen in Fig.12,due to the large branch pipeflow velocity,hot and coldfluid mixing zone is mainly located in both upstream and downstream region of the intersections of the main pipe and the branch pipe.The vigorous mixing offluids in the tube leads to thermalfluctuation on the wall.But in the T-junction with the branch liquid distributor,the mixing region moves to the lower half and downstream region of the main pipe.This indicates that the distributor is advantageous to weaken thermalfluctuations on the wall.The same conclusion can be seen from Fig.13,the dis-tributor weaken thermalfluctuations on the wall of downstream region and the top of the main pipe.186K.Gao et al./Annals of Nuclear Energy78(2015)180–187Fig.14compares the normalized mean temperatures between two tees of different structures.As can be seen,wall temperature changes great in the direction of90°,135°,225°and270°in T-junc-tion with the distributor,because the directions are the distributor outlet directions.This indicates that the coldfluid mixes with hot fluid on the wall afterflows out of the distributor.At the same time,the temperature in the direction of180°also changes dra-matically.That is because the coldfluid moves down in the effects of gravity and buoyancy.As shown in Fig.15,for the tee with distributor,the maximum values of normalized RMS temperature are smaller than that of the tee without distributor in most directions.This indicates that the adding of the distributor can relieve thermalfluctuations on the wall to some extent.And for the T-junction with distributor,tem-perature tends to be stable after the plane of x/d m=6,which indi-cates that twofluids have made a full mixing,while for the initial tee,temperature is still in the dramatic change,and this shows that the improved structure can effectively reduce the mixing length.Fig.16shows the maximum normalized instantaneous temper-aturefluctuations in the tee and on the top and bottom walls in the plane y/d m=0.In the tee,the maximum normalized instantaneous temperaturefluctuations of the case without distributor vary from 0.45to0.8,which means that the hot and coldfluids alternate in this location.However,for the case with distributor,the tempera-turefluctuations in the tee as well as on the top and bottom walls are much smaller than those of the case without distributor.That also implies that the distributor can reduce the temperaturefluctu-ation effectively.The normalized instantaneous temperaturefluctuations cannot describe the relationship between power spectrum density(PSD) and frequency of the temperaturefluctuation.PSD against fre-quency is one of the most important parameter for thermal fatigue analysis,which can directly show how PSD is in a certain fre-quency.The PSDs of the points with maximum temperaturefluctu-ation for the cases with and without distributor against frequency were recorded by fast Fourier transform(FFT)and shown in Fig.17. The temperaturefluctuation of the case without distributor has the highest PSD,at the frequency of0.04Hz,whereas the distributor significantly reduces the PSD of the temperaturefluctuations with the frequency from0.01to0.1Hz.In addition,the PSD of temper-aturefluctuations decreases with the frequency increasing.5.ConclusionsAs thermal stratification can result in thermal fatigue in the pip-ing system of a nuclear power plant,safety and integrity evaluation of the piping system has become an important issue.In this work the temperaturefluctuation has been studied by the experiment and numerically predicted by LES for two types of vertical tee junc-tion:one with distributor in the branch pipe and another without. The numerical results of normalized mean and RMS temperatures for the two structures have been found to be in good qualitative and quantitative agreement with the experimental data,which val-idates the use of LES simulations to evaluate convective mixing in such geometries.At the same time,the simulated normalized mean and root-mean square(RMS)temperature,velocity vector and temperature contour of the two tees are compared.The numerical results show that thefluctuations of temperatures of the tee without the distrib-utor are larger than those of the tee with the distributor,which can be explained by the branch liquid distributor enhancing the mix-ing.Although both tees give the same momentum ratio between the main pipeflow and the branch pipeflow,mixing and convec-tive heat transfer are greatly enhanced by the presence of the branch liquid distributor.These all show that the structure is effec-tive for weakening the thermalfluctuation of tee piping wall when hot and coldfluids mix,and it can make the mixing more sufficient.AcknowledgementsThis work was supported by projects of the National Natural Science Foundation of China(No.51276009),Program for New Century Excellent Talents in University(No.NCET-13-0651),and the National Basic Research Program of China(No.2011CB706900). 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河海大学科技成果汇编河海大学科技处目录国家科技进步奖项目 (16)重大水工混凝土结构隐患病害检测与健康诊断研究 (16)紊流模拟技术及其在水利水电工程中的应用 (17)不同水动力条件下污染物输移过程及系统耦合模型研究 (18)润扬长江公路大桥建设关键技术研究 (19)省部级科技进步奖项目 (21)水利与水生态功能复合的河道构建和水质改善技术及应用 (21)沿海地区高速公路软土路基处治成套技术开发及其应用研究 (22)平原河流水动力理论及防洪安全技术创新与实践 (23)淮河防洪体系联合调度关键技术研究及应用 (25)水布垭世界最高面板堆石坝筑坝技术 (26)滨江复杂河网地区水资源保护理论及应用研究 (28)引江济太调水试验关键技术研究 (29)南水北调工程低扬程水泵选型关键技术及应用研究 (31)黄河防洪预报调度与管理（耦合）系统 (32)松散介质地下水库设计理论研究与应用 (34)水布垭高水头放空洞关键技术研究与实践 (35)高墩大跨径弯桥设计与施工技术研究 (36)黄浦江、苏州河水资源综合调度关键技术 (37)乌江流域大型复杂水电站群联合优化调控关键技术及其应用研究 (37)可重配置型双信道遥测网和测报仪器设备应用 (38)浙江省嵊泗海域地下水资源勘查及开发利用评价 (39)承压水降水及土体变形环境控制 (40)大型肘形进水流道泵站泵送混凝土防裂方法和应用研究 (41)加筋土挡墙技术研究 (42)应用于水动风机冷却塔的高效节能水轮机开发研究与应用 (43)水利枢纽信息化系统工程建设的研究与实践 (44)苏通大桥塔梁结构形态测控技术研究 (46)宁杭高速公路岩石高边坡稳定和防护研究 (47)水力增氧水质自净屏 (48)基于WebGIS的全国水文站网信息系统 (49)广州新白云机场航站楼结构综合技术研究与应用 (50)高土石坝应力变形分析理论和应用研究 (51)三峡大坝与葛洲坝区间水环境监测模拟与决策支持系统 (51)语义Web语言及支撑软件技术研究 (53)建筑物整体迁移成套关键技术及其规程 (55)西江洪水预报研究 (56)河南电网广域功角与相量测量系统的研究与应用 (56)广西水环境保护管理信息系统 (57)全级配大坝混凝土动态性能研究 (58)特大桥钢索塔建造中精密测控技术的研究及应用 (59)丁家庄物流基地总体规划及货运交易市场可行性研究 (59)基于供应链战略的江苏沿江港口群发展研究 (61)日照港口经济系统与港口工业布局规划研究 (63)控制工后沉降地基处理技术研究 (64)国际资本外撤的潜在风险测度及其防范措施 (65)势能增氧生态床 (66)江苏省水资源承载能力与配置研究 (67)江苏船闸运调管理体系研究 (68)快速高真空击密法软地基处理方法 (68)高压无线相位检测关键技术的研究 (70)长江江苏段水环境监控预警体系建设研究 (70)金丽温高速公路永嘉鹿城段连拱隧道防水及施工模拟数值研究（超挖监控及稳定性研究） (72)鼓励和支持企业发展自主知识产权名牌产品的政策 (73)公司法 (73)复合型淤泥固化材料 (76)水垫型消除水翅泄水建筑物中墩 (76)负荷分配型消除水翅泄水建筑物中墩 (77)城市水域淤泥的就地脱水方法 (77)调压室教学实验装置 (78)景观型多级阶梯式人工湿地护坡成型方法 (79)农田控制排水自动开启闸门 (79)仿生植物对河流微污染水体的净化方法 (80)基于直流发电机的风力发电系统 (80)双层玻璃热管式聚焦集热管 (81)用于槽镀的铁基二硫化钼复合镀镀液及其制备方法 (82)一种测量渗透系数的柔性壁渗透仪 (82)浮床植物及生物膜复合技术原位净化受污染河水方法 (83)纤维增强塑料网箍钢筋混凝土结构 (83)水锤扬水机演示仪 (84)测试土体流变特性的方法及三轴流变仪 (85)用于刷镀的铁基二硫化钼复合镀镀液及其制备方法 (85)用于电镀和化学镀的加热温控和搅拌设备 (86)地质数码摄影编录仪 (86)十六烷基三甲基溴化胺膨胀土改良剂 (87)悬浮式旋翼水力自动防淤清淤装置 (88)一种桩土互动浆固散体材料桩复合地基施工工法 (88)一种纳米级玻璃纤维棉及其制造工艺和装置 (89)高分辨率水位测量设备 (89)具有远程维护功能的光学坐标仪 (90)土体断裂参数的测试方法及其测试仪 (91)GPS和伪卫星组合定位方法 (91)1/4柱面静水面压测量仪 (92)一种真空预压地基加固区内水位测量装置与方法 (92)新型生态集雨沟 (93)电化学沉积方法修复混凝土裂缝的装置 (94)控制城市面源污染的初期雨水截留系统 (94)模型湿喷桩自动成桩机 (95)一种抗液化排水刚性桩 (95)内填式减压井管 (96)开槽内管涨压式减压井管 (96)翅片式双层玻璃真空集热器 (97)测斜仪智能绕线机 (97)水轮机配水环管排气装置 (98)水电站压力引水钢管焊接结构 (99)水轮机喷嘴吊装支架 (99)浮动式生态护坡基质载体 (100)曲线型掺气坎 (100)一种真空预压地基加固区内水位测量装置 (101)一种差动式掺气挑坎 (101)一种竖向管式格栅加筋碎石桩 (102)波形管式双层玻璃真空集热管 (102)周期循环生物膜法污水处理装置 (103)一种热电效应实验装置 (103)一种平底泄水建筑物的掺气装置 (104)基于直流发电机的风力发电装置 (105)振弦式空心锚杆测力计 (105)无线传感器网络结点微信号输入及接口模块 (106)无基座手持棱镜 (106)一种虹吸校正数字雨量计 (107)电网谐波无线检测仪的电路装置 (107)电源电压控制装置 (108)磨蚀发生器 (108)实体模型表面径流场图像测试的高性能示踪粒子 (109)水工混凝土在荷载作用下的渗透性能测试装置及测试方法 (110)凸形平板闸门门槽 (110)感潮区水沙调控节制闸 (111)无线传感器网络节点双路微信号转换模式 (111)一种测量液体黏度的实验装置 (112)堆场淤泥处理用轻型开口楔快速插板机 (112)便携式现场和室内两用直剪试验仪 (113)钻孔振荡式渗透系数取值试验装置 (114)钻孔振荡式渗透系数取值试验数据采集装置 (114)钻孔振荡式渗透系数取值试验传感器装置 (115)钻孔振荡式渗透系数取值试验气压式水头激发装置 (115)自密实混凝土工作性能组合式评价装置 (116)污泥固化/稳定化处理机 (117)多孔混凝土生态囊砌块单元 (117)势能增氧生态床--利用水能治理水环境的工艺 (120)河南电网广域功角与相量测量系统的研究与应用 (120)南京长江水源突发性污染应急水处理技术应用研究 (122)高拱坝设计分析理论与应用研究 (122)高土石坝应力变形分析理论和应用研究 (124)70kwe太阳能塔式发电系统研究与开发 (126)低扬程贯流泵站水力特性研究及其在城市防洪中的应用 (127)水动风机冷却塔 (128)南水北调东线一期江苏受水区农业供水价格研究 (129)声波在SF6等三种流体中的传播机理及应用研究 (130)GFRP筋在公路边坡锚固及砼路面连接中的应用研究 (132)滨江复杂河网地区水资源保护理论及应用研究 (133)路基施工工艺对结构物的影响研究 (135)引江济太调水试验关键技术研究 (136)江苏省多种经济作物需水量试验研究 (136)福建电网负荷在线综合建模研究 (137)江苏资源-环境-经济发展诊断预警及对策研究 (138)水闸混凝土结构裂缝成因和防裂方法及工程应用研究 (140)水利枢纽梯级上下游航道整治技术研究 (141)太湖流域富营养化控制机理研究 (142)黄河多沙粗沙区分布式土壤流失评价预测模型及支持系统研究 (143)黑河调水与近期治理后评价综合研究 (145)大体积混凝土结构裂缝控制技术实用化研究--基于数值分析和工程经验的现代大体积混凝土裂缝控制实用技术 (147)沿海地区高速公路软土路基处治成套技术开发及其应用研究 (149)南水北调工程低扬程水泵选型关键技术及应用研究 (150)南水北调工程征地补偿和移民安置政策制度研究 (151)数字化行程控制陶瓷活塞杆液压缸 (152)水文学院 (155)小浪底水库暴雨致洪预警系统研究 (155)龙盘水电站水文分析及软件开发 (156)石梁河水库、新沭河及连云港市城市洪水风险图开发 (157)龙湖水资源保护及运行方式研究 (157)江苏东源纺织科技有限公司（原江苏东渡纺织集团有限公司织造染色分厂搬迁）织造，染色年产1000吨染色布项目水资源论证报告书 (158)广东省广宁县古兴水电站工程水资源论证报告 (159)广东省广宁县潭布镇带下一站技改扩建工程水资源论证报告 (160)沙溪流域泄流补偿调节效益分析 (161)张家港市凤凰镇水资源综合规划 (162)江阴市水资源综合规划开发研究 (163)辽宁兴城核电项目可研阶段勘察设计PMP与PMF分析计算专题报告 (164)池潭水力发电厂水库汛限水位动态控制研究 (165)沙溪流域泄流补偿调节效益分析系统开发 (167)宁德核电工程可能最大降雨（PMP）分析 (168)南京市龙潭水厂一期工程水资源论证 (169)用于实时洪水预报的新一代降雨径流模型研究—改进新安江模型 (170)农田水利建设对农业生态系统的影响和对策研究 (171)水电学院 (172)宁波市绕城高速（西段）奉化江大桥防洪评价 (172)洪奇沥等四条水道航道整治工程可行性研究 (173)甬江流域洪水复核及城市防洪能力评估 (174)枕箱水道、龙穴南水道航道疏浚工程对伶仃深水航道以西水域影响论证 (175)向莆铁路江西境内沿线主要跨河大桥防洪影响评价 (176)乌东德预可研阶段双曲拱坝抗震研究（补充） (178)溪洛渡水电站拱坝坝基混凝土置换块三维非线性仿真研究 (180)溪洛渡水电站拱坝陡坡坝段结构型式及混凝土温控防裂措施研究 (182)观音岩水电站超大直径坝后压力背管结构布置和应力、应变研究及厂坝结合型式研究 (184)安砂大坝观测资料分析究 (186)水口大坝观测资料分析 (186)凤滩大坝观测资料分析 (187)龙羊峡中立拱坝坝体裂缝成因及大坝安全影响分析 (187)东津大坝观测资料分析 (188)乌东德拱坝预可研阶段抗震研究 (188)核安全级SCB10-1000/6.6干式电力变压器抗震试验 (190)水流粒子成像测试研究系统 (191)乌江索风营电站Dr-2危岩体稳定安全度研究 (192)尼尔基水利枢纽管理区生态环境修复与景观规划 (194)小湾泄洪洞闸门流激振动试验模型开发研究 (196)山西万家寨引黄工程大梁水库大坝抗震安全分析及抗震措施方案研究 (197)XGN2-12Q（Z）电气开关柜8度地震抗震考核试验研究报告 (199)井冈山（仙口）水电站导流洞进口顶板破坏成因分析 (200)南京水利科学研究院水资源科学实验楼主楼施工期沉降观测分析报告 (200)扬子公司清净下水排口改造工程基坑支护设计研究方案 (201)南水北调东线一期工程江苏受水区农业供水价格研究 (203)城市水管理初步框架体系研究 (204)水资产管理技术研究 (205)DVC003RS电加热器核级抗震试验研究报告 (206)EV12s EVOLIS真空断路器抗地震性能试验研究报告 (207)龙滩水电站水平薄弱面对碾压混凝土大坝安全影响计算分析评价 (208)黄河万家寨水利枢纽工程大坝静动力三维有限元分析研究 (210)四川省田湾河仁宗海水库电站堆石坝土工膜应力应变计算及选型研究报告 (212)节水型社会建设投资机制研究 (213)水利部“948”项目实施效益及其对科技进步的影响研究 (214)岷江十里铺水电站库岸滑坡稳定性评价及综合整治方案研究 (214)多沙河流实体模型表面流场、河势测试理论与分析技术研究 (216)碾压混凝土坝安全监控反问题研究 (216)拓扑优化方法及其在高拱坝合理体型研究中的应用 (217)高拱坝早期应力特性和仿真分析及应用研究 (218)河流、海岸动力学及泥沙研究 (218)土木学院 (219)金沙江两家人水电站滑石板顺向岩质边坡稳定性评价专题 (219)碎石料大型三轴试验研究 (220)纳雍水电总厂杉树脚灰场和安乐灰场二期岩溶水文地质专题研究报告 (221)金沙江白鹤滩水电站坝线选择阶段上下坝线双曲拱坝左坝肩三维非线性数值分析 (222)粤赣高速公路重点高边坡施工期安全监控技术开发及信息数据库开发 (223)吸收塔设计、安装与验收规范及相关技术开发研究 (225)矩形截面灌注桩与土的共同作用特性研究 (226)云鹏水电站心墙堆石坝应力变形、动力反应及坝坡稳定分析 (228)毛尔盖砾石土心墙堆石坝静动力三维有限元应力应变分析技术开发 (229)重庆巫溪县孔梁水库诱发地震及其危害性研究报告 (230)新型重载支撑结构开发设计 (231)冶勒沥青混凝土心墙堆石坝静力有限元反演分析与研究 (232)江边水电站首部枢纽拦河坝闸基础二维有限元模性型发及应力变形研究 (233)水力劈裂机理及其计算分析系统开发 (234)长河坝水电站砾石土心墙堆石坝三维静力有限元应力应变研究 (235)泰州大桥跨江主桥地基土物理力学特性试验研究 (236)雅砻江两河口水电站墙堆石坝三维静力有限元分析技术开发 (237)水牛家水电站三维（二维）静，动力有限元计算分析 (238)木格措土质心墙堆石坝静动力三维有限元应力应变计算分析 (239)水牛家水电站心墙材料抗拉试验 (240)双江口水电站心墙堆石坝三维精力有限元分析 (241)硗碛水电站心墙堆石坝坝体及坝基静动力三维有限元计数 (242)金沙江白鹤滩水电站可行性研究阶段玄武岩缓倾角错动带及岩体风化研究 (243)彭水地下电站引水隧洞衬砌结构配筋技术研究 (245)水工非杆系混凝土结构配筋计算原则与牛腿配筋试验研究 (245)三峡水利枢纽右岸电站直埋式蜗壳配筋技术研究 (246)白莲崖水库工程泄洪中孔和闸墩配筋技术研究 (247)北疆电厂挡沙堤沉降及静动力稳定性研究技术开发 (248)超大型群桩基础关键技术研究 (249)长江苏州、南通段500kV过江通道可行性研究——江中基础选型研究报告 (250)长江苏州、南通段500kV过江通道可行性研究——深厚覆盖层超长桩基研究报告 (251)深覆盖层建300m级特高土石坝建坝技术评价 (252)南水北调工程预备费使用建设方案审查项目工作报告 (253)淮河流域防汛调度信息系统应急完善 (254)澜沧江糯扎渡水电站枢纽区高边坡开挖与支护措施研究 (255)堆石料和软土的流变机理与规律 (257)动荷载作用下EPS颗粒混合轻质土的强度及变形特性的试验研究 (257)渗透压作用下裂隙岩体损伤断裂机理和宏微观力学理论研究 (258)超导悬浮的磁通运动机理及其对悬浮动力稳定特性的影响 (259)大型渡槽减隔震耗能技术中共振机理研究 (259)多尺度随机裂隙介质中水流和溶质运移规律模拟研究 (260)基于InSAR/GPS集成的岩石边坡变形稳定探测研究 (261)粗粒土真三轴试验与本构模型研究 (262)复杂条件深埋长岩溶裂隙围岩隧洞涌水动态随机预测方法研究 (262)电气学院 (263)基于油气量与电气量相结合的变压器绕组匝间短路故障在线诊断系统 (263)江苏电网应对电网事故快速减负荷优化配置方案及动态特性研究 (265)电子式三项多功能电能表 (266)利用实时数据自动进行电力网线损理论计算和分析的软件开发 (267)年度负荷典型值概率预报及其应用 (268)宣城供电局图纸管理系统 (269)大型异步电动机早期电气故障研究 (270)环境学院 (271)淮安市截污导流工程里运河低泥污染物释放试验 (271)太湖主要入湖河流武进港及直湖港水污染控制规划研究 (271)昆山市防洪及水资源综合规划 (273)太湖蓝藻水华形成机理及模拟研究 (274)湿地系统氮素的厌氧氨氧化过程效应研究 (275)计信学院 (275)基于GIS高速公路机电设备综合管理与决策系统 (275)人工神经网络Madaline的敏感性研究 (277)南京市防汛指挥系统工程WWW服务及公文传送子系统 (277)南通市防汛水情译电系统软件及传输系统 (278)南京市防汛水情数据维护及传输系统 (279)南通市防汛决策支持系统改建项目 (280)基于主动服务的数据集成平台技术研究 (281)淮安市防汛指挥系统一期工程I、II标段监理项目 (283)关于城市交通新方案“应招巴士”实现技术的研究 (284)宁靖盐高速公路监控系统 (284)沂沭泗实时水情数据库应急改造 (285)跨流域调水管理的复杂适应性与多Agent系统建模及仿真 (286)前向人工神经网络敏感性研究及其应用 (287)水文水资源与水利工程科学国家重点实验室 (287)通西水域天生港水道水文测验报告 (287)太湖流域水资源综合规划数模研制 (288)南通港如皋港区总体规划 (290)水稻节水灌溉模式与稻田甲烷排放变化关系及其机理研究 (291)基于CAS范式的流域水资源系统管理研究 (292)中美“电子政务”研究特别合作项目：水文信息及水资源政策的合作与构建 (292)洪水淹没区域土壤释磷机制及污染风险研究 (293)科学研究院 (294)水资源承载能力评价方法及其应用研究 (294)金丽温高速公路永嘉鹿城段连拱隧道工程地质问题研究 (295)仙人大港枢纽基坑开挖及支护方案研究 (297)南京城市快速内环东线九华山大跨度双连拱隧道防排水技术研究 (297)大型水利工程对重要生物资源不利影响的补偿途径 (299)河西走廊盆地地表水-基岩裂隙水与地下水转换关系研究 (299)交通学院 (300)上海临港海洋工程破堤施工设计波浪要素计算 (300)龙沐湾国际度假城涉水工程规划及工可研究阶段前期研究项目列项建议书 (301)邵伯船闸上游河段定床模型试验研究 (302)福建南日岩下海堤除险加固工程波浪数学模型开发研究 (302)纬七路东进建设工程秦淮河大桥洪水壅高数值模拟 (304)上海城市环境项目——长江口青草沙水库盐度预报数学模型开发研究 (305)江都水利枢纽第三抽水站出水流道地质雷达检测报告 (306)浙江环太湖大堤加固工程波浪模型试验 (307)河口海域近底泥沙运动机理研究 (307)长江流域调水等工程对河口环境的影响及对策 (308)波浪力计算的高效高精度间断有限元方法研究 (309)波浪辐射应力垂向变化对波流相互作用流速剖面的影响 (309)商学院 (310)加入WTO水利科技知识产权管理研究 (310)南水北调工程建设项目管理网络控制系统建设 (311)广西防汛抗旱规范化管理研究 (312)浙江丽水水电产业竞争力研究 (314)浙江省农村水利现代化科学内涵及评价指标体系研究 (315)海河水利委员会人才发展战略 (316)创新型企业的评价指标体系研究 (317)倡导资源节约型社会建设问题的研究 (318)西北地区生态经济系统预警管理研究 (319)峨眉山--乐山大佛世界遗产保护的管理协调机制研究 (320)江苏实施“知识外包”战略的路径选择及其可行性研究 (321)广东省水库移民管理人才发展战略研究 (323)苏州工业园区知识产权战略实施行动方案 (324)江苏创新要素向企业集聚的路径研究 (326)水利水电工程监理规范化管理研究 (326)大型工程建设管理理论与实践创新研究 (327)加快江苏省中介组织发展的思路和举措 (328)水利水电工程监理作业指导书研究 (329)南京市自来水总公司龙潭水厂工程长江岸坡稳定分析报告 (330)政府采购扶持自主创新政策操作规程研究 (330)南京化工园西坝港区二期工程散货及通用码头岸坡稳定性分析报告 (332)城市自主名牌创新能力评价指标体系研究 (332)南京华能南方股份江宁滨江开发区物流基地码头工程岸坡稳定分析 (333)湖西大堤加固结构及施工方案优化研究 (334)水利建设与生态环境保护关系问题研究 (334)法学院 (336)《南京市长江岸线开发利用管理条例》立法研究 (336)突发公共事件行政应对措施法律问题研究 (337)《新疆维吾尔自治区节水用水管理条例》立法研究 (337)江苏法律援助机制与工作研究 (339)公管院 (341)小浪底工程移民实践 (341)南京市秦淮河整治利用亚行贷款项目（城建集团部分）移民安置计划 (341)湖南电力发展项目移民安置后评估 (342)世行碳减排项目移民安置后评估 (343)五强溪水库沅陵县移民后期扶持总体规划 (343)小浪底典型村移民安置评价 (344)小浪底移民项目 (345)体育系 (346)中国青年体质健康概况研究及中国青年体育锻炼状况研究 (346)常州校区 (348)基于“物联网”的危险品在途运输安全实时监控系统 (348)基于“物联网”的智能仓储管理系统 (349)大功率LED照明灯 (350)铁路信号灯电源电子变换器 (351)计算机视觉智能在线检测系统 (352)电力线载波遥控开关 (352)4D动感电影控制系统 (353)动力蓄电池组均衡保护器 (353)多功能超声波测量仪 (354)无功补偿智能复合开关 (354)悬挂式聚焦自动跟踪太阳能热水器 (355)家用防漏水保险阀 (356)分布式商业数据调查取样系统 (356)电机节电控制器 (357)热释电红外定时开关控制器 (358)智能人体康复综合训练仪 (358)集中循环式六氟化硫气体浓度的超声波检测系统及方法 (359)一种水处理声反应器的频率效应研究装置 (359)钛合金表面处理技术 (360)矩形环缝自动焊专用设备与相关技术 (361)河湖航道疏浚装备与疏浚技术开发平台 (362)太阳光线精确跟踪技术 (363)晶体硅电池片自动串焊机技术方案 (364)RTU无线远程监控器设计 (364)Weeg-Ex1 PSU防爆电源、Weeg-GM DTU燃气数据采集器设计 (365)燃油助力摩托车设计 (365)接触电阻测量系统 (366)国家科技进步奖项目重大水工混凝土结构隐患病害检测与健康诊断研究所获奖项：2007年度国家科学技术进步二等奖学科分类：水利工程完成人：吴中如顾冲时方永浩陈建生郑东健宋汉周江泉汪在芹苏怀智郭海庆完成单位：中国水利水电科学研究院水利部中国农业科学院农田灌溉研究所河海大学武汉大学简介：为了开发利用水资源和水能资源，我国共建8.4万多座堤坝，在国民经济中已产生了巨大的社会经济效益，是我国的重要基础设施。

第一章工程说明1.1 编制依据(1) 本工程招标文件及招标文件答疑函；；(2) 施工区域现场踏勘资料；(3) 我公司现有的施工机械设备能力、施工技术水平;(4) 参照我公司在已往所承建的类似工程施工情况与工程施工过程中所积累的经验；(5) 国家现行水利水电工程施工规范以及其它有关水工、金属结构施工规范。

1.2 工程施工条件1.2.1工程概况雨果水电站位于元江一级支流绿汁江下游云南省峨山县和双柏县境内，绿汁江为界河，坝线以上控制流域面积6963km2，是一个以发电为主，兼有环境保护和水土保持等综合效益的水利水电枢纽工程，正常蓄水位及设计洪水位均为，对应水库库容为1022万m3，校核洪水位963.35m 时水库总库容为1048万m3。

雨果水电站枢杻工程等别为Ⅲ等，主要建筑物为3级，次要建筑物为4级，临时建筑物为5级。

本工程位于滇中山丘区，大坝、隧洞进水口及导流兼冲沙洞设计洪水标准为100年一遇，校核洪水标准为2000年一遇；水电站厂房设计洪水标准为100年一遇，校核洪水标准为200年一遇；消能防冲设计洪水标准为30年一遇。

厂房区的地震基本烈度为Ⅷ度区；坝址区的地震基本烈度为Ⅷ度区。

雨果水电站主要建筑物由大坝、左岸岸边溢洪道、冲沙兼导流洞、右岸引水系统及发电厂房等组成。

（1）大坝：大坝为面板堆石坝，坝顶高程965m，最大坝高39m，坝轴线长度258m，坝顶上游设防浪墙，防浪墙顶高程为，左坝头与岸边式溢洪道相邻。

坝顶宽度为。

拟定大坝上游坝坡坡比为1∶1.40，下游坝坡坡比为1∶1.6，考虑运行观测等需要，下游坝坡在高程951m设一级马道，马道宽，940m设一级马道，马道宽。

（2）溢洪道：泄洪建筑物为正槽式岸边溢洪道，出口采用底流消能。

溢洪道总体可分为进水渠段、控制段、泄槽段、消能设施段四部分。

溢流堰采用2孔10×的宽顶低堰和2孔10×的WES的实用高堰，堰顶布置4跨公路桥连接左岸公路与大坝交通，靠闸墩下游布置，为组合式预制“T”形简支梁结构，桥面宽。

茅坪溪防护工程土石坝建设设计书1.1工程概况茅坪溪防护工程的缘由：茅坪溪是长江上的小支流，其出口位于三峡大坝上游约1km 的右岸。

流域面积113.24km 2,在茅坪溪防护坝址以上的流域面积为98.54km 。

该流域属底山丘陵区，流域内人口约3.1万人，耕地3.43亩。

茶园1601.4亩，果园11.4亩，直接淹没人口6561人。

淹没区内有成片的良田，是湖北省秭归县重要的产量田区和农业经济区。

该县人多地少，坡多田少，移民难度大。

经中央部位审定，修建茅坪溪防护工程。

茅坪溪防护工程包括泄水建筑物（遂洞接涵洞）和防护坝（沥青混凝土心墙堆石坝）。

本设计是针对防护大坝。

1.2水文气象长江流域气候温暖，雨量丰沛，多年平均降水量1100mm ，雨季4—10月占全年降水的85%。

也经常发生洪，涝，旱，冰雹，滑坡，泥石流等自然灾害。

多年平均气温是16C o—18C o 。

夏季最高超过40C o ，冬季-4C o ，无台风灾害，降水集中形成暴风雨区，流域内较大日暴风雨覆盖面约3万—15万。

最大达21.3万。

1.3地形地质条件坝址基岩为前震旦纪闪云斜长花岗岩。

岩体中有岩俘虏体和闪长岩包裹体，以及后期侵入的酸基性岩脉。

闪云斜长花岗岩岩性均一，完整，力学强度高。

微风化和新鲜岩石的饱和抗压强度达100Mpa,变性模量达30-40Gpa 。

坝区主要有两种断裂构造，一组走向北北向，另一组走向北被动，倾角多在60C o 以上。

断层规模不大，且胶结良好。

通过坝基规模较大的断层有F 7及F 23，，出露在左漫滩上。

缓倾角裂隙不甚发育，仅占裂缝总数的13%，其中北北东组占缓倾角裂缝总数的68.5%,倾角东南为主，倾角为15C o —30C o 。

花岗岩的风化层分为全，强，弱，微4个风化带。

风化壳厚度（全，强，弱3个风化带），以山脊部位最厚，可达20—40米。

山坡与一级阶地次之，沟谷，漫滩较薄，主河床中一般无风化层或风化层厚度很小，平均厚度21.5米。

第一章工程说明1.1 编制依据(1）本工程招标文件及招标文件答疑函；；(2) 施工区域现场踏勘资料;（3) 我公司现有的施工机械设备能力、施工技术水平;(4）参照我公司在已往所承建的类似工程施工情况与工程施工过程中所积累的经验;（5) 国家现行水利水电工程施工规范以及其它有关水工、金属结构施工规范。

1.2 工程施工条件工程概况巴家咀水电站位于元江一级支流绿汁江下游云南省峨山县和双柏县境内，绿汁江为界河，坝线以上控制流域面积6963km2，是一个以发电为主，兼有环境保护和水土保持等综合效益的水利水电枢纽工程,正常蓄水位及设计洪水位均为963.0m，对应水库库容为1022万m3，校核洪水位963.35m 时水库总库容为1048万m3。

巴家咀水电站枢杻工程等别为Ⅲ等,主要建筑物为3级,次要建筑物为4级，临时建筑物为5级.本工程位于滇中山丘区,大坝、隧洞进水口及导流兼冲沙洞设计洪水标准为100年一遇，校核洪水标准为2000年一遇；水电站厂房设计洪水标准为100年一遇,校核洪水标准为200年一遇；消能防冲设计洪水标准为30年一遇.厂房区的地震基本烈度为Ⅷ度区；坝址区的地震基本烈度为Ⅷ度区.巴家咀水电站主要建筑物由大坝、左岸岸边溢洪道、冲沙兼导流洞、右岸引水系统及发电厂房等组成。

(1）大坝：大坝为面板堆石坝，坝顶高程965m，最大坝高39m，坝轴线长度258m，坝顶上游设防浪墙,防浪墙顶高程为966.20m，左坝头与岸边式溢洪道相邻.坝顶宽度为10。

0m。

拟定大坝上游坝坡坡比为1∶1.40，下游坝坡坡比为1∶1。

6，考虑运行观测等需要,下游坝坡在高程951m设一级马道，马道宽2.0m,940m设一级马道，马道宽6.0m.（2）溢洪道：泄洪建筑物为正槽式岸边溢洪道，出口采用底流消能.溢洪道总体可分为进水渠段、控制段、泄槽段、消能设施段四部分。

溢流堰采用2孔10×12.0m 的宽顶低堰和2孔10×14.0m的WES的实用高堰，堰顶布置4跨公路桥连接左岸公路与大坝交通,靠闸墩下游布置,为组合式预制“T”形简支梁结构，桥面宽6.0m.（3）厂房：主厂房长52.59m，宽14.9m；机组安装高程821。