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30米T梁预应力计算书

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30m后张法T梁预应力计算书
一、预应力配套张拉机具说明
1、张拉机具选用：
根据设计文件给定的圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。

查设计文件得：钢绞线张拉控制应力σk＝1395MPa；钢绞线截面积：Ay＝139㎜2；钢绞线最多根数：n＝8。

计算张拉力：Ny＝σk×Ay×n＝1395×139×8＝（N）
据此：我部选用规格为200t的油压千斤能满足施工要求。

2、张拉机具数量表：
3、千斤顶的标定和压力表读数的确定
①千斤顶的标定：千斤顶、压力表（1块进油表、1块回油表）、高压油泵三者必须固定配套使用。

我部对其已经进行标定，标定报告附后。

②张拉：在张拉过程中，实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6％之内，钢束理论伸长量暂以设计为准。

二、张拉程序及张拉力说明
1、查《公路桥涵施工技术规范》，对于夹片式具有自锚性能的锚具，采用的是低松弛力钢绞线，其张拉程序：
0 初应力 δcon （持荷2min 锚固） （δcon 是指张拉时的控制应力，包括预应力损失值）。

设计图纸要求δcon=1395Mpa ，钢绞线面积A=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa,标准强度1860 Mpa ，
2、张拉应力控制
（1）预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。

当施工中预应力筋需要超张拉或计人锚圈口预应力损失时，可比设计要求提高5％，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。

（2）预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

（3）预应力筋的理论伸长值L ∆ (mm)可按下式计算：
P P P E A L
P L =∆
式中：P P ——预应力筋的平均张拉力(N)
L ——预应力筋的长度(mm)；
A P ——预应力筋的截面面积(mm2)；
E P ——预应力筋的弹性模量(N ／mm2)。

（4）预应力筋张拉时，应先调整到初应力口，该初应力为张拉控制应力σcon 的20%，伸长值应从初应力时开始量测。

力筋的实际
伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值。

对后张法构件，在张拉过程中产生的弹性压缩值一般可省略。

预应力筋张拉的实际伸长值L∆(mm)，可按下式计算：
∆=L∆l+L∆2
L
式中：L∆l——从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mm)；
∆2——初应力以下的推算伸长值(mm)，可采用相邻级的伸
L
长值。

（5）预应力筋的锚固，应在张拉控制应力处于稳定状态下进行。

锚固阶段张拉端预应力筋的内缩量，应不大于设计规定6mm。

三、张拉力计算
1、锚下控制应力бk=0.75 Ryb=1395Mpa，
2、单根钢绞线张拉力：Nk= 0.75Ryb×Ay=1395×139=193.9KN
3、8束时的控制力为：193.9×8=1551.2KN
四、施工控制应力与压力表的关系：
1、不同阶段的张拉力值：
10%Nk时：8束张拉力：0.1×193.9×8=155.12KN
20%Nk时：8束张拉力：0.2×193.9×8=310.24KN
100%Nk时：8束张拉力：1×193.9×8=1551.2KN
103%Nk时：8束张拉力：1.03×193.9×8=1597.7KN
2、计算压力表读数:
根据试验报告计算出张拉力与压力表的线性关系P=aF+b,两个千斤顶分别对应的压力表读数回归方程如下（y—是指压力表读数, x —是指控制张拉力）：
1号200T千斤顶号压力表: P=0.0268F+0.7909
2号200T千斤顶号压力表: P=0.0266F+0.0709
五、伸长量计算：
张拉时采用张拉力与伸长量双控，伸长量从千斤顶油缸量取ΔL=ΔL1+ΔL2
ΔL1：从10%张拉力到锚固时的伸长量
ΔL2：20%张拉力时的伸长量-100%张拉力时的伸长量最后的伸长量为两个千斤顶伸长量相加之和。

具体操作方法如下：
①安装好两千斤顶后，同时张拉到10%的力，量油缸伸长L1
②继续张拉到20%的力，量油缸伸长L2
③继续张拉到100%的力，量油缸伸长L3，
④ΔL2=L2- L1
ΔL1=L3- L1
ΔL=ΔL1+ΔL2= L2- L1+ L3- L1= L2+ L3-2×L1
设计伸长量如下：单位：mm
六、附件
《千斤顶检测报告》报告编号：2012CY-704
河南省交院工程测试咨询有限公司。

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30米T梁预应力伸长量计算书(完结版)

30米T梁预应力伸长量计算书(完结版)

40米T梁预应力伸长量计算书30米T梁预应力张拉伸长量计算书一、计算依据根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011要求，进行T梁预应力张拉伸长量的计算，伸长量可按下式计算:二、计算基本参数：（1）钢绞线抗拉长度标准值:Fpk=1860mpa公称直径:d=15.2mm弹性模量:Ep=1.95×105 mpa（2）锚束张拉控制力:σcon=0.75fpk=1395 mpa（3）金属波纹管摩阻系数: =0.25 偏摆系数:K=0.0015（4）钢绞线截面积:A=139mm2三、力学计算（1）单束锚下张拉控制力:F下k=σcon×139=1395×139=193.9KN （2）单束锚上张拉控制力:F上k= F下k（1+锚口摩阻系数0.25）=198.7475KN注：锚口摩组按T梁提供2-3%，采用2.5%四、延伸量复核N1束延伸量复核，N1锚束单束张拉控制力pcon=193.9（KN ）1、()kx con 1p (1e )193.726(KN)kx p μθμθ-+⨯-==+k=0.0015 u=0.25 θ=0直线取 ()kx p1pcon e 193.553(KN)μθ-+=⨯=始 ()1P1LL 0.853CM AE⨯∆== 2、()kx 12(1e )190.419(KN)kx p p μθμθ-+-==+始 14660.1221712000r θ=== ()kx 2=1(e )187.318(KN)p p μθ-+⨯=始始 ()22LL 1.03CM p AE⨯∆== 3、()kx 22(1e )184.948(KN)kx u p p μθθ-+-==+始 ()33LL 11.61CM p AE⨯∆== L (0.853 1.0311.61)13.49()2CM =++=L90%13.490.9012.14()2CM ⨯=⨯=设计12.15（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N2束1、()()kx 0.00152.14101Pcon (1)193.9(1)2P 193.589()kx 0.0015 2.141e e KN μθμθ-+-⨯+⨯-⨯-⨯==+⨯ ()kx 21184.948=192.9?=193.278COM p P e e KN μθ-+==⨯⨯始（）()112L2L 1.529CM p AE⨯∆==2、1-kx+22P -2=189.352kx+u e P μθθ⨯=（）始（1） 41890.139630000r θ===()kx 2222185.48()p p e KN μθ-+=⨯=始始 222P 2=2.926()LP L CM AE⨯∆=始 3、2-kx+32P -2=183.633()kx+e P KN μθμθ⨯=（）始（1）332P 2=9.053()LP L CM AE⨯∆=(1.529 2.9269.053)13.508()2L CM =++=90%13.5080.9012.16()2LCM ⨯=⨯=设计12.15（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N3束1、-kx+1-3=193.9()kx+Pcon e P KN μθμθ⨯=（）（1）-kx+13-=192.45()P Pcon e KN μθ=⨯（）始（1） 13 3.566()L CM ∆= 2、-kx+123-3=187.563)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（111700.139********r θ=== -kx+2133=182.760)P P e KN μθ=⨯（）始始（ 2187.56337.729()LL CM AE⨯∆== 3、-kx+233-3=182.272)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（ 33 2.40()L CM ∆=3(3.5667.729 2.40)=13.695)2L CM =++（ 390%13.6950.9012.33()2L CM ⨯=⨯=设计12.33（cm ）与设计基本相符，采用设计值 N4束1、-kx+1-4=193.18()kx+Pcon e P KN μθμθ⨯=（）（1）-kx+14=191.748P Pcon e μθ=⨯（）始14 3.535()L CM ∆=2、-kx+124-4=186.479)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（ 111700.1399780000r θ===-kx+2144=181.307)P P e KN μθ=⨯（）始始（ 249.630()L CM ∆=3、-kx+234-4=182.203)kx+P e P KN μθμθ⨯=（）始（1）（ 340.507()L CM ∆=3(0.5079.630 3.535)=13.672)2L CM =++（ 390%13.67290%12.30()2L CM ⨯=⨯=设计12.33（cm ）与设计基本相符，采用设计值 五、张拉力换算 （1）单束张拉力F上K=F下K （1+锚口摩阻）=193.9⨯1.025=198.7475(KN)（2）千斤顶编号91001，配套压力表编号48485121，回归方程Y=47.25230X+20.14580（3）千斤顶编号91002，配套压力表编号743.12V ，回归方程Y=47.41367X+10.52982（4）千斤顶编号91001，回归方程反算20.1458047.25230Y X -=千斤顶编号91002，回归方程反算10.5298247.41367Y X -=Ф1520-8 F=F 上K ⨯N=198.7475⨯8=1589.98（KN ） Ф1520-9 F=F 上K ⨯N=198.7475⨯9=1788.7275（KN ）计算： 复核： 专业监理工程师：。

(完整版)30米预应力混凝土简支T梁计算书(H=2m)last

(完整版)30米预应力混凝土简支T梁计算书(H=2m)last

目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1。

1 标准 (1)1。

1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1。

2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (1)2 横断面布置 (2)2.1 横断面布置图 (2)2。

2 预制T梁截面尺寸 (2)2。

3 T梁翼缘有效宽度计算 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3。

1.1 车道折减系数 (4)3.1。

2 跨中横向分布系数 (4)3。

2 汽车荷载冲击系数 值计算 (6)3。

2。

1汽车荷载纵向整体冲击系数 (6)3。

2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (6)4 作用效应组合 (6)4.1 作用的标准值 (7)4。

1.1 永久作用标准值 (7)4。

1.2 汽车荷载效应标准值 (8)4.2 作用效应组合 (10)4。

2。

1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (10)4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (12)4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (13)4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 (15)4.3。

1 全预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (15)4.3。

2 截面几何特性计算 (20)5 持久状态承载能力极限状态计算 (21)5.1 正截面抗弯承载能力 (22)5。

2 斜截面抗剪承载力验算 (22)5。

2。

1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (22)5。

2。

2 箍筋设置 (25)5。

2。

3 斜截面抗剪承载力验算 (27)6 持久状况正常使用极限状态计算 (27)6。

1 预应力钢束应力损失计算 (28)6。

1.1 张拉控制应力 (28)6。

1。

2 各项预应力损失 (28)6。

2 温度梯度截面上的应力计算 (33)6.3 抗裂验算 (35)6.3.1 正截面抗裂验算 (35)6。

3.2 斜截面抗裂验算 (37)6。

xxx大桥计算书新规范30米T梁(参考Word)

xxx大桥计算书新规范30米T梁(参考Word)

xx 大桥计算书（新规范）一、设计资料1．标准跨径：L=30.0m，计算跨径：L=28.96m2．桥面净空：净-7.0m（车行道）+2*1.0m(人行道)，桥面总宽9.5m 3．设计荷载：公路—Ⅰ级，人群3.0KN/m24．结构重要性系数γ0=1.0 (本桥设计安全等级为：二级)5．使用材料：1）梁采用C50砼抗压强度标准值ƒck=32.4 Mpa抗压强度设计值ƒcd=22.4 Mpa弹性模量E c=3.45x104 Mpa抗拉强度标准值ƒtk=2.65 Mpa抗拉强度设计值ƒtd=1.83 Mpa钢筋砼容重取r=25KN/m3;2）钢筋采用Ⅰ、Ⅱ级钢筋;主筋采用采用HRB335钢筋抗拉强度标准值ƒsk=335 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=280 Mpa弹性模量E s=2.0x105 Mpa箍筋采用采用R235钢筋抗拉强度标准值ƒsk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=195 Mpa弹性模量E s=2.1x105 Mpa3）混凝土收缩徐变参数混凝土收缩应变终极值：0.22 X10-3混凝土徐变系数终极值：1.66474）低松弛钢绞线公称直径：15.20 mm；弹性模量：1.95×105Mpa；抗拉强度标准值ƒpk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒpd=195 Mpa纵向钢束张拉控制应力：1395MPa；线膨胀系数：0.000012塑料波纹管管道摩阻系数μ：0.15塑料波纹管管道偏差系数k：0.0015边梁和中梁都是3束，每束9根，每根7φj15.24钢铰线6．各部分主要尺寸：预制板长：L预 =29.96m净跨径：L0=29.96-2*0.5=28.96mT梁翼缘有效宽度：B=2.42mT梁高：h=1.96m7．设计依据：1）交通部部标准《公路工程技术标准》（JTJ B01-23）2）交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-24）3）交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62-24）4）交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）5）交通部部标准《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ024-85）6）《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）7）交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）二、计算主要内容1)T梁抗弯极限承载力验算2) T梁正应力验算3) T梁主应力验算4) T梁刚度验算三、计算方法无论是极限承载力、正截面应力验算均不考虑结构以上桥面铺装参与受力，上部采用《桥梁博士》软件V3.0版进行计算。

30米预应力装配式简支T梁桥的上部结构设计说明书毕业设计论文

30米预应力装配式简支T梁桥的上部结构设计说明书毕业设计论文

30米预应力装配式简支T梁桥的上部结构设计说明书毕业设计论文1.1 技术资料1.1.1 桥面净空净9+2×1.5（人行道）1.1.2 设计荷载公路Ⅱ级，人群荷载3.0KN/m21.1.3 计算要求设计流量设计水位确定桥长确定桥面最低标高上部结构内力计算下部结构计算1.2 结构形式上部采用30m装配式预应力混凝土T形梁1.3 主要材料1.3.1 混凝土主梁、人行道、栏杆及铺装层均采用C40号混凝土。

1.3.2 预应力钢束采用1×7标准型-15.2-1860-Ⅱ-GB/T 5224—1995钢绞线。

1.3.3 普通钢筋纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋，箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋。

1.3.4 锚具按后张法施工工艺制作主梁，采用HVM15-9型锚具。

1.3.5 基本计算数据材料特性表表1-1 名称项目符号单位数据混凝土强度等级 C MPa 40弹性模量cE MPa 3.25⨯104轴心抗压标准强度ckf MPa 26．8抗拉标准强度tkf MPa 2．4轴心抗压设计强度cdf MPa 18.4抗拉设计强度tdf MPa 1.65钢绞线抗拉强度标准值pkf MPa 1860弹性模量pE MPa 1．95⨯105抗拉强度设计值pdf MPa 1260纵向抗拉普通钢筋抗拉强度标准值skf MPa 400弹性模量s E MPa 2.0⨯105抗拉强度设计值sdf MPa 330箍筋抗拉强度标准值skf MPa 335弹性模量s E MPa 2.0⨯105抗拉强度设计值sdf MPa 2801.4 上部结构说明书1.4.1 技术标准和技术规范《公路桥涵设计通用规范》 JTGD60-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTJ021-89 《公路工程技术标准》 JTJ01-881.4.2 技术标准标准跨径：30m 计算跨径：29.16m 主梁全长：29.96m 支点距端顶：0.40m 梁高：2.00m设计荷载： 公路Ⅱ级 ，人群荷载3.0KN/m 2 桥面净空： 净-9+2 1.51.4.3 设计要求A 为减轻主梁的安装重量，增强桥梁的整体性，在预制T 梁上设40cm 的湿接缝B 设计构件尺寸按规范图C 对内梁各截面进行验算上部结构设计4．1 横截面布置4.1.1 主梁间距与主梁片数 如图4-1主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标ρ很有效，故在许可条件下应适当加宽T 梁翼板。